JPH08174004A - 板圧延機の圧延方法 - Google Patents
板圧延機の圧延方法Info
- Publication number
- JPH08174004A JPH08174004A JP6326146A JP32614694A JPH08174004A JP H08174004 A JPH08174004 A JP H08174004A JP 6326146 A JP6326146 A JP 6326146A JP 32614694 A JP32614694 A JP 32614694A JP H08174004 A JPH08174004 A JP H08174004A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- roll
- plate
- mill
- strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 上下のワークロール径が異なる板圧延機を冷
間タンデム圧延機の後段スタンドに適用しても、圧延後
の板の表裏面の光沢差および反りの無い製品を製造する
ことができる圧延方法の提供を目的としている。 【構成】 上下のワークロール径が異なる板圧延機をタ
ンデム冷間圧延機の最終スタンドに適用し金属ストリッ
プを圧延する際、該圧延機の入側及び出側に昇降可能な
デフレクターロールを設け、圧延後の板の表面光沢差を
解消するように入側デフレクターロールの位置を調整す
るとともに、圧延後の板の反りを解消するように出側デ
フレクターロールの位置を調整する。
間タンデム圧延機の後段スタンドに適用しても、圧延後
の板の表裏面の光沢差および反りの無い製品を製造する
ことができる圧延方法の提供を目的としている。 【構成】 上下のワークロール径が異なる板圧延機をタ
ンデム冷間圧延機の最終スタンドに適用し金属ストリッ
プを圧延する際、該圧延機の入側及び出側に昇降可能な
デフレクターロールを設け、圧延後の板の表面光沢差を
解消するように入側デフレクターロールの位置を調整す
るとともに、圧延後の板の反りを解消するように出側デ
フレクターロールの位置を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、帯状の金属製品（スト
リップ）を製造する際に用いる圧延機の圧延方法に関す
る。
リップ）を製造する際に用いる圧延機の圧延方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、特開平６−２６２２１３号公報に
記載の板圧延機のように、分割バックアップロールの荷
重分布を検出し、圧延材とワークロール間の荷重分布を
推定し、これにより圧延後の板クラウン・板形状を高精
度に測定し得る圧延機が注目されている。この圧延機の
中で、上記公報には、上下のワークロール径が異なるク
ラスタータイプの圧延機が示されている。
記載の板圧延機のように、分割バックアップロールの荷
重分布を検出し、圧延材とワークロール間の荷重分布を
推定し、これにより圧延後の板クラウン・板形状を高精
度に測定し得る圧延機が注目されている。この圧延機の
中で、上記公報には、上下のワークロール径が異なるク
ラスタータイプの圧延機が示されている。
【０００３】このような上下のワークロール径が異なる
圧延機で金属ストリップを冷間圧延する際、圧延が上下
非対称なので圧延されたストリップは、表裏面で表面性
状の差や、反り（Ｌ反り）を制御する必要がある。スト
リップの表裏面での表面性状の差は、最終製品の外観の
バラツキ等に影響を及ぼす。一方、反りは後工程の通板
速度や作業性に悪影響を及ぼし、また、焼鈍条件によっ
ては、焼鈍工程後でも反りが残るので、製品品質として
好ましくない。従って、圧延後のストリップの品質とし
ては、表裏面での表面性状の差や、反り（Ｌ反り）の無
いものが要求される。
圧延機で金属ストリップを冷間圧延する際、圧延が上下
非対称なので圧延されたストリップは、表裏面で表面性
状の差や、反り（Ｌ反り）を制御する必要がある。スト
リップの表裏面での表面性状の差は、最終製品の外観の
バラツキ等に影響を及ぼす。一方、反りは後工程の通板
速度や作業性に悪影響を及ぼし、また、焼鈍条件によっ
ては、焼鈍工程後でも反りが残るので、製品品質として
好ましくない。従って、圧延後のストリップの品質とし
ては、表裏面での表面性状の差や、反り（Ｌ反り）の無
いものが要求される。
【０００４】このように上下非対称クラスタータイプの
圧延機は上述した様な問題が生じるため、タンデム圧延
機では前段に適用されることが多い。しかしながら、上
記公報記載の非対称クラスタータイプの圧延機は、その
優れた板クラウン・板形状制御能力を発揮するためタン
デム圧延機の後段に適用される場合も多いが、後段スタ
ンドになればなるほど品質に及ぼす表裏面での表面性状
の差や、反り（Ｌ反り）の影響は大きくなり、上記の問
題は顕著になる。
圧延機は上述した様な問題が生じるため、タンデム圧延
機では前段に適用されることが多い。しかしながら、上
記公報記載の非対称クラスタータイプの圧延機は、その
優れた板クラウン・板形状制御能力を発揮するためタン
デム圧延機の後段に適用される場合も多いが、後段スタ
ンドになればなるほど品質に及ぼす表裏面での表面性状
の差や、反り（Ｌ反り）の影響は大きくなり、上記の問
題は顕著になる。
【０００５】ところで、一般にストリップの表面性状や
反りを変化させる方法として、潤滑条件を変更する方法
や、圧延条件を変更する方法が知られている。たとえ
ば、第４２回塑性加工連合講演会講演論文集（１９９
１）の８６１〜８６４頁にはステンレス鋼の表面性状に
及ぼす圧延条件の影響が示されているし、また、第３４
回塑性加工連合講演会講演論文集（１９８３）の１０９
〜１１２頁には、反りに及ぼす圧延条件および外乱の影
響が示されている。
反りを変化させる方法として、潤滑条件を変更する方法
や、圧延条件を変更する方法が知られている。たとえ
ば、第４２回塑性加工連合講演会講演論文集（１９９
１）の８６１〜８６４頁にはステンレス鋼の表面性状に
及ぼす圧延条件の影響が示されているし、また、第３４
回塑性加工連合講演会講演論文集（１９８３）の１０９
〜１１２頁には、反りに及ぼす圧延条件および外乱の影
響が示されている。
【０００６】潤滑条件を変更する方法として、ストリッ
プの上下面に供給するエマルションの量や濃度やエマル
ション平均粒径を変化させる方法やストリップの圧延機
入側の入側角度を変化させる方法がある。圧延条件を変
更する方法として、異周速圧延の異速率を変化させる方
法やワークロールの粗度や材質を変化させる方法等があ
る。
プの上下面に供給するエマルションの量や濃度やエマル
ション平均粒径を変化させる方法やストリップの圧延機
入側の入側角度を変化させる方法がある。圧延条件を変
更する方法として、異周速圧延の異速率を変化させる方
法やワークロールの粗度や材質を変化させる方法等があ
る。
【０００７】しかしながら、従来の圧延機ではストリッ
プの表裏面性状と反りとを同時に制御する必要性が低い
ため、ストリップの表裏面性状と反りとを同時に制御す
る方法は提示されてはいなかった。
プの表裏面性状と反りとを同時に制御する必要性が低い
ため、ストリップの表裏面性状と反りとを同時に制御す
る方法は提示されてはいなかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の従来
技術の課題を解決するためのものであり、上下のワーク
ロール径が異なる板圧延機を冷間タンデム圧延機の後段
スタンドに適用しても、圧延後の板の表裏面の光沢差お
よび反りの無い製品を製造することができる圧延方法の
提供を目的としている。
技術の課題を解決するためのものであり、上下のワーク
ロール径が異なる板圧延機を冷間タンデム圧延機の後段
スタンドに適用しても、圧延後の板の表裏面の光沢差お
よび反りの無い製品を製造することができる圧延方法の
提供を目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、上下の
ワークロール径が異なる板圧延機をタンデム冷間圧延機
の最終スタンドに適用し金属ストリップを圧延する際、
該圧延機の入側及び出側に昇降可能で該金属ストリップ
の上下方向の移動を拘束するデフレクターロールを設
け、圧延後の板の表面光沢差を解消するように入側デフ
レクターロールの位置を調整するとともに、圧延後の板
の反りを解消するように出側デフレクターロールの位置
を調整することを特徴とする板圧延機の圧延方法であ
る。
ワークロール径が異なる板圧延機をタンデム冷間圧延機
の最終スタンドに適用し金属ストリップを圧延する際、
該圧延機の入側及び出側に昇降可能で該金属ストリップ
の上下方向の移動を拘束するデフレクターロールを設
け、圧延後の板の表面光沢差を解消するように入側デフ
レクターロールの位置を調整するとともに、圧延後の板
の反りを解消するように出側デフレクターロールの位置
を調整することを特徴とする板圧延機の圧延方法であ
る。
【００１０】以下、本発明を図面を用いて詳細に説明す
る。図１において、上ロールアセンブリーは、図示して
いないが軸方向に７分割に分割した分割バックアップロ
ール（各分割バックアップロールの直径はφ１３０mm，
胴長は６６mm）であり、分割バックアップロール４（３
分割）および分割バックアップロール５（４分割）によ
って、ワークロール２（直径はφ８０mm，胴長は４６２
mm）を支持する機構とし、各々の分割バックアップロー
ル４および５には、それぞれ独立に荷重検出装置と独立
した分割バックアップロール圧下装置とが配置されてい
る。
る。図１において、上ロールアセンブリーは、図示して
いないが軸方向に７分割に分割した分割バックアップロ
ール（各分割バックアップロールの直径はφ１３０mm，
胴長は６６mm）であり、分割バックアップロール４（３
分割）および分割バックアップロール５（４分割）によ
って、ワークロール２（直径はφ８０mm，胴長は４６２
mm）を支持する機構とし、各々の分割バックアップロー
ル４および５には、それぞれ独立に荷重検出装置と独立
した分割バックアップロール圧下装置とが配置されてい
る。
【００１１】また、３は下側ワークロール（ロール径は
φ１６５mm，胴長は４６２mm）であり、下側バックアッ
プロール６（ロール径はφ４００mm，胴長は４６２mm）
によって支持されている。
φ１６５mm，胴長は４６２mm）であり、下側バックアッ
プロール６（ロール径はφ４００mm，胴長は４６２mm）
によって支持されている。
【００１２】１は金属ストリップで、厚さ１．０mm、板
幅３８０mmの低炭素鋼であり、圧延機の入側に設置され
た上下２組のロールから成る昇降可能なデフレクターロ
ール７により拘束され、圧延機に入側角度θ1 で進入す
る。圧延された金属ストリップ１は、圧延機の出側に設
置された上下２組のロールから成る昇降可能なデフレク
ターロール８により拘束され、圧延機から出側角度θ2
で出て行く。ここで、角度はいずれもパスラインの面と
鋼板面との角度を示す。
幅３８０mmの低炭素鋼であり、圧延機の入側に設置され
た上下２組のロールから成る昇降可能なデフレクターロ
ール７により拘束され、圧延機に入側角度θ1 で進入す
る。圧延された金属ストリップ１は、圧延機の出側に設
置された上下２組のロールから成る昇降可能なデフレク
ターロール８により拘束され、圧延機から出側角度θ2
で出て行く。ここで、角度はいずれもパスラインの面と
鋼板面との角度を示す。
【００１３】この圧延機を用いて、圧延速度１０ m/mi
n、圧下率２０％、前方張力６kgf/mm2 、後方張力１０k
gf/mm2 で圧延実験を行った。その際、圧延潤滑油は牛
脂系の圧延潤滑油を濃度５％、温度６０℃、流量２ l/m
inで使用した。
n、圧下率２０％、前方張力６kgf/mm2 、後方張力１０k
gf/mm2 で圧延実験を行った。その際、圧延潤滑油は牛
脂系の圧延潤滑油を濃度５％、温度６０℃、流量２ l/m
inで使用した。
【００１４】上述した実験条件で、圧延機の入側および
出側のデフレクターロールの位置を変化させ、表面光沢
および反りに及ぼす入側角度θ1 および出側角度θ2 の
影響を調査した。表面光沢は光沢計を用いて測定し、反
りは圧延後のストリップを１ｍの長さに切り出し、垂直
方向に壁からぶら下げて、板の先端の壁からの位置を測
定した。
出側のデフレクターロールの位置を変化させ、表面光沢
および反りに及ぼす入側角度θ1 および出側角度θ2 の
影響を調査した。表面光沢は光沢計を用いて測定し、反
りは圧延後のストリップを１ｍの長さに切り出し、垂直
方向に壁からぶら下げて、板の先端の壁からの位置を測
定した。
【００１５】図２は圧延後のストリップの表裏面の表面
光沢に及ぼす入側角度の影響を示す。なお、光沢度４５
度は光沢計の入射角度を４５度に取った場合の光沢度を
表す。
光沢に及ぼす入側角度の影響を示す。なお、光沢度４５
度は光沢計の入射角度を４５度に取った場合の光沢度を
表す。
【００１６】通常の圧延状態（θ1 ＝θ2 ＝０度）では
上側（小径ロール側）の表面光沢の方が、下側（大径ロ
ール側）の表面光沢より高く、表裏面で表面性状に差が
生じていた。しかし、入側角度θ1 を小さくする（デフ
レクターロールの位置を下げる）ことにより、上側（小
径ロール側）の表面光沢（ＧU ）は直線的に減少し、下
側（大径ロール側）の表面光沢（ＧL ）は直線的に増大
すること、また、光沢に及ぼす出側角度の影響はないこ
とが分かった。
上側（小径ロール側）の表面光沢の方が、下側（大径ロ
ール側）の表面光沢より高く、表裏面で表面性状に差が
生じていた。しかし、入側角度θ1 を小さくする（デフ
レクターロールの位置を下げる）ことにより、上側（小
径ロール側）の表面光沢（ＧU ）は直線的に減少し、下
側（大径ロール側）の表面光沢（ＧL ）は直線的に増大
すること、また、光沢に及ぼす出側角度の影響はないこ
とが分かった。
【００１７】上記の結果から、上下の表面光沢は式
（１）および式（２）で表される。 ＧU ＝ａθ1 ＋ｂ （１） ＧL ＝ｃθ1 ＋ｄ （２） なお、ａ，ｂ，ｃ，ｄは出側角度に依存しないが、圧延
条件（圧延速度，圧下率，変形抵抗等）には依存する定
数であり、予め実験によって求める。
（１）および式（２）で表される。 ＧU ＝ａθ1 ＋ｂ （１） ＧL ＝ｃθ1 ＋ｄ （２） なお、ａ，ｂ，ｃ，ｄは出側角度に依存しないが、圧延
条件（圧延速度，圧下率，変形抵抗等）には依存する定
数であり、予め実験によって求める。
【００１８】圧延後の表面光沢差をなくすためには、Ｇ
U ＝ＧL とおいて、式（１）および式（２）を連立させ
れば良い。従って、θ1 は式（３）に成るように調整す
れば良い。 θ1 ＝（ｄ−ｂ）／（ａ−ｃ） （３）
U ＝ＧL とおいて、式（１）および式（２）を連立させ
れば良い。従って、θ1 は式（３）に成るように調整す
れば良い。 θ1 ＝（ｄ−ｂ）／（ａ−ｃ） （３）
【００１９】従って、図２に示した圧延条件の場合、圧
延後のストリップの表裏面の表面光沢差を無くすために
は、入側角度θ1 ＝−１．２度になるように入側デフレ
クターロールの位置を調整すれば良い。なお、定数ａ，
ｂ，ｃ，ｄは圧延機、圧延条件毎に予め求めておき、こ
れに従って式（３）により、θ1 を制御すれば良い。
延後のストリップの表裏面の表面光沢差を無くすために
は、入側角度θ1 ＝−１．２度になるように入側デフレ
クターロールの位置を調整すれば良い。なお、定数ａ，
ｂ，ｃ，ｄは圧延機、圧延条件毎に予め求めておき、こ
れに従って式（３）により、θ1 を制御すれば良い。
【００２０】入側角度によりストリップの表面性状が変
化するのは、噛み込み角が変化するためにロールバイト
入り口に導入される圧延潤滑油の量が変化するためと考
えられる。
化するのは、噛み込み角が変化するためにロールバイト
入り口に導入される圧延潤滑油の量が変化するためと考
えられる。
【００２１】次に、反りの制御について述べる。図３は
先と同様の圧延において、圧延後のストリップの反り
（Ｙθ1 ）に及ぼす入側および出側角度の影響を示すも
のである。但し、Ｙθ1 は入側角度θ1 の時の出側の反
りを示す。
先と同様の圧延において、圧延後のストリップの反り
（Ｙθ1 ）に及ぼす入側および出側角度の影響を示すも
のである。但し、Ｙθ1 は入側角度θ1 の時の出側の反
りを示す。
【００２２】通常の圧延状態（θ1 ＝θ2 ＝０度）では
上側（小径ロール側）に反りが生じていた。しかし、出
側角度θ2 を小さくする（デフレクターロールの位置を
下げる）ことにより、反り（Ｙ0 ）は上側（小径ロール
側）から、下側（大径ロール側）へ直線的に変化するこ
と、また、反りに及ぼす入側角度の影響は大きく、入側
角度θ1 を小さくする（デフレクターロールの位置を下
げる）ことにより、反り（Ｙ-1.5）は上側（小径ロール
側）から、下側（大径ロール側）へ直線的に変化するこ
とが分かった。上記の実験結果から、反りは式（４）お
よび式（５）で表される。 Ｙ0 ＝ｅθ2 ＋ｆ （４） Ｙ-1.5＝ｇθ2 ＋ｈ （５） なお、ｅ，ｆ，ｇ，ｈは出側角度および圧延条件（圧下
率，変形抵抗等）には依存する定数である。
上側（小径ロール側）に反りが生じていた。しかし、出
側角度θ2 を小さくする（デフレクターロールの位置を
下げる）ことにより、反り（Ｙ0 ）は上側（小径ロール
側）から、下側（大径ロール側）へ直線的に変化するこ
と、また、反りに及ぼす入側角度の影響は大きく、入側
角度θ1 を小さくする（デフレクターロールの位置を下
げる）ことにより、反り（Ｙ-1.5）は上側（小径ロール
側）から、下側（大径ロール側）へ直線的に変化するこ
とが分かった。上記の実験結果から、反りは式（４）お
よび式（５）で表される。 Ｙ0 ＝ｅθ2 ＋ｆ （４） Ｙ-1.5＝ｇθ2 ＋ｈ （５） なお、ｅ，ｆ，ｇ，ｈは出側角度および圧延条件（圧下
率，変形抵抗等）には依存する定数である。
【００２３】従って、この圧延条件の場合、図２からも
分かるように圧延後のストリップの表裏面の表面光沢差
を無くすためには、入側角度θ1 ＝０度の場合には出側
角度θ2 ＝−０．９度になるように出側デフレクターロ
ールの位置を調整すれば良く、入側角度θ1 ＝−１．５
度の場合には出側角度θ2 ＝−０．２度になるように出
側デフレクターロールの位置を調整すれば良い。
分かるように圧延後のストリップの表裏面の表面光沢差
を無くすためには、入側角度θ1 ＝０度の場合には出側
角度θ2 ＝−０．９度になるように出側デフレクターロ
ールの位置を調整すれば良く、入側角度θ1 ＝−１．５
度の場合には出側角度θ2 ＝−０．２度になるように出
側デフレクターロールの位置を調整すれば良い。
【００２４】なお、入・出側角度により、反りが変化す
るのは入側・出側角度が変化することによって、ストリ
ップの弾性変形部を含めてのストリップとワークロール
の接触長が上ロール側と下ロール側で変化し、ロールバ
イト内での変形状態が上ロール側と下ロール側とで非対
称になり、圧延後のストリップの上下で残留応力に差が
生じるためと考えられる。
るのは入側・出側角度が変化することによって、ストリ
ップの弾性変形部を含めてのストリップとワークロール
の接触長が上ロール側と下ロール側で変化し、ロールバ
イト内での変形状態が上ロール側と下ロール側とで非対
称になり、圧延後のストリップの上下で残留応力に差が
生じるためと考えられる。
【００２５】式（４）および式（５）から入側角度がθ
1 の場合の反り（Ｙθ1 ）を式（６）で表す。 Ｙθ1 ＝｛ｅ−（ｇ−ｅ）θ1 ／１．５｝θ2 ＋｛ｆ−（ｈ−ｆ）θ1 ／ １．５｝ （６） 式（６）により、任意の入側角度θ1 における出側角度
θ2 の及ぼす反りの影響を把握することができる。式
（６）において、θ1 を予め与え、Ｙθ1 ＝０となるθ
2 を求めれば反りのない条件を簡単に求めることができ
る。
1 の場合の反り（Ｙθ1 ）を式（６）で表す。 Ｙθ1 ＝｛ｅ−（ｇ−ｅ）θ1 ／１．５｝θ2 ＋｛ｆ−（ｈ−ｆ）θ1 ／ １．５｝ （６） 式（６）により、任意の入側角度θ1 における出側角度
θ2 の及ぼす反りの影響を把握することができる。式
（６）において、θ1 を予め与え、Ｙθ1 ＝０となるθ
2 を求めれば反りのない条件を簡単に求めることができ
る。
【００２６】なお、本発明を実施するに当たっては、図
２および図３に示した特性曲線に対応する定数を、それ
ぞれの圧延機、圧延条件について求める必要があり、そ
の定数（ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇ，ｈ）もパススケ
ジュールおよび鋼種毎にテーブルで持つことが好まし
い。また、入側角度の代わりに上ワークロール周速度
（Ｖru）と下ワークロール周速度（ＶrL）との異速率
（Ｘ＝Ｖru／ＶrL−１）を調整しても同様な効果を得ら
れる。
２および図３に示した特性曲線に対応する定数を、それ
ぞれの圧延機、圧延条件について求める必要があり、そ
の定数（ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ，ｇ，ｈ）もパススケ
ジュールおよび鋼種毎にテーブルで持つことが好まし
い。また、入側角度の代わりに上ワークロール周速度
（Ｖru）と下ワークロール周速度（ＶrL）との異速率
（Ｘ＝Ｖru／ＶrL−１）を調整しても同様な効果を得ら
れる。
【００２７】
【実施例】本発明を適用し、図１の圧延機を用いて圧延
速度１０ m/min、圧下率２０％、前方張力６kgf/mm2 、
後方張力１０kgf/mm2 、での圧延条件に対し、圧延後の
ストリップの表裏面の光沢差を無くすために式（３）か
ら求めた入側角度を式（３）から求め、θ1 ＝−１．１
度になるように入側デフレクターロールの位置を調整
し、さらにストリップの反りを無くすために式（６）に
θ1 ＝−１．１度を代入し、Ｙθ1 ＝０となる出側角度
θ2 ＝−０．４度を求めた。これらのθ1 、θ2 となる
ようデフレクターロールの位置を調整して圧延したとこ
ろ、圧延後のストリップには表裏面の光沢差および反り
はなく、良好な圧延板が得られた。
速度１０ m/min、圧下率２０％、前方張力６kgf/mm2 、
後方張力１０kgf/mm2 、での圧延条件に対し、圧延後の
ストリップの表裏面の光沢差を無くすために式（３）か
ら求めた入側角度を式（３）から求め、θ1 ＝−１．１
度になるように入側デフレクターロールの位置を調整
し、さらにストリップの反りを無くすために式（６）に
θ1 ＝−１．１度を代入し、Ｙθ1 ＝０となる出側角度
θ2 ＝−０．４度を求めた。これらのθ1 、θ2 となる
ようデフレクターロールの位置を調整して圧延したとこ
ろ、圧延後のストリップには表裏面の光沢差および反り
はなく、良好な圧延板が得られた。
【００２８】
【発明の効果】本発明の圧延方法を用いると、上下非対
称のクラスタータイプの圧延機を冷間タンデム圧延機の
後段スタンドに適用しても、圧延後のストリップの表裏
面の光沢差および反りの無い製品を製造することができ
る。
称のクラスタータイプの圧延機を冷間タンデム圧延機の
後段スタンドに適用しても、圧延後のストリップの表裏
面の光沢差および反りの無い製品を製造することができ
る。
【図１】本発明の圧延方法の例の説明図。
【図２】圧延後の板の表裏面の表面光沢に及ぼす入側角
度の影響の説明図。
度の影響の説明図。
【図３】圧延後の板の反りに及ぼす入側および出側角度
の影響の説明図。
の影響の説明図。
１ 金属ストリップ ２ 上ワークロール ３ 下ワークロール ４ 上分割バックアップロール（３分割） ５ 上分割バックアップロール（４分割） ６ 下分割バックアップロール ７ 入側デフレクターロール ８ 出側デフレクターロール
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 37/28 41/08
Claims (1)
- 【請求項１】 上下のワークロール径が異なる板圧延機
をタンデム冷間圧延機の最終スタンドに適用し金属スト
リップを圧延する際、該圧延機の入側及び出側に昇降可
能で該金属ストリップの上下方向の移動を拘束するデフ
レクターロールを設け、圧延後の板の表面光沢差を解消
するように入側デフレクターロールの位置を調整すると
ともに、圧延後の板の反りを解消するように出側デフレ
クターロールの位置を調整することを特徴とする板圧延
機の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6326146A JPH08174004A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 板圧延機の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6326146A JPH08174004A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 板圧延機の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08174004A true JPH08174004A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18184570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6326146A Withdrawn JPH08174004A (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 板圧延機の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08174004A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106391700A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 燕山大学 | 一种下驱动式y型四辊板带轧机 |
| EP4066952A1 (en) * | 2021-04-01 | 2022-10-05 | Tata Steel IJmuiden B.V. | This invention relates to a method and a device for controlling lubrication during cold rolling of strip |
| JP2023517223A (ja) * | 2020-03-11 | 2023-04-24 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属ストリップの圧延のための圧延スタンド |
-
1994
- 1994-12-27 JP JP6326146A patent/JPH08174004A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106391700A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-15 | 燕山大学 | 一种下驱动式y型四辊板带轧机 |
| JP2023517223A (ja) * | 2020-03-11 | 2023-04-24 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | 金属ストリップの圧延のための圧延スタンド |
| EP4066952A1 (en) * | 2021-04-01 | 2022-10-05 | Tata Steel IJmuiden B.V. | This invention relates to a method and a device for controlling lubrication during cold rolling of strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2526296A (en) | Method and apparatus for processing strip metal | |
| KR20050084993A (ko) | 금속 제품 압연 설비의 생산 범위를 증가시키기 위한 방법및 그 방법을 위한 설비 | |
| US4261190A (en) | Flatness control in hot strip mill | |
| WO1993024252A1 (en) | Method of cold rolling metal strip material | |
| EP0597169A1 (en) | Method for shining metal sheet surfaces and method for cold-rolling metallic materials | |
| JPH08174004A (ja) | 板圧延機の圧延方法 | |
| CN110369515B (zh) | 一种铝热连轧机组薄板带的变规格穿带控制方法 | |
| JPH08117829A (ja) | 薄鋼板の冷間圧延方法 | |
| JPH10277619A (ja) | 熱間圧延装置及び方法 | |
| JP3637901B2 (ja) | 金属板の冷間圧延方法 | |
| US4307595A (en) | Method of rolling a metal workpiece | |
| US3850020A (en) | Rolled strip shape control using work roll screwdown changes | |
| JP2782860B2 (ja) | ストリップの冷間圧延方法 | |
| SU984517A1 (ru) | Способ прокатки гладких листов в четырехвалковой клети | |
| JPH05261416A (ja) | 板プロフィル制御方法 | |
| JPS6293016A (ja) | 圧延材板形状の調整装置 | |
| JPH10263620A (ja) | 表面光沢に優れるステンレス鋼帯の冷間圧延方法 | |
| CA1151748A (en) | Flatness control in hot strip mill | |
| JP3153478B2 (ja) | ステンレス鋼帯の冷却方法及び装置 | |
| CN113145648A (zh) | 一种以振动、打滑为防止目标压下规程的优化方法 | |
| JP2000071002A (ja) | 鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JPH0484613A (ja) | 冷間タンデム圧延機の制御方法 | |
| KR820001677B1 (ko) | 금속 가공물의 압연방법 | |
| JPS6076203A (ja) | 板材のエツジヤ−圧延方法 | |
| JPH079002A (ja) | 鋼帯の調質圧延機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |