JPH08168854A - ストッパー制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 連続鋳造の鋳込みを停止する場合において、
鋳型内へ注入される溶鋼あるいはスラグの流れを確実に
遮断する。 【構成】 鋳込み停止に際しストッパーを上下駆動する
シリンダーの駆動力を開放しストッパーを自重落下させ
た後にシリンダーを駆動してストッパーに締め込み力を
付与する。 【効果】 鋳込み停止時の鋳型への溶鋼注入遮断が確実
になり、鋳型のオーバーフローがなくなり、異鋼種連連
鋳における鋳片の繋ぎ部強度が高くブレークアウトがな
くなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、鋳型への注入と引き抜きを一時的に停止する（以
下、鋳込み停止と称する）際の、鋳型内へ注入される溶
鋼あるいはスラグの流れを確実に遮断するためのストッ
パー制御方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】周知のように、連続鋳造においては、取
鍋等で搬送された溶鋼をタンディッシュ等の中間容器に
一旦貯留し、該中間容器から浸漬ノズルを介して、上下
振動している水冷式の鋳型に溶鋼を注入し、鋳型内溶鋼
が冷却されて形成した凝固シェルを周壁とする鋳片がピ
ンチロール等の引抜き装置で連続的に引き抜かれて連続
鋳造が行われる。中間容器の役割は、取鍋交換時の溶鋼
貯留，取鍋から複数ストランドへの溶鋼の分配供給など
である。中間容器としては、タンディッシュを用いるの
が一般的であり、溶鋼注入流量の操作端としてはスライ
ディングノズルまたはストッパーあるいはスライディン
グノズルとストッパーの両方を備えているのが一般的で
ある。

【０００３】連続鋳造方法には、取鍋が空になるとタン
ディッシュ内の貯留溶鋼で鋳造を継続し、溶鋼を蓄えた
次の取鍋と交換し、更に鋳造が継続される連続鋳造方法
で通称「連連鋳法」と呼ばれる方法がある。また、成分
の異なる鋼種を連連鋳法で鋳造する場合は通称「異鋼種
連連鋳法」と呼ばれている。

【０００４】異鋼種連連鋳法は、大きくは次の２通りの
方法に分類される。一つは、タンディッシュ内で成分の
異なる鋼種を混合する方法。もう一つは、タンディッシ
ュ内が概ね空になるまで現鋳造鋼種を注ぎ切り、鋳型に
仕切り金物を挿入して鋼種混合の防止を図った後に、新
たに成分の異なる鋼種をタンディッシュ経由で鋳造する
方法であり、鋳片内に鋼種混合部が無く歩留りが高いた
め小ロット多品種の生産に好まれる。

【０００５】連続鋳造の操業においては、定常的にある
いは非定常的に鋳込みを停止する場合がある。例えば、
鋳型に仕切り金物を挿入する異鋼種連連鋳法では、鋳型
に仕切り金物を挿入するために、定常的に鋳込みの停止
が行われる。また、鋳片切断装置のトラブル，鋳片搬出
装置のトラブル等の鋳型以降の設備トラブル発生時に
は、連続した鋳片の引き抜きが行えず、突発的（即ち、
非定常的）に鋳込みの停止が行われる。

【０００６】従来、鋳込み停止時の注入遮断制御方法と
しては、上述の鋳込み停止に際して必要となるタンディ
ッシュから鋳型への溶鋼あるいはスラグの流れを遮断す
る手段に類するものとして、特開平６−１７０５０２号
公報がある。これは鋳込み終了前にストッパーの断続開
閉を行うことによってストッパーとノズル表面の擦り合
わせ、馴染みを持たせる作用に加え、ストッパーの断続
開閉周期を調節することでノズル面に付着する地金量を
適正値に保つことにより、地金がシール剤となってスト
ッパー全閉時のストッパーとノズルの密着性を確保する
ストッパー制御方法である。

【０００７】しかし、この方法は鋳込み終了時点で行う
ストッパー全閉の前処理として行うものであって、定常
的にあるいは非定常的に行われる鋳込み停止に際して、
引き抜き停止と同時に溶鋼あるいはスラグの流れを遮断
するストッパー制御方法の発明には至っていない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】前述の定常的にあるい
は非定常的に行われる鋳込みの停止に際して、少なくと
も以下の二つの理由によりタンディッシュから鋳型への
溶鋼あるいはスラグの流れを確実に遮断する手段が必要
となる。

【０００９】第一の理由は、突発的（即ち、非定常的）
な鋳込みの停止の際には、鋳型上部に溶鋼が溢れるオー
バーフローを防止するため、タンディッシュから鋳型へ
の溶鋼の流れを確実に遮断する手段が必要である。

【００１０】第二の理由は、鋳型に仕切り金物を挿入す
る異鋼種連連鋳法では、タンディッシュ内が概ね空にな
るまで現鋳造鋼種を注ぎ切るため、時にはタンディッシ
ュ内スラグが鋳型内に流入する場合があり、鋳型内に多
量のスラグが流入すると仕切り金物前後の鋳片の繋ぎ強
度が著しく低下してブレークアウトが発生するため、即
座にタンディッシュから鋳型へのスラグの流れを遮断す
る手段が必要である。溶鋼注入流量の操作端がスライデ
ィングノズルの場合は、全閉時の締切り性が安定に確保
できる構造であるので、鋳込み停止時点で手動あるいは
単純なシーケンスで瞬時に注入遮断することが可能であ
る。しかし、スライディングノズルは、全閉する時間が
長いとスライドプレートが固着し、再度開孔することが
できないといった問題がある。

【００１１】また、溶鋼注入流量の操作端がストッパー
の場合は、鋳込み停止時に全閉しても再度開孔すること
が容易であるが、図２に示すように、鋳造中には浸漬ノ
ズル上面とストッパー表面の嵌合部の隙間形状は複雑に
変化しており、浸漬ノズル上面に地金あるいは硬質介在
物が付着したり、浸漬ノズル上面あるいはストッパー表
面に偏溶損を生じたり、浸漬ノズルとストッパー軸芯が
合わない所謂芯ずれ等が大きい場合には、単純にストッ
パーを締め込むだけでは、浸漬ノズル上面とストッパー
表面の嵌合部に隙間が残るため、溶鋼あるいはスラグの
流れを遮断することがでないといった問題があった。そ
こで、このような場合の対応としては、幾度となくスト
ッパーを開閉し、ストッパーと浸漬ノズルを強力に衝突
させて擦り合わせ、馴染みを持たせるようにするオペレ
ータのノウハウに基づくハンドリングが必要であり、こ
のようなストッパー操作は自動化されていなかったのが
実状であった。

【００１２】しかし、近年著しく進歩している連鋳鋳造
における自動化技術の中で、前述のとおり、定常的にあ
るいは非定常的に行われる鋳込みの停止に際して、タン
ディッシュから鋳型への溶鋼あるいはスラグの流れを確
実に遮断する自動化技術の開発が待たれていた。

【００１３】本発明は、鋳込み停止に際して必要となる
タンディッシュから鋳型への溶鋼あるいはスラグの流れ
を確実に遮断するためのストッパー制御方法を提供する
ことを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するためになされたもので、シリンダーで上下駆動する
ストッパーにより鋳型への溶鋼流入流量を制御または遮
断する連続鋳造用タンディッシュのストッパー制御方法
において、鋳込停止に際し、シリンダーの駆動力を開放
してストッパーを自重落下させ、その後にシリンダーを
駆動してストッパーに締め込み力を付与することを特徴
とする。本発明の好ましい実施例では、前記シリンダー
の駆動力の開放は、シリンダーのヘッド側圧力とロッド
側圧力をシリンダーの駆動流体供給源タンクへの戻り配
管に逃がすことにより行なう。

【００１５】

【作用】鋼の連続鋳造で、鋳型への注入と引き抜きを一
時的に停止する鋳込み停止の際に必要となる溶鋼あるい
はスラグの流れを確実に遮断する方法として、ストッパ
ーを使用する場合の課題であった図２に示すような、浸
漬ノズル上面に地金あるいは硬質介在物の付着，浸漬ノ
ズル上面あるいはストッパー表面の偏溶損、もしくは、
浸漬ノズルとストッパー軸芯が合わない所謂芯ずれ等が
大きい場合には、単純にストッパーを締め込むだけでは
浸漬ノズル上面とストッパー表面の嵌合部に隙間が残る
ため、溶鋼あるいはスラグの流れを遮断することがでな
いといった問題があったが、これは、ストッパーが浸漬
ノズルと衝突する際の衝撃力が小さく、鋳造中に生じた
浸漬ノズル上面とストッパー表面の嵌合部隙間形状の不
規則な変形を圧着できる程の衝撃力がなかったためと考
えられる。

【００１６】本発明の方法によれば、鋼の連続鋳造にお
いて、鋳型への注入と引き抜きを一時的に停止する鋳込
み停止の際にシリンダーの駆動力を開放することによ
り、ストッパーが自重落下し、その衝撃力によりストッ
パーと浸漬ノズルの嵌合部の隙間が密着し、同時に浸漬
ノズルに対するストッパーの調芯が実現する。その後、
適正な締め込み力をストッパ−に付与することで、溶鋼
あるいはスラグの流れが確実に遮断される。

【００１７】前記シリンダーへの駆動力の開放は、シリ
ンダーのヘッド側圧力とロッド側圧力をシリンダーの駆
動流体供給源タンクへの戻り配管に逃がすことで容易に
実現する。

【００１８】

【実施例】図１に、本発明を一態様で実施する装置の構
成を示す。連続鋳造機における一般的な装置構成では、
タンディッシュ１内に貯留した溶鋼２を浸漬ノズル３を
介して鋳型４に注入し、ピンチロール６の回転を鋳造速
度制御装置１５で制御し、鋳型４から鋳片７を連続的に
所定の速度で引き抜く。この際、鋳型４に注入される溶
鋼注入流量は、ストッパー８と浸漬ノズル３の隙間（以
下ストッパー開度と称する）を調節し、引き抜き量に見
合う量が確保されている。溶鋼注入流量の制御は、鋳型
４に配置した湯面レベル検出ヘッド５ａおよび湯面レベ
ル計５で計測して湯面レベル調節計１０に与え、湯面レ
ベルが目標値に一致するように発する湯面レベル調節計
１０出力が、シリンダー制御装置１１を経てバルブスタ
ンド１２に与えられる。バルブスタンド１２は、油圧源
１３から作動油の供給を受け、また余剰な作動油を油圧
源１３に戻しながら、切替弁（図３に示し、後述する）
を操作してシリンダー２０を駆動する。

【００１９】ストッパ−８は、操縦機９に組み付けられ
ている。操縦機９は操縦機ガイド９ａで上下動可能に支
持され、シリンダ−２０が操縦機９を介してストッパ−
８を上，下駆動する。シリンダ−２０のピストンロッド
の突出し長を調節することにより、ストッパー開度が調
節される。

【００２０】鋳込みの停止に際し、オペレータが操作盤
１４のスイッチ操作を行い、先ず、シリンダー制御装置
１１に対しストッパー自重落下指令を与える。これによ
りバルブスタンド１２の切替弁が作動しシリンダー２０
の、操縦機９を介したストッパ−８の上駆動力を開放
し、ストッパー８を自重落下させる。ストッパー８の自
重落下の衝撃力によって浸漬ノズル３上面と、ストッパ
ー８の下部（ストッパ−ヘッド）の表面との間の嵌合部
隙間が圧着し、ストッパーヘッドが浸漬ノズル上面に調
芯される。次に、ストッパー８を所望のストッパー支持
荷重に達するまで締め込む全閉指令をシリンダー制御装
置１１に与え、バルブスタンド１２の切替弁を操作して
シリンダー２０を後退させる。その後、鋳型４内湯面が
所望のレベルに低下した際に、オペレータが操作盤１４
から速度指令を下げ停止操作を行なう。

【００２１】ストッパー支持荷重の推移を計測するため
の荷重計１６を、ストッパー８と操縦機９の総荷重が計
測できるように、シリンダー２０のロッドに直結した配
置とし、ストッパー自重落下時のストッパー開度の推移
を知るためにストッパー開度計１７をストッパー軸芯直
上に設けた。

【００２２】次に、本発明を図３および表１を用いて詳
細に説明する。図３は、シリンダー位置制御用油圧回路
（シリンダ−２０＋バルブスタンド＋油圧源１３）を示
すブロック図であり、シリンダー２０の駆動流体が作動
油の場合について示したものである。

【００２３】図３を参照すると、シリンダー２０は、ピ
ストンロッド２３が、ヘッド側圧力室２１とロッド側圧
力室２２とに与えられる作動油２６の圧力差によって前
後進（図１では上下動）する構造である。作動油２６は
油圧源１３のタンク２５に蓄えられたものが、ポンプ２
５で所望の圧力に高められ、バルブスタンド１２を経由
して、シリンダー２０に供給され、シリンダー２０のピ
ストンロッドの前後進に伴って余剰となった作動油がバ
ルブスタンド１２を経由して油圧源１３のタンク２５に
戻される。

【００２４】バルブスタンド１２には、シリンダー２０
の運動方向を切換えるための管路の開閉ならびに作動油
２６の流れ方向を制御する切替弁ＳＶ１，ＳＶ２，ＳＶ
３が備わっている。表１に、各切替え弁の切替え位置と
シリンダー動作の対応を示すバルブスタンド切替弁作動
表を示す。表中、切替位置Ａ，Ｂ，Ｃは、図３のバルブ
スタンド１２内切替弁の切替位置Ａ，Ｂ，Ｃと対応させ
ている。また、表１中の〇は選択された切替位置、×は
非選択の切替位置を示し、〇／×は選択あるいは非選択
いずれでも構わないことを示す。

【００２５】

【表１】

【００２６】タンディッシュ１に備えられたストッパー
８で鋳型への溶鋼注入流量を制御する場合には、図３に
示すＳＶ１，ＳＶ２は切替位置Ａを選択し、ＳＶ３の切
替え位置を表１に従ってＡ，Ｂ，Ｃいづれかに選択して
シリンダー２０を前進，後進，停止させ、ストッパー８
と浸漬ノズル３間の隙間を調整して注入流量を制御し、
鋳型４内の湯面レベルを制御する。しかし、微小な注入
流量を制御することが必要となるため、ＳＶ３とＳＶ１
およびＳＶ２との間に絞り弁ＴＶ１，ＴＶ２を備えて、
必要なシリンダー動作速度が得られるように、絞り弁Ｔ
Ｖ１，ＴＶ２の開度が予め調整されている。

【００２７】表１記載の圧抜きとは、シリンダー２０の
駆動力の開放を意味し、ストッパー８を自重落下させる
場合の各切替え弁の切替え位置を示す。

【００２８】図３により、ストッパーを自重落下させる
場合の作動油２６の流れを以下に説明する。バルブスタ
ンド１２内の切替弁ＳＶ１，ＳＶ２，ＳＶ３の切替え位
置は、表１記載の圧抜き状態にある。この状態でストッ
パー８の自重がシリンダ−２０のピストンロッド２３を
シリンダー２０内に後退させる方向に作用すると、シリ
ンダー２０のヘッド側圧力室２１の作動油２６が切替弁
ＳＶ１から切替弁ＳＶ２を経由して、ロッド側圧力室２
２へ回り込み、且つ、余剰な作動油２６は油圧源１３の
タンク２５への戻り配管に接続され大気圧になる。した
がって、シリンダー２０のヘッド側圧力室２１とロッド
側圧力室２２の圧力は同じ大気圧になっており、ピスト
ンロッド２３には微小な摩擦抵抗が作用するが、ストッ
パー８の自重に比べ十分無視できるため、ストッパー８
は自然落下に近い速度で自重落下することになる。

【００２９】切替弁ＳＶ３でシリンダー２０を後退させ
る方向に作動油２６を流してストッパー８を下降させる
場合のストッパー８の下降速度は、絞り弁ＴＶ１，ＴＶ
２でシリンダー動作速度が制限されているため、自重落
下時のストッパーの下降速度に比べ遙に小さなものであ
る。従って、ストッパー８が降下し浸漬ノズルと衝突す
る際の衝撃力は、ストッパーの質量と落下速度の２乗の
積に比例するので、ストッパー８を自重落下させた方
が、単にシリンダー２０で支えつつ下降させる場合に比
べ極めて大きいと言える。

【００３０】そこで、本発明者はストッパー自重落下に
よる大きな衝撃力を利用して、浸漬ノズル上面とストッ
パー表面の嵌合部隙間形状の不規則な変形を圧着するこ
とに着想し、図１の装置構成で以下の実機試験を行い、
その効果を検証した。

【００３１】図４，図５は、本発明の効果を検証する実
機試験のタイムチャートである。鋳型４への溶鋼の注入
と鋳型４よりの鋳片７の引き抜きを一時的に停止する鋳
込み停止に際し、ストッパー８による注入遮断を、図４
はストッパーを単にシリンダー２０で全閉位置まで締め
込んだ場合を、図５はストッパーを自重落下させた後に
シリンダー２０で全閉位置まで締め込んだ場合を示し
た。実験条件としては、図１の装置構成で行い、シリン
ダー動作に伴って変化する浸漬ノズル上面とストッパー
表面の嵌合部隙間間隔（ストッパー開度）の推移，スト
ッパー支持荷重の推移を知るために、ストッパー開度計
１７をストッパー軸芯直上に設け、荷重計１６をストッ
パー８と操縦機９の総荷重を計測できるようにシリンダ
ー２０のロッドに直結して配置した。油圧回路は図３と
同一の構成とし、シリンダー制御動作は表１に示した油
圧切替弁作動表に従い、時間軸は左から右へ進む。各チ
ャートの０点について説明しておくが、鋳造速度の０点
はピンチロール停止状態の、湯面レベルの０点は目標値
の、ストッパー開度の０点は鋳造前の浸漬ノズル上面と
ストッパー表面が接触した状態の、ストッパー支持荷重
の０点は鋳造前の浸漬ノズル上面とストッパー表面が接
触した状態で且つシリンダーの駆動力を開放した状態
の、各計測値である。図中に付記した記号は次の通りで
ある。

【００３２】ａ；ストッパー自重落下開始タイミング ｂ；ストッパー全閉開始タイミング ｃ；ストッパー全閉終了タイミング ｄ；ピンチロール減速開始タイミング ｅ；ピンチロール停止タイミング Ｓ０；ストッパー自重落下開始直前のストッパー開度 Ｓ１；ストッパー全閉制御開始直前のストッパー開度 Ｓ２；ストッパー全閉制御途中でストッパーヘッドが浸
漬ノズルに衝突した時のストッパー開度 Ｓ３；ストッパー全閉制御終了時のストッパー開度 Ｗ０；ストッパー自重落下開始直前のストッパー支持荷
重 Ｗ１；ストッパー全閉開始直前のストッパー支持荷重 Ｗ２；ストッパー全閉途中でストッパーヘッドが浸漬ノ
ズルに衝突した時のストッパー支持荷重 Ｗ３；ストッパー全閉終了時のストッパー支持荷重目標
値 ＬＳ；ピンチロール減速開始レベル。

【００３３】以下、ａ〜ｅの制御タイミングに沿って動
作を説明する。図４は、ストッパー８を単にシリンダー
２０で全閉位置まで締め込んだ場合の例であるが、ｂ以
前では、湯面レベルが目標値と一致するように湯面レベ
ルの変動に応じて切替弁が選択され、シリンダー２０が
後退，停止，前進を繰り返してストッパー開度を調節す
る。操縦機ガイド９ａには多少の摩擦抵抗があるため、
ストッパー８の動作切替え時に多少のストッパー荷重の
変化が認められる。

【００３４】図４中、ｂでシリンダー２０を継続して後
退させ所定のストッパー支持荷重目標値まで締め込む、
ストッパー８の全閉制御を開始する。ストッパー８の全
閉制御の途中で、ストッパーヘッドが浸漬ノズル３に衝
突した時にストッパー開度の変化に変曲点（Ｓ２）が現
れ、同時にストッパー支持荷重の変化も変曲点（Ｗ２）
が現れる。以降、シリンダー２０の後退を継続すると、
単調にストッパー支持荷重が減少する。そこで、ストッ
パー支持荷重がＷ３まで低下した時点（図中ｃ）でシリ
ンダー２０の後退を止め、停止状態としてストッパー８
の全閉制御を終了する。ストッパー全閉終了時のストッ
パー開度がＳ３である。ストッパーの全閉制御を終了し
た後は、鋳型４への溶鋼注入が抑制されるので湯面レベ
ルは低下し、ピンチロール減速開始レベルＬＳに達した
時点でオペレータによりピンチロール減速（図中Ｄ）お
よび停止（図中Ｅ）がなされる。

【００３５】図４では、ストッパー支持荷重をＷ３＝−
１０００ｋｇまでストッパー８を締め込んでいるにも係
わらず、前記Ｓ３が０点に達しておらず、ピンチロール
停止以降湯面レベルが上昇している。これは、浸漬ノズ
ル上面とストッパー表面の嵌合部隙間に地金あるいは硬
質介在物が有り完全に締め切れなかったものであり、前
記嵌合部に隙間が残り溶鋼の流れを遮断することがでな
かったものと判断できる。

【００３６】図５は、本発明の方法に基づいてストッパ
ー８を自重落下させた後にシリンダー２０でストッパ−
８を全閉位置まで締め込んだ場合を示したものである
（図４のｂ以前の部分は省略したが、同様である）。図
５中ａは、ストッパー自重落下開始タイミングであり、
シリンダー制御動作は圧抜き状態である。したがって、
ストッパー８の支持荷重は０ｋｇとなり、ストッパーは
自然落下に近い速度で落下し、大きな衝撃力を浸漬ノズ
ル３上面に与える。そして、ストッパーヘッドが落下に
よる振動で浸漬ノズル上面に調芯されるまでの時間遅れ
を見込んで、引き続き図中ｂ以降ストッパー８の全閉制
御を開始し、ストッパー支持荷重がＷ３まで低下した時
点（図中ｃ）でシリンダー２０の後退を止め、停止状態
としてストッパー８の全閉制御を終了する。ストッパー
８の全閉制御を終了後は、鋳型４への溶鋼注入が抑制さ
れるので湯面レベルは低下し、ピンチロール減速開始レ
ベルＬＳに達した時点でオペレータによりピンチロール
減速（図中ｄ）および停止（図中ｅ）がなされる。

【００３７】図５では、ストッパー８の自重落下によ
り、ストッパー全閉制御開始直前のストッパー開度Ｓ１
が既に０点近傍となっており、以降の全閉制御でストッ
パー支持荷重をＷ３＝−１０００ｋｇまで締め込むと、
ストッパー８の全閉制御終了時のストッパー開度Ｓ３
は、略０点に達している。そして、その後に行われるピ
ンチロール停止ｅ以降の湯面上昇もない。これが、図４
に示す従来例との大きな差異である。

【００３８】これは、ストッパー自重落下の衝撃力によ
って浸漬ノズル上面とストッパー表面の嵌合部隙間に地
金あるいは硬質介在物が有っても、これを圧着し、更に
ストッパー全閉制御で締め込み力を付与することで溶鋼
の流れを完全に遮断したことを証明するものである。

【００３９】上述のとおり図４（従来例）および図５
（本発明の実施例）に示した本発明の効果を検証する実
機試験において、以下の知見を得た。すなわち、ストッ
パー操縦装置を含めた総重量４５０ｋｇ程度ストッパー
８を数ｍｍの前記嵌合部隙間で維持した後に自重落下さ
せると、一回の落下で、溶鋼あるいはスラグの流れを確
実に遮断することが可能であることを確認した。更に、
ストッパーを自重落下させた後、シリンダー２０で浸漬
ノズル３に対してストッパー８に−１０００ｋｇ程度の
締め込み力を付与すれば、溶鋼あるいはスラグの流れの
確実な遮断効果を維持できることがわかった。また、そ
の後のストッパー再開孔も支障なく行え、浸漬ノズル３
およびストッパーヘッド形状にも悪影響を与えないこと
が分かった。このことは、ストッパー操縦装置９を含め
た総重量、および浸漬ノズル３に対するストッパー８の
締め込み力を適切な値にすることで、材質，形状の異な
るストッパーヘッド（８）と浸漬ノズル３の組み合わせ
においても汎用性があることを示唆している。

【００４０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の方法によ
れば、鋼の連続鋳造において、鋳型への溶鋼注入と鋳型
よりの鋳片の引き抜きを一時的に停止する鋳込み停止の
際に、シリンダーの駆動力を開放する手段によりストッ
パーを自重落下させ、その衝撃力によりストッパーと浸
漬ノズルの嵌合部の隙間を密着させ、同時にストッパー
と浸漬ノズルの調芯を行い、その後、適正な締め込み力
を付与することで、溶鋼あるいはスラグの流れを確実に
遮断することができる。

【００４１】これにより、突発的（即ち、非定常的）な
鋳込みの停止の際に、鋳型上部に溶鋼が溢れるオーバー
フローを防止することができる。また、鋳型に仕切り金
物を挿入する異鋼種連連鋳法で、タンディッシュ内が概
ね空になるまで現鋳造鋼種を注ぎ切る際に、鋳型内に多
量のスラグが流入することを防止でき、仕切り金物前後
の鋳片の繋ぎ強度が確保でき、ブレークアウトを防止で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を一態様で実施する装置構成を示すブ
ロック図であり、鋳造設備は縦断面を示す。

【図２】 図１に示すストッパ−８とノズル３の一部を
拡大して示す斜視図であり、鋳造中の浸漬ノズル上面と
ストッパー表面の嵌合部の隙間形状変化を示す。

【図３】 図１に示すシリンダ−２０に接続したシリン
ダー位置制御用油圧回路を示すブロック図である。

【図４】 本発明の効果を検証する実機試験の結果を、
比較例（従来例）について示すタイムチャートである。

【図５】 本発明の効果を検証する実機試験の結果を、
本発明の一実施例について示すタイムチャ−トである。

【符号の説明】

１：タンディッシュ ２：溶鋼 ３：浸漬ノズル ４：鋳型 ５ａ：湯面レベル検出ヘッド ５：湯面レベ
ル計 ６：ピンチロ−ル ７：鋳片 ８：ストッパー ９：操縦機 ９ａ：操縦機ガイド １０：湯面レベ
ル調節計 １１：シリンダー制御装置 １２：バルブス
タンド １３：油圧源 １４：操作盤 １５：鋳造速度制御装置 １６：荷重計 １７：ストッパー開度計 ２０：シリンダ
ー ２１：ヘッド側圧力室 ２２：ロッド側
圧力室 ２３：ピストンロッド ２４：ポンプ ２５：タンク ２６：作動油

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダーで上下駆動するストッパーに
   より鋳型への溶鋼注入流量を制御または遮断する連続鋳
   造用タンディッシュのストッパー制御方法において、 鋳込み停止に際し、シリンダーの駆動力を開放してスト
   ッパーを自重落下させ、その後にシリンダーを駆動して
   ストッパーに締め込み力を付与することを特徴とする連
   鋳鋳込み停止時のストッパー制御方法。
2. 【請求項２】 ストッパーを上下駆動するシリンダーの
   ヘッド側圧力とロッド側圧力を連通させてシリンダーの
   駆動流体供給源タンクへの戻り配管に逃がすように切替
   弁を制御してシリンダーの駆動力を開放する、請求項１
   記載のストッパー制御方法。