JPH08160241A - シングルモード光ファイバ - Google Patents

シングルモード光ファイバ

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JPH08160241A
JPH08160241A JP6307270A JP30727094A JPH08160241A JP H08160241 A JPH08160241 A JP H08160241A JP 6307270 A JP6307270 A JP 6307270A JP 30727094 A JP30727094 A JP 30727094A JP H08160241 A JPH08160241 A JP H08160241A
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refractive index
index difference
relative refractive
inner core
optical fiber
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JP6307270A
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Yoshiaki Terasawa
良明 寺沢
Yuji Kubo
祐二 久保
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Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 曲げロスを増加させずにＭＦＤを拡大でき、
また、さらに分散および分散スロープを低減できるシン
グルモード光ファイバを提供する。 【構成】 内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1 を増加し
て、ゼロ分散波長を長くし、外コア直径に対する内コア
直径の比２ａ／２ｂを低減させる。このプロファイルで
は、ゼロ分散波長を長くしても、曲げロスを実用上問題
ないレベルに抑えることができる。具体的には、内コア
の外側に比屈折率差の平均値が△ｎ2 の外コアがあり、
さらにその外側に屈折率ｎ0 のクラッド部を備えたシン
グルモード光ファイバであって、０．７０％≦Δｎ1 ≦
０．８５％，０．０６≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１２，
０．２０≦２ａ／２ｂ≦０．２８とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、シングルモード光ファ
イバ、特に、高速ディジタル伝送路に用いるに適したシ
ングルモード光ファイバに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の通信用シングルモード光ファイバ
（以下、「ＳＭ光ファイバ」という。）は、波長が１．
３μｍ近傍または１．５５μｍ近傍で使用されることが
多いが、低損失の面からは、１．５５μｍ近傍での使用
が増えつつある。この波長１．５５μｍ用ＳＭ光ファイ
バの屈折率分布（以下、「プロファイル」という。）に
関しては、特公平３−１８１６１号公報に示されている
ように、屈折率が高い内コアと、内コアより屈折率が低
い外コアと、外コアより屈折率が低いクラッドからなる
ものがある。
【０００３】この従来のＳＭ光ファイバにおいては、ク
ラッドに対する内コアの比屈折率差を△ｎ1 ，外コアの
比屈折率差を△ｎ2 、内コア直径を２ａ，外コア直径を
２ｂとすると、そのプロファイルは、フジクラ技報 第
７４号 第１〜７頁に記載の「１．５５μｍ分散シフト
ファイバ」に示されるように、 △ｎ1 ≒０．６％ △ｎ2 ／△ｎ1 ＜０．１７ ２ａ／２ｂ＝０２５〜０．３３ が良好とされていた。なお、内コアの比屈折率差△
ｎ1 ，外コアの比屈折率差△ｎ2 とは、 △ｎ1 ＝（ｎ1 2 −ｎ0 2 ）／２ｎ1 2 △ｎ2 ＝（ｎ2 2 −ｎ0 2 ）／２ｎ2 2 である。
【０００４】また、特開昭６２−２９１６０５号公報で
は、 △ｎ2 ／△ｎ1 ＝０．１〜０．４ ２ａ／２ｂ＝０．３〜０．６ が良好とされている。
【０００５】これら文献に記載された従来技術では、光
の曲げロスの低減の面から、内コアの屈折率は一定値
か、または、中心から外コアに向かって一様に減少する
ものであった。しかし、短距離伝送用または中継伝送用
であったため、非線形効果による光パルスの広がりであ
る分散を無視することができた。したがって、後述する
モードフィールド径ＭＦＤの拡大や分散スロープの低減
についての要求は厳しくなかった。
【０００６】光アンプを使用した無中継長距離伝送を行
なう場合、光ファイバ内の光パワー密度が大きくなる
と、非線形効果による光パルスの分散が無視できなくな
る。このため、光パワー密度の低減が必要となる。しか
し、そのために光パワーの総量を減らすと、ビットエラ
ーの増加を招くなど、デメリットが大きい。したがっ
て、光ファイバ断面方向に光パワー分布を広げるのが有
効である。
【０００７】光パワー分布の直径、すなわち、光パワー
が中心（最大）の１／ｅになる直径をＭＦＤ（Ｍｏｄｅ
Ｆｉｅｌｄ Ｄｉａｍｅｔｅｒ）と呼ぶ。したがっ
て、光ファイバ断面方向に光パワー分布を広げること
は、ＭＦＤを拡大することである。
【０００８】また、光アンプの導入にあわせてディジタ
ル伝送の高速化も進められている。高速ディジタル伝送
路においては、光パルスの間隔が狭いため、使用するＳ
Ｍファイバの分散スロープが大きいと、光源の出力光の
波長ゆらぎによって光パルスの幅が広がるという問題も
生じる。
【０００９】光源からは、通常、複数の波長を持つ光が
出力される。中心波長がＳＭファイバのゼロ分散波長と
一致していれば、複数の各波長の光は、ほぼ等速度で伝
搬するため、分散は生じない。しかし、ＳＭファイバ中
の伝搬速度は、波長に依存するから、出力光の波長ゆら
ぎにより、中心波長がゼロ分散波長から大きく外れるこ
とになると、分散が発生する。この分散の大きさは、波
長がゼロ分散波長よりも短いとき負の値をとり、波長が
ゼロ分散波長よりも長いとき正の値をとる。波長に対し
て分散の大きさは、ゼロ分散波長付近においてはほぼ直
線状に変化する。ゼロ分散波長における波長分散の傾き
を分散スロープというが、分散スロープが小さいときに
は、ゼロ分散波長から離れても分散の大きは小さい。
【００１０】従来の１．５５μｍ用ＳＭ光ファイバプロ
ファイルでは、ＭＦＤを大きくすると分散スロープ，曲
げ損失の少なくとも一方が大きくなり、ＭＦＤの拡大と
分散スロープ低減の両立ができないので実用上問題があ
った。
【００１１】例えば、ＭＦＤが通常の範囲、７．５〜
８．０μｍφにおいて、２０ｍｍφ曲げロスは、１ｄＢ
以下であるのに対し、９．０μｍφでは、２０ｄＢ以上
となる。非線形効果による分散を抑えるためには、ＭＦ
Ｄを大きくした方がよい。しかし、その結果、２０ｍｍ
φ曲げロスが２０ｄＢを超えてしまうと、ケーブル化の
際にロスが増加する可能性が高くなり、実用上問題があ
った。
【００１２】従来プロファイルで、ゼロ分散波長を１．
５５μｍ近傍の所定の波長に固定し、曲げロスを従来並
の２０ｍｍφ曲げロス≦１ｄＢ／ｍとし、カットオフ波
長を使用波長以下とする。ＭＦＤを大きくするには内コ
アの比屈折率差Δｎ1 を小さくし、外コアの直径２ｂを
大きくする必要がある。しかし、このとき分散スロープ
は増加し、たとえば、ゼロ分散波長が１．５６μｍのと
き、ＭＦＤを７．５μｍφから８．０μｍφに増やす
と、分散スロープは０．０６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以上か
ら０．０７５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以上となり、下限値が
増大する。このため光源の波長ゆらぎに対して不利とな
る。
【００１３】また、光アンプを使用する場合、４光波混
合を防ぐため、ゼロ分散波長を使用波長より長くする必
要があるが、このためには、内コアの比屈折率差の平均
値に対する外コアの比屈折率差の平均値の比△ｎ2 ／△
ｎ1 を小さくする必要があり、この面からの曲げロスの
増加を発生し、従来のプロファイルは不利であった。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した事
情に鑑みてなされたもので、ゼロ分散波長を長くし、曲
げロスを増加させずにＭＦＤを大きくできるため、非線
形効果により発生する分散を低減できるシングルモード
光ファイバを提供することを目的とするものである。
【００１５】さらには、この分散の分散スロープをも低
減できるシングルモード光ファイバを提供することを目
的とするものである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は、請求項１に記
載の発明においては、直径が２ａ、クラッド部の屈折率
ｎ0 を基準としたときの比屈折率差の平均がΔｎ1 の内
コアと、その外側に直径が２ｂ、クラッド部の屈折率ｎ
0 を基準としたときの比屈折率差が該内コアの比屈折率
差より低く該比屈折率差の平均がΔｎ2 の外コアがあ
り、さらにその外側にクラッド部を備えたシングルモー
ド光ファイバであって、 ０．７０％≦Δｎ1 ≦１．２％ ０．１２≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１６ ０．１５≦２ａ／２ｂ≦０．２５ であることを特徴とするものである。
【００１７】請求項２に記載の発明においては、直径が
２ａ、クラッド部の屈折率ｎ0 を基準としたときの比屈
折率差の平均がΔｎ1 の内コアと、その外側に直径が２
ｂ、クラッド部の屈折率ｎ0 を基準としたときの比屈折
率差が該内コアの比屈折率差より低く該比屈折率差の平
均がΔｎ2 の外コアがあり、さらにその外側にクラッド
部を備えたシングルモード光ファイバであって、 ０．７０％≦Δｎ1 ≦０．８５％ ０．０６≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１２ ０．２０≦２ａ／２ｂ≦０．２８ であることを特徴とするものである。
【００１８】請求項３に記載の発明においては、請求項
１または２に記載のシングルモード光ファイバにおい
て、前記内コアまたは前記外コア、あるいは、双方の比
屈折率差がコア中心から外側に向かって増加する領域を
少なくとも１カ所有することを特徴とするものである。
【００１９】請求項４に記載の発明においては、請求項
３に記載のシングルモード光ファイバにおいて、光ファ
イバ中心から距離ｒの位置での比屈折率差をΔｎ（ｒ）
としたとき、 ∫0 a Δｎ（ｒ）ｄｒ≦５∫0 a/3 Δｎ（ｒ）ｄｒ となるΔｎ（ｒ）の凹みを前記内コア中心部に有するこ
とを特徴とするものである。
【００２０】請求項５に記載の発明においては、請求項
２に記載のシングルモード光ファイバにおいて、前記外
コアと前記クラッドとの間に、比屈折率差の平均値Δｎ
0 ’が負の内クラッド領域を有することを特徴とするも
のである。
【００２１】請求項６に記載の発明においては、請求項
５に記載のシングルモード光ファイバにおいて、前記内
クラッドの直径２ｃが、 ３ｂ≦２ｃ≦９ｂ を満足する値であり、かつ、光ファイバ中心から距離ｒ
の位置での比屈折率差をΔｎ（ｒ）としたとき、 Ｓ＝∫b c Δｎ（ｒ）ｄｒ で定義されるＳの値が、 Ｓ≧−０．０６μｍ であることを特徴とするものである。
【００２２】請求項７に記載の発明においては、請求項
５に記載のシングルモード光ファイバにおいて、前記内
クラッド領域の外側よりに該内クラッド領域の幅の少な
くとも１／３の領域において、屈折率が外側に向かって
減少していることを特徴とするものである。
【００２３】
【作用】本発明によれば、内コアの比屈折率差の平均値
△ｎ1 を増加して、外コアの直径に対する内コアの直径
の比２ａ／２ｂを低減させることにより、曲げロスを増
加させずにＭＦＤを大きくすることが可能である。この
とき、ＭＦＤ＝９．０μｍφにおいて、２０ｍｍφ曲げ
ロスは、５ｄＢ以下となり、従来のものの２５％程度に
することができる。
【００２４】内コアの比屈折率差の平均値に対する外コ
アの比屈折率差の平均値の比△ｎ２／△ｎ１ が０．０
６〜０．１６の範囲内で内コアの比屈折率差の平均値△
ｎ1 を増加させることにより、一定のゼロ分散波長、Ｍ
ＦＤをとるときの曲げロスが小さくなる。これは内コア
の比屈折率差の平均値△ｎ1 を上げるために、例えば、
コア部のＧｅＯ2 のドープ量を増すと、構造分散が大き
くなって、ゼロ分散波長が長くなり、同一ＭＦＤに対し
て、曲げロスが小さい領域に実用的なゼロ分散波長を移
行させることができるからである。
【００２５】すなわち、信号光の波長は、分散をゼロに
するためゼロ分散波長にあわせるか、あるいは、４光波
混合を防ぐためにゼロ分散波長より小さくする。ゼロ分
散波長が長くなると、信号光の波長を長くすることがで
きる。信号光の波長を長くすると、曲げロスを小さくで
きる。
【００２６】ここで、クラッドの屈折率ｎ0 を基準とす
る比屈折率差は、光ファイバの中心からの距離ｒによっ
て変化し、 Δｎ（ｒ）＝（ｎ（ｒ）2 −ｎ0 2 ）／２ｎ（ｒ）2 であり、内コアの直径を２ａ，外コアの直径を２ｂとし
たとき、内コアの比屈折率差の平均値は、 △ｎ1 ＝∫0 a Δｎ（ｒ）ｄｒ／ａ 外コアの比屈折率差の平均値は、 △ｎ2 ＝∫a b Δｎ（ｒ）ｄｒ／（ｂ−ａ） となる。
【００２７】しかし、内コアの比屈折率差の平均値Δｎ
1 が１．２％を超えると、光をコアに閉じこめる力が強
くなり、ＭＦＤを大きくするためには、後述する外コア
直径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂを小さくするだ
けでは足りず、さらに２ｂを小さくする必要が生じる。
このため、後述するように、カットオフ波長が短くなり
曲げロスが大きくなる。
【００２８】また、内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1
を大きくすると、波長に対する分散値の変化である分散
スロープが増加するため、光ファイバ線路に許容される
ゼロ分散波長の範囲が小さくなり、問題となる場合があ
る。このため、実用的な分散スロープ（≦０．１ｐｓ／
ｎｍ2 ／ｋｍ）を得るためにも、内コアの比屈折率差の
平均値△ｎ1 を１．２％以下とするのが有効である。
【００２９】逆に、内コアの比屈折率差の平均値Δｎ1
が０．７％よりも小さいと、ＭＦＤが大きくなりすぎる
ため、後述する外コアの直径２ｂを大きくする必要があ
る。そうすると、カットオフ波長が光信号波長をオーバ
ーし、不適である。したがって、内コアの比屈折率差の
平均値Δｎ1 は、０．７％〜１．２％が良好範囲とな
る。
【００３０】従来のプロファイルにおいては、外コア直
径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂの値を比較的大き
く設定していた。したがって、ＭＦＤを大きくするため
に内コア直径２ａを小さくすると、外コア直径２ｂも小
さくする必要がある。そうすると、カットオフ波長が短
くなることが避けられなかった。一般に、ＭＦＤが大き
くなるほど、また、カットオフ波長が短くなるほど、曲
げロスは増加する。
【００３１】したがって、従来のプロファイルでは、Ｍ
ＦＤの増加とカットオフ波長の減少の両方が同時に生じ
るため、曲げロスの増加が著しかった。
【００３２】本発明によるプロファイルにおいては、外
コア直径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂを小さくす
る。したがって、外コア直径２ｂを大きくしてカットオ
フ波長を長くしながら、２ａを小さくしてＭＦＤを大き
くすることができる。すなわち、曲げロスを増加させる
ことなくＭＦＤを大きくすることが可能となる。ただ
し、このようにカットオフ波長を長くするとしても、カ
ットオフ波長は、１．５５μｍ近傍に設定された信号光
波長を超えてはならない。
【００３３】したがって、外コア直径に対する内コア直
径の比２ａ／２ｂの値は、従来プロファイルの０．２５
〜０．３３または、０．３〜０．６より小さい０．１５
〜０．２５が良好範囲である。
【００３４】なお、カットオフ波長を長くするには、外
コア直径２ｂを大きくする以外に、内コアの比屈折率差
の平均値に対する外コアの比屈折率差の平均値の比Δｎ
2 ／Δｎ1 を大きくしてもよい。しかし、外コア直径に
対する内コア直径の比２ａ／２ｂの大きい従来のプロフ
ァイルにおいて、ＭＦＤを９μｍφ以上に設定すると、
内コアの比屈折率差の平均値に対する外コアの比屈折率
差の平均値の比Δｎ2／Δｎ1 を大きくするだけでは、
カットオフ波長を十分長くすることはできない。
【００３５】本発明によるプロファイルにおいても、Ｍ
ＦＤを９μｍφ以上に設定すると、十分に長いカットオ
フ波長を確保するために内コアの比屈折率差の平均値に
対する外コアの比屈折率差の平均値の比Δｎ2 ／Δｎ1
の下限は、０．１２とする必要がある。また、カットオ
フ波長は、１．５５μｍ近傍に設定された信号光波長を
超えてはならないので、Δｎ2 ／Δｎ1 の上限は０．１
６以下とする必要がある。
【００３６】したがって、内コアの比屈折率差の平均値
に対する外コアの比屈折率差の平均値の比Δｎ2 ／Δｎ
1 は、０．１２以上０．１６以下が良好範囲である。
【００３７】また、本発明によれば、外コア直径に対す
る内コア直径の比２ａ／２ｂを従来プロファイルより小
さく設定し、大きいＭＦＤに対し分散スロープが小さく
なる領域をゼロ分散波長である１．５５μｍ近傍にシフ
トさせることにより、ＭＦＤを大きくしても分散スロー
プを小さくすることが可能である。このとき、ＭＦＤが
８．０μｍφ以上において、分散スロープが０．０７０
ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以下となり、従来のものより８％小
さくすることができる。
【００３８】従来技術のプロファイルのように、外コア
直径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂが大きい範囲に
おいては、ＭＦＤを大きくすると分散スロープが大きく
なる。この外コア直径に対する内コア直径の比２ａ／２
ｂの値を小さくして、０．２８以下にすると、大きいＭ
ＦＤに対し分散スロープが小さくなる領域が、ゼロ分散
波長である１．５５μｍ近傍にシフトしてくる。したが
って、ゼロ分散波長１．５５μｍ近傍においては、ＭＦ
Ｄを大きくしても分散スロープを小さくできる。
【００３９】このとき外コア直径に対する内コア直径の
比２ａ／２ｂを小さくしても、外コア直径２ｂを大きく
して内コア直径２ａをほぼ一定に保つことが必要であ
る。この現象は、内コアの比屈折率差の平均値に対する
外コアの比屈折率差の平均値の比Δｎ2 ／Δｎ1 と内コ
ア直径２ａが不変であればＭＦＤの変化は小さいが、構
造分散の波長依存性が増大して分散スロープが小さくな
るからである。一例として、Δｎ1 ＝０．８％，ＭＦＤ
＝８．０μｍ，ゼロ分散波長＝１５６０ｎｍを狙う場
合、各２ａ／２ｂにおいて２ａを５．２５μｍ近傍に保
つと、分散スロープは、２ａ／２ｂ＞０．２８で０．０
７１ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以上であるが、２ａ／２ｂ≦
０．２８で０．０６９ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以下に低減で
きる。
【００４０】また、比屈折率差が中心から外側に向かっ
て増加する領域を内コアまたは外コアに設けると、分散
スロープの低減に有効である。内コアまたは外コアに、
外側に向かって屈折率が増加する領域を持つプロファイ
ルと、Δｎ1 および２ａ／２ｂが同じでゼロ分散波長も
同一である前記領域を持たないプロファイルでは、両者
のＭＦＤが等しくなるようにそれぞれΔｎ2 ／Δｎ1 と
２ｂを選んでやると前記領域を持つプロファイルの方が
分散スロープが小さくなる。
【００４１】以上のように、内コアまたは、外コアに、
中心から外側に向かって比屈折率差の増加する領域を持
つことによる作用効果は、従来技術のプロファイルに適
用しても奏するものであるが、先に説明した本発明によ
るプロファイルと組み合わせてもよい。
【００４２】さらに、外コアの外側にクラッドの屈折率
ｎ0 に対する比屈折率差の平均値Δｎ0 ’が負となる内
クラッドを設けることにより、大幅に分散スロープを小
さくすることができる。
【００４３】図１２は、外コアの外側に内クラッドを設
けたときのプロファイルを説明する線図である。図中、
横軸はＳＭファイバ中心からの距離ｒ、縦軸は中心から
距離ｒの比屈折率差Δｎ（ｒ）である。クラッドにおけ
る比屈折率差が基準値０となる。２ａ，２ｂは、既に説
明したように、それぞれ、内コア直径，外コア直径であ
るが、より厳密に定義すると、中心から距離ａの位置
は、Δｎ（ａ）がコア最大値のΔｎ（０）の１／３の位
置であり、かつ、その外側では、Δｎ（ｒ）がこのΔｎ
（ａ）より大きくならない位置である。また、中心から
距離ｂの位置は、Δｎ（ｒ）のｒに対する傾きが最も急
な位置であり、外コア直径に対する内コア直径の比２ａ
／２ｂが０．２〜０．２８に設定されたとき、３．５ａ
〜５．０ａの間となる。２ｃは、内クラッドの直径であ
るが、より厳密に定義すると、Δｎ0 （ｒ）がマイナス
から０に戻る点である。
【００４４】このような内クラッドを設けると、構造分
散が減少しゼロ分散波長が短波長側にシフトしてしまう
が、内コア径２ａを大きくすることによりシフトを防止
する。このような防止が可能であるのは、長波長領域に
おいて、内コア径２ａを大きくすると構造分散がプラス
に急激に増加し、材料分散がマイナスに急増する現象を
広い範囲で相殺するからである。ただし、内クラッドの
存在は、同一のＭＦＤに対し曲げロスの増加を招くか
ら、この内クラッドの領域の大きさ、および、内クラッ
ドのの値には制約がある。
【００４５】この内クラッドの領域の大きさは、３ｂ≦
２ｃ≦９ｂとするのが望ましい。また、内クラッドの比
屈折率差は、この積分値である、 Ｓ＝∫b c Δｎ（ｒ）ｄｒ で定義されるＳが、 Ｓ≧−０．０６μｍ を満足するように設定するのが望ましい。
【００４６】さらに、この曲げロスの増加は、内クラッ
ドのを外に向かって減少させることにより低減させるこ
とができる。一例をあげると、内クラッド領域の外側よ
りに該内クラッド領域の幅の少なくとも１／３の領域に
おいてΔｎ（ｒ）が外側に向かって減少するような内ク
ラッドを設けると、内クラッドの比屈折率差の積分値Ｓ
2 ＝∫b c Δｎ（ｒ）ｄｒを同一にしても、分散スロー
プの低減に比べ、曲げロスの増加が相対的に小さくな
り、結果的に曲げロスとＭＦＤが同一のとき分散スロー
プを小さくできる。これは、曲げロスの大きさが内クラ
ッドの幅（ｃ−ｂ）と、Δｎ（ｃ）の深さに依存するの
に対し、分散スロープは内クラッドのの積分値Ｓ＝∫b
c Δｎ（ｒ）ｄｒに依存するからである。
【００４７】
【実施例】図２，図３は、試作したシングルモード光フ
ァイバの測定結果を示す第１の線図である。曲げロスを
増加させずにＭＦＤを大きくするための有効範囲を決定
するため、各種のシングルモード光ファイバを試作し、
その特性を検討した。上述した各特性値については、 ＭＦＤ≧９μｍφ ゼロ分散波長１５６０±１０ｎｍ カットオフ波長≦１５００ｎｍ ２０ｍｍφ曲げロス≦５ｄＢ／ｍ を良好特性とし、測定結果を図２，図３に示す。なお、
曲げロスは、直径２０ｍｍの円弧に曲げたときのロスで
測定し、これを「２０ｍｍφ曲げロス」と呼ぶことにし
た。
【００４８】図１は、第１のプロファイルを示す線図で
ある。図１（Ａ）は、内コアの比屈折率差が一定のもの
である。図１（Ｂ）は、内コアの比屈折率差が中心から
内コアに向かって一様に減少しているものである。これ
らは、従来のシングルモード光ファイバの比屈折率分布
と同様のものである。そして、外コアおよびクラッドの
においては、それぞれ屈折率が一定である。試作した各
種のシングルモード光ファイバは、図１に示される第１
のプロファイルのものを用いた。
【００４９】図２，図３は、試作したシングルモード光
ファイバの測定結果を示す第１の線図である。この線図
は、内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1 をパラメータと
して、 ＭＦＤ≧９μｍφ ゼロ分散波長１５６０±１０ｎｍ カットオフ波長≦１５００ｎｍ を満足するように、外コア径２ｂ、および、内コアの比
屈折率差の平均値に対する外コアの比屈折率差の平均値
の比△ｎ2 ／△ｎ1 を任意に選んで測定したとき、内コ
ア直径の外コア直径に対する比２ａ／２ｂのそれぞれの
値において、２０ｍｍφ曲げロスが最小値となる場合
に、この２０ｍｍφ曲げロスの値を示すものである。
【００５０】図２（Ｂ），図２（Ｃ），図３（Ｄ），図
３（Ｅ）から、外コア直径に対する内コア直径の比２ａ
／２ｂが０．１５〜０．２５のとき、内コアの比屈折率
差の平均値△ｎ1 が０．７〜１．２％で２０ｍｍφ曲げ
ロスが５ｄＢ／ｍ以下になることがわかる。
【００５１】図４，図５は、試作したシングルモード光
ファイバの測定結果を示す第２の線図である。この線図
は、先に説明した図２を用いて設定した内コア直径の外
コア直径に対する比２ａ／２ｂの数値範囲０．１５〜
０．２５において、同様に、内コアの比屈折率差の平均
値△ｎ1 をパラメータとして、 ＭＦＤ≧９μｍφ ゼロ分散波長１５６０±１０ｎｍ カットオフ波長≦１５００ｎｍ を満足するように、外コア径２ｂを任意に選んで測定し
たとき、内コアの比屈折率差の平均値に対する外コアの
比屈折率差の平均値の比△ｎ2 ／△ｎ1 のそれぞれの値
において、２０ｍｍφ曲げロスが最小値となる場合に、
この２０ｍｍφ曲げロスの値を示すものである。
【００５２】図４（Ｂ），図４（Ｃ），図５（Ｄ），図
５（Ｅ）から、内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1 が
０．７〜１．２％のとき内コアの比屈折率差の平均値に
対する外コアの比屈折率差の平均値の比△ｎ2 ／△ｎ1
が０．１２〜０．１６で２０ｍｍφ曲げロスが５ｄＢ／
ｍ以下になることがわかる。
【００５３】なお、図４（Ａ），図５（Ｅ）において、
外コア直径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂが大きい
場合のデータが記載されていないのは、この領域で、Ｍ
ＦＤ≧９μｍφ，ゼロ分散波長１５６０±１０ｎｍとす
ると、カットオフ波長が１５００ｎｍを超え、所期の条
件を満足できないからである。
【００５４】ＭＦＤを大きくしても分散スロープを大き
くさせないための有効範囲を決定するため、各種のシン
グルモード光ファイバを試作し、その特性を検討した。
上述した各特性値については、 ＭＦＤ≧８μｍφ ゼロ分散波長は、１５６０±１０ｎｍ ２０ｍｍφ曲げロス≦１ｄＢ／ｍ カットオフ波長≦１５００ｎｍ 分散スロープ≦０．０７ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ を良好特性とし、測定結果を図６，図７に示す。なお、
曲げロスは、直径２０ｍｍの円弧に曲げたときのロスで
測定し、これを「２０ｍｍφ曲げロス」と呼ぶことにし
た。なお、試作した各種のシングルモード光ファイバ
は、図１に示される第１のプロファイルのものを用い
た。
【００５５】図６，図７においては、内コアの比屈折率
差の平均値△ｎ1 をパラメータとして、（Ａ）〜（Ｆ）
の６つに整理した。図中で、○印は、良好特性を満足す
るプロファイル、×印は、カットオフ波長が前記の良好
特性を満足できないプロファイル、●印は、ゼロ分散波
長が前記の良好特性を満足できないプロファイル、▲印
は、ＭＦＤが前記の良好特性を満足できないプロファイ
ル、■印は、分散スロープが前記の良好特性を満足でき
ないプロファイルである。
【００５６】△ｎ2 ／△ｎ1 ＞０．１２では、カット
オフ波長が１５００ｎｍを超えるか、または、ゼロ分散
波長が１５６０±１０ｎｍとならなくなる場合があり、
逆に、 △ｎ2 ／△ｎ1 ＜０．０６では、ＭＦＤが８μｍφ未
満になる場合があるため、 ０．０６≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１２ が良好範囲である。
【００５７】また、 ２ａ／２ｂ＞０．２８では、ＭＦＤが８μｍφ未満
か、または、分散スロープが０．０７ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋ
ｍを超える場合があり、逆に、 ２ａ／２ｂ＜０．２０では、カットオフ波長が１５０
０ｎｍを超えるか、または、ＭＦＤが８μｍφ未満にな
る場合があるため、０．２０≦２ａ／２ｂ≦０．２８が
良好範囲である。
【００５８】さらに、 内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1 ＞０．８５％（図
７（Ｆ）参照），内コアの比屈折率差の平均値△ｎ1 ＜
０．７０％（図４（Ａ）参照）では、内コアの比屈折率
差の平均値に対する外コアの比屈折率差の平均値の比△
ｎ2 ／△ｎ1 および２ａ／２ｂが前記の良好範囲であっ
ても大半が規格を満足しないため、 ０．７０％≦△ｎ1 ≦０．８５％ が良好範囲である（図６（Ｂ），図６（Ｃ），図７
（Ｄ），図７（Ｅ）参照）。 以上の検討結果をまとめると、 ０．０６≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１２ ０．２０≦２ａ／２ｂ≦０．２８ ０．７０％＜△ｎ1 ＜０．８５％ が良好範囲であることがわかる。
【００５９】図８は、第２のプロファイルを説明する説
明図である。図８（Ａ）は、第３のプロファイルを示す
線図であり、図８（Ｂ）は比較例を示す線図である。こ
の一実施例は、内コアおよび外コアの双方において中心
から外側に向かって増加する領域を持たせたものであ
る。
【００６０】先に説明した、曲げロスを増加させずにＭ
ＦＤを大きくするための良好範囲に含まれるように、内
コアの比屈折率差の平均値Δｎ1 ＝０．９，内コアの比
屈折率差の平均値に対する外コアの比屈折率差の平均値
の比Δｎ2 ／Δｎ1 ＝０．１３，外コア直径に対する内
コア直径の比２ａ／２ｂ＝０．２４のとき、ゼロ分散波
長＝１５６０ｎｍ，ＭＦＤ＝９．２μｍφとした。
【００６１】図８（Ａ）においては、比屈折率差Δｎ
（ｒ）は、内コアにおいてファイバ中心の比屈折率差Δ
ｎ（０）＝０．８％からΔｎ（ａ）＝１．０％まで直線
的に増加し、外コアにおいてａから（ａ＋ｂ）／２まで
０．０６となり、（ａ＋ｂ）／２からｂまで０．１８と
なり、クラッドにおいて、０％となる。２０ｍｍφ曲げ
ロスは３．４ｄＢ／ｍとなった。
【００６２】図８（Ｂ）においては、内コアおよび外コ
アの双方において、それぞれ比屈折率差が一定のプロフ
ァイルである。ＭＦＤ＝９．０μｍφとして、２０ｍｍ
φ曲げロスは２．８ｄＢとなった。外コア直径に対する
内コア直径の比２ａ／２ｂを変えて、ＭＦＤ＝９．０μ
ｍφとすると、２０ｍｍφ曲げロスは、４ｄＢ以上とな
り、図８（Ａ）のプロファイルの方が曲げロスが小さく
て有利となる。
【００６３】なお、図８（Ａ）において、内コア、また
は、外コアの一方のみにおいて中心から外側に向かって
増加する領域を持たせるようにしてもよい。
【００６４】図９は、第３のプロファイルを説明する説
明図である。この一実施例は、内コアにおいて中心から
外側に向かって増加する領域を持たせた例である。
【００６５】先に説明した、曲げロスを増加させずにＭ
ＦＤを大きくするための良好範囲に含まれるように、内
コアの比屈折率差の平均値Δｎ1 が０．７３〜１．１
％，内コアの比屈折率差の平均値に対する外コアの比屈
折率差の平均値の比Δｎ2 ／Δｎ1 が０．１２ないし
０．１６，外コア直径に対する内コア直径の比２ａ／２
ｂ＝０．２１のとき、ゼロ分散波長＝１５６０ｎｍ，カ
ットオフ波長１５００ｎｍ以下，ＭＦＤ＝９．０μｍφ
とした。比屈折率差Δｎ（ｒ）は、内コアにおいてファ
イバ中心からａ／３まで、Δｎ’となり、ａ／３からａ
まで、１．１となり、外コアにおいてΔｎ2 となる。
【００６６】図１０は、第３のプロファイルの特性を示
す線図である。Δｎ’を変えていくとき、（∫0 a Δｎ
（ｒ）ｄｒ）／（∫0 a/3 Δｎ（ｒ）ｄｒ）と２０ｍｍ
φ曲げロスとの関係を示す。（∫0 a Δｎ（ｒ）ｄｒ）
／（∫0 a/3 Δｎ（ｒ）ｄｒ）＝３となるときは、内コ
アの比屈折率差が一定値１．１％の場合を表わす。この
値が３〜５のとき、２０ｍｍφ曲げロスを３．７ｄＢ以
下に小さくすることができ有利なことがわかる。なお、
図１０のＡ点から右のデータがないのは、ゼロ分散波長
＝１５６０ｎｍとすると、ＭＦＤ＝９．０μｍφとなる
プロファイルの存在しないことを意味している。
【００６７】図１１は、第４のプロファイルを示す線図
である。内コアの比屈折率差または外コアの比屈折率差
は、中心から外側に向かって増加する領域を持ってい
る。
【００６８】上述したＭＦＤを大きくしても分散スロー
プを大きくさせないための良好範囲に含まれる、内コア
の比屈折率差Δｎ1 ＝０．８％，外コア直径に対する内
コア直径の比２ａ／２ｂ＝０．２４のとき、ゼロ分散波
長＝１５６０ｎｍ，ＭＦＤ＝８．０μｍφとなるように
２ｂを設定した。比屈折率差増加部分のコア径の幅をｒ
＋とし、比屈折率差の増分値をΔｎ＋とする。
【００６９】図１１（Ａ）は、比屈折率差が内コアの外
径近傍で中心から外側に向かって増加する領域を持つも
のであり、増加領域の幅ｒ＋＝０．０４ｂ，比屈折率差
の増分Δｎ＋＝０．２３％である。一方、図１１（Ｂ）
は、比屈折率差が内コアの全領域において中心から外側
に向かって直線的に増加する領域を持つものであり、増
加領域の幅ｒ＋＝０．２２ｂ，比屈折率差の増分Δｎ＋
＝０．１６％である。なお、２ａ／２ｂ＝０．２４であ
るのに、ｒ＋＝０．２４ｂとはならないのは、内コアと
外コアを結ぶプロファイルの線が傾斜しているためｒ＋
＜ａとなるからである。図１（Ａ），（Ｂ）に示すよう
なプロファイルを採用した場合には、分散スロープが
０．０６９４ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍとなるのに対し、図１
１（Ａ），（Ｂ）に示すようなプロファイルを採用した
場合には、分散スロープが０．０６８５〜０．０６８７
ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍとなり、分散スロープが小さくなる
結果が得られた。このとき、カットオフ波長≦１５００
ｎｍ，２０ｍｍφ曲げロス≦１ｄＢ／ｍの特性を維持し
ており、分散スロープが低減した分有利になっている。
【００７０】図１１（Ｃ）は、外コアの全領域において
屈折率が中心から外側に向かって増加する領域を持つも
のであり、比屈折率差の増分Δｎ＋＝０．２１％であ
る。図１１（Ｄ）は、外コアの外方の一部の領域におい
て屈折率が中心から外側に向かって増加する領域を持つ
ものであり、増加領域の幅ｒ＋＝０．４５ｂ，比屈折率
差の増分Δｎ＋＝０．３４％である。図１１（Ｅ）は、
図１１（Ｃ）の特別な例であり、外クラッドの内方にお
いて比屈折率差が負になるものであり、Δｎ（ａ）＝−
０．０６％，比屈折率差の増分Δｎ＋＝０．２５％であ
る。図８（Ａ），（Ｂ）に示すようなプロファイルを採
用した場合には、分散スロープが０．０６９４ｐｓ／ｎ
ｍ2 ／ｋｍなのに対し、図１１（Ｃ），（Ｄ），（Ｅ）
に示すような外コアのプロファイルを採用した場合に
は、０．０６７８〜０．０６８４ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍと
なり、分散スロープが小さくなる結果が得られた。
【００７１】図１１（Ａ）〜（Ｅ）に示されるプロファ
イルにおいては、内コアまたは外コアのいずれか一方に
おいて屈折率が中心から外側に向かって増加する領域を
１カ所設けた。しかし、先に図８（Ａ）に示したよう
に、内コアおよび外コアの双方において屈折率が中心か
ら外側に向かって増加する領域を持たせ、例えば、図１
１（Ａ）と図１１（Ｃ）とを組み合わせて図１１（Ｆ）
のようにしてもよい。なお、図１１（Ｆ）では、内コア
における被屈折率差の増分と、外コアにおける被屈折率
差の増分とを共にΔｎ＋と表わしたが、必ずしも同一値
である必要はない。例えば、ｒ＋＝０．０４ｂ，内コア
におけるΔｎ＋＝０．１５％，外コアにおけるΔｎ＋＝
０．２０％、Δｎ（ａ）＝０，Δｎ（ｂ）＝０．２０％
である。さらに、内コア，外コアの区別なく任意の箇所
に増加領域を複数設けてもよい。
【００７２】図１３は、第５のプロファイルを説明する
説明図である。図１３（Ａ）は、外コアとクラッドとの
間に比屈折率差が負の一定値となる内クラッドを設けた
ものであり、図１３（Ｂ）は、外コアとクラッドとの間
に比屈折率差Δｎ（ｒ）が外方に向かって負方向に増加
する内クラッドを設けたものである。このプロファイル
の概要は、作用の記載欄において図１２を用いて説明し
た。上述したＭＦＤを大きくしても分散スロープを大き
くさせないための良好範囲に含まれるように、Δｎ1 ＝
０．８％，内コアの比屈折率差の平均値に対する外コア
の比屈折率差の平均値の比Δｎ2 ／Δｎ1 ＝０．１，外
コア直径に対する内コア直径の比２ａ／２ｂ＝０．２４
としたとき、ゼロ分散波長＝１５６０ｎｍ，ＭＦＤ＝
８．０μｍφ，カットオフ波長１５００ｎｍ以下とし
た。
【００７３】図１３（Ａ）において、内クラッドの外径
をｃ＝１．８ｂとし、外コア外径ｂから内クラッド外径
ｃまでの間において、比屈折率差Δｎ（ｒ）が負の一定
値を取るプロファイルを採用する。この内クラッド領域
において、比屈折率差Δｎ（ｒ）の積分値をＳとする
と、Ｓ＝∫b cΔｎ（ｒ）ｄｒ＝−０．０２μｍとした。
【００７４】図１（Ａ），（Ｂ）に示すような内クラッ
ドを有しないプロファイルを採用した場合には、分散ス
ロープが０．０６６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以上となるのに
対し、先に説明した図１３（Ａ）のプロファイルを採用
した場合には、分散スロープが最小０．０６ｐｓ／ｎｍ
2 ／ｋｍとなり、図１３（Ａ）のプロファイルを採用し
た方が分散スロープが小さくなる結果が得られた。
【００７５】しかし、先に説明した図１３（Ａ）のプロ
ファイルを採用すると、２０ｍｍφ曲げロスは、１ｄＢ
／ｍ以内に納まるものの、図１（Ａ），（Ｂ）に示すよ
うなプロファイルを採用した場合の約２倍となってしま
う。
【００７６】図１４は、第５のプロファイルの特性を示
す線図である。この線図は、Δｎ1＝０．８％、ＭＦＤ
＝８．０μｍφ、ゼロ分散波長＝１５６０ｎｍとしたと
き、比屈折率差Δｎ（ｒ）の積分値であるＳ＝∫b c Δ
ｎ（ｒ）ｄｒに対する分散スロープの低減量を表わす。
ここで、分散スロープ低減量とは、図１（Ａ），（Ｂ）
に示すような比屈折率差がマイナスの内クラッドを有し
ないプロファイルを採用した場合の分散スロープの最小
値、０．０６６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍを１とした分散スロ
ープ量である。
【００７７】図１４から明らかなように、分散スロープ
の低減量はＳ＝−０．０６μｍをピークとしており、Ｓ
を−０．０６μｍより負に大きくしても曲げロスが増加
するだけであるから、 Ｓ≧−０．０６μｍ が良好範囲となる。
【００７８】一方、図１３（Ｂ）は、内クラッド領域の
外側よりに該内クラッド領域の幅の１／３の領域におい
て比屈折率差Δｎ（ｒ）が外側に向かって減少している
ものである。図１３（Ｂ）において、内クラッドの外径
をｃ＝２ｂとし、内クラッド領域において、比屈折率差
Δｎ（ｒ）の積分値をＳとすると、Ｓ＝∫b c Δｎ
（ｒ）ｄｒ＝−０．０２μｍとした。
【００７９】図１（Ａ），（Ｂ）に示すようなプロファ
イルを採用した場合には、分散スロープが０．０６６ｐ
ｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ以上となるのに対し、図１３（Ａ），
（Ｂ）に示すようなプロファイルを採用した場合には、
共に、分散スロープが最小０．０６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ
となり、図１３（Ａ），（Ｂ）のプロファイルを採用し
た方が分散スロープが小さくなる結果が得られた。
【００８０】２０ｍｍφ曲げロスは、図１３（Ａ）のプ
ロファイルでは０．７ｄＢ／ｍなのに対し、図１３
（Ａ）のプロファイルでは０．５ｄＢと小さく有利であ
った。
【００８１】なお、図１３（Ｂ）に示すようなプロファ
イルにおいて、内クラッド領域の外側よりに該内クラッ
ド領域の幅の１／３以上の領域において比屈折率差Δｎ
（ｒ）が外側に向かって減少しているものとしてもよ
い。
【００８２】図８，図９に示される第２および第３のプ
ロファイルは、曲げロスを増加させずにＭＦＤを大きく
するための良好範囲において採用し、図１１に示される
第４のプロファイルは、ＭＦＤを大きくしても分散スロ
ープを大きくさせないための良好範囲において採用した
が、図１に示される第１のプロファイルと同様、いずれ
の良好範囲において採用してもよい。
【００８３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば、ゼロ分散波長を長くし、曲げロスを増加させ
ずにＭＦＤを従来平均７．５μｍφから８．０μｍφ以
上、または、９．０μｍφ以上にすることができる。
【００８４】このプロファイルを持つシングルモード光
ファイバは、他の伝送特性を劣化させずに、非線形効果
による分散を低減できるため、光信号パルスの歪みを低
減することができ、無中継長距離伝送用シングルモード
光ファイバとして有効である。
【００８５】本発明によれば、内コアの比屈折率差の平
均値△ｎ1 を０．７％以上０．８５％以下にすることに
よって、さらに、分散スロープを低減することができ
る。
【００８６】このプロファイルを持つシングルモード光
ファイバは、分散スロープを低減することができるた
め、伝送システム設計においてゼロ分散波長の公差を厳
しくする分散スロープの増加を抑えることができ、プロ
ファイルの許容範囲を製造の制御可能な幅にすることが
できる。
【００８７】さらに、光源の波長ゆらぎに基づく分散を
小さくすることができるため、光パルスの間隔の狭い高
速ディジタル伝送用シングルモード光ファイバとして有
効である。
【００８８】また、ディジタル伝送高速化の有力な手法
である波長分割多重方式では、各光パルス間の波長が異
なるので分散スロープが大きいＳＭファイバを使用する
と、分散の大きい光パルスの存在が避けられない。この
プロファイルを持つシングルモード光ファイバは、分散
スロープを低減することができるため、波長分割多重方
式用のシングルモード光ファイバとして有効である。
【００８９】本発明によれば、内コアのプロファイルに
中心から外側に向かって比屈折率差が増加する部分を設
けることによって、ＭＦＤを拡大することができ、ま
た、同じＭＦＤ、ゼロ分散波長で比較すると、分散スロ
ープを小さくすることができ、有効である。
【００９０】また、本発明によれば、比屈折率差の平均
値がマイナスとなる内クラッドを設けることによって、
さらに分散スロープを小さくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１のプロファイルを示す線図である。
【図２】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第１の線図である。
【図３】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第１の線図である。
【図４】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第２の線図である。
【図５】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第２の線図である。
【図６】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第３の線図である。
【図７】試作したシングルモード光ファイバの測定結果
を示す第３の線図である。
【図８】第２のプロファイルを説明する説明図である。
【図９】第３のプロファイルを説明する説明図である。
【図１０】第３のプロファイルの特性を示す線図であ
る。
【図１１】第４のプロファイルを示す線図である。
【図１２】外コアの外側に内クラッドを設けたときのプ
ロファイルを説明する線図である。
【図１３】第５のプロファイルを説明する説明図であ
る。
【図１４】第５のプロファイルの特性を示す線図であ
る。

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 直径が２ａ、クラッド部の屈折率ｎ0 を
    基準としたときの比屈折率差の平均がΔｎ1 の内コア
    と、その外側に直径が２ｂ、クラッド部の屈折率ｎ0 を
    基準としたときの比屈折率差が該内コアの比屈折率差よ
    り低く該比屈折率差の平均がΔｎ2 の外コアがあり、さ
    らにその外側にクラッド部を備えたシングルモード光フ
    ァイバであって、 ０．７０％≦Δｎ1 ≦１．２％ ０．１２≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１６ ０．１５≦２ａ／２ｂ≦０．２５ であることを特徴とするシングルモード光ファイバ。
  2. 【請求項２】 直径が２ａ、クラッド部の屈折率ｎ0 を
    基準としたときの比屈折率差の平均がΔｎ1 の内コア
    と、その外側に直径が２ｂ、クラッド部の屈折率ｎ0 を
    基準としたときの比屈折率差が該内コアの比屈折率差よ
    り低く該比屈折率差の平均がΔｎ2 の外コアがあり、さ
    らにその外側にクラッド部を備えたシングルモード光フ
    ァイバであって、 ０．７０％≦Δｎ1 ≦０．８５％ ０．０６≦△ｎ2 ／△ｎ1 ≦０．１２ ０．２０≦２ａ／２ｂ≦０．２８ であることを特徴とするシングルモード光ファイバ。
  3. 【請求項３】 前記内コアまたは前記外コア、あるい
    は、双方の比屈折率差がコア中心から外側に向かって増
    加する領域を少なくとも１カ所有することを特徴とする
    請求項１または２に記載のシングルモード光ファイバ。
  4. 【請求項４】 光ファイバ中心から距離ｒの位置での比
    屈折率差をΔｎ（ｒ）としたとき、 ∫0 a Δｎ（ｒ）ｄｒ≦５∫0 a/3 Δｎ（ｒ）ｄｒ となるΔｎ（ｒ）の凹みを前記内コア中心部に有するこ
    とを特徴とする請求項３に記載のシングルモード光ファ
    イバ。
  5. 【請求項５】 前記外コアと前記クラッドとの間に、比
    屈折率差の平均値Δｎ0 ’が負の内クラッド領域を有す
    ることを特徴とする請求項２に記載のシングルモード光
    ファイバ。
  6. 【請求項６】 前記内クラッドの直径２ｃが、 ３ｂ≦２ｃ≦９ｂ を満足する値であり、かつ、光ファイバ中心から距離ｒ
    の位置での比屈折率差をΔｎ（ｒ）としたとき、 Ｓ＝∫b c Δｎ（ｒ）ｄｒ で定義されるＳの値が、 Ｓ≧−０．０６μｍ であることを特徴とする請求項５に記載のシングルモー
    ド光ファイバ。
  7. 【請求項７】 前記内クラッド領域の外側よりに該内ク
    ラッド領域の幅の少なくとも１／３の領域において、屈
    折率が外側に向かって減少していることを特徴とする請
    求項５に記載のシングルモード光ファイバ。
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