JPH08158228A - 不織布成型物及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】本発明の目的は、優れた成形保持性を維持し、
通気抵抗を損なわず、複雑な形状に容易に加工出来る不
織布成型物を比較的単純な工程で安価に提供する事にあ
る。 【構成】熱融着性繊維同士の交点を融着接合した網状物
または織布状物からなる成型基材の少なくとも片面に、
０．７５デニ−ル以下の熱可塑性分割極細繊維が分散か
つ相互に交絡されて成型基材と一体化されていることを
特徴とする不織布成型物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、気体や液体もしくは粉
体などの産業用フィルタ−として好ましく使用される不
織布成型物及びその製造法に関する。

【０００２】

【従来技術】近年、産業は高性能、高純度、超微細方面
への発展がめざましく、それらの分野で用いられる気
体、液体、粉体は、精密濾過を必要とする。従来、この
様な精密フィルタ−として、極細のガラス繊維不織布や
合成繊維不織布等が使用されていた。しかしながら、前
記ガラス繊維不織布は、アルカリに弱く、また成形加工
性に劣る等の課題がある。一方合成繊維不織布は、ガラ
ス繊維不織布に較べ軽量でかつ容易に成形できる等の利
点を持っている。この様なものとしてポリエステルスパ
ンボンド不織布やポリプロピレンメルトブロ−不織布等
が使用されている。しかしながら、これらの不織布は成
形保持性を上げるために補強材と貼り合わせする必要が
ある（特開平１−１９４９１２号公報、特開平４−３４
６８０５号公報）。貼り合わせする方法として加熱圧着
がとられているが、成形保持性を十分維持し、通気抵抗
を損なわず、孔径安定性を維持する事は困難である。例
えば、成形保持性を維持するために、十分な熱を加え貼
り合わせると、濾材である極細不織布も溶融し、通気抵
抗が著しく高くなる。また、エンボスロ−ル法により熱
圧着されたものは、熱圧着部以外は接着していないため
補強材への十分な貼り合わせが出来ない、また、極細不
織布の繊維も自由に動く事が出来るため、孔径安定性に
劣るという欠点がある。また、加熱圧着法以外として高
圧水流による貼り合わせが考えられるが、メルトブロ−
不織布では極細繊維の強度が弱く、高圧水流にて繊維が
切断されたり、交絡した場合でも剥離する等の問題があ
る。また、成形基材に直接メルトブロ−法にて極細繊維
積層体を形成する方法が提案されている（特開平４−６
５５６８）。この方式は、あらかじめ成形された成形基
材上に不織布を積層融着するため、成形保持性は優れて
いる。しかしながら、メルトブロ−法による直接吹き付
け接着のため、基材に対する接着性が劣り、また、吹き
付けによるため比較的複雑な形状には成形できない等の
欠点がある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の課題である成形保持性を維持し、通気抵抗を
損なわず、複雑な形状に容易に加工出来る不織布成型物
を提供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決すべく鋭意研究を重ねた結果、熱可塑性分割型複合
繊維を、熱融着性繊維の交点を融着接合した網状物また
は織布状物からなるネット状成型基材の少なくとも片面
に積層し、その上から高圧水流を噴射すると、熱可塑性
分割型複合繊維が分割され、且つ分割された熱可塑性分
割極細繊維が前記熱融着性繊維と強固に交絡された不織
布成型物が得られる事が判明した。その結果、所期の目
的が達成されることを知り、本発明を完成するに至っ
た。

【０００５】本発明は、次の構成を有する。 （１） 熱融着性繊維の交点を融着接合した網状物また
は織布状物からなる成型基材の少なくとも片面に、０．
７５デニ−ル以下の熱可塑性分割極細繊維が分散かつ相
互に交絡されて成型基材と一体化されていることを特徴
とする不織布成型物。 （２） 熱融着性繊維が、複合繊維である（１）項に記
載の不織布成型物。 （３） 熱融着性繊維が、フィラメント糸である（１）
若しくは（２）項に記載の不織布成型物。 （４） フィラメント糸が、モノフィラメント糸である
（３）項に記載の不織布成型物。 （５） 熱融着性繊維が、モノフィラメント糸である
（２）項に記載の不織布成型物。 （６） フィラメント糸が、マルチフィラメント糸であ
る（３）項に記載の不織布成型物。 （７） 熱融着性繊維が、紡績糸である（１）若しくは
（２）項に記載の不織布成型物。 （８） 熱融着性繊維が、モノフィラメント糸、マルチ
フィラメント糸若しくは紡績糸のうちの同種又は異種の
少なくとも２成分からなる混繊糸である（１）若しくは
（２）項に記載の不織布成型物。 （９） 熱融着性繊維が、融点差１０℃以上を有する少
なくとも２種の混繊糸である（８）項に記載の不織布成
型物。 （１０） 熱融着性繊維がステープル糸である（１）若
しくは（２）項に記載の不織布成型物。 （１１） 熱可塑性分割極細繊維が、ポリオレフィン系
繊維である（１）若しくは（２）項に記載の不織布成型
物。 （１２） 熱可塑性分割極細繊維が、ポリオレフィン系
繊維である（５）項に記載の不織布成型物。 （１３） 熱可塑性分割極細繊維が、ポリプロピレン／
ポリエチレンからなる複合繊維である（１１）若しくは
（１２）項に記載の不織布成型物。 （１４） 熱可塑性分割極細繊維が、異形断面である
（１）、（２）若しくは（１１）項の何れかに記載の不
織布成型物。 （１５） 熱可塑性分割極細繊維が、異形断面である
（５）若しくは（１２）項に記載の不織布成型物。 （１６） 高圧水流によって分割する熱可塑性分割型複
合繊維を、熱融着性繊維同士の交点を融着接合した網状
物または織布状物からなる成型基材の少なくとも片面に
積層した後、高圧水流を噴射することを特徴とする不織
布成型物の製造法。 （１７） 高圧水流の水圧が６０Ｋｇ／ｃｍ²以上であ
る（１６）項に記載の不織布成型物の製造法。 （１８） 高圧水流の噴射が、貼り合わせ面の両面につ
いて行われる（１６）項に記載の不織布成型物の製造
法。 （１９） 高圧水流の噴射が、貼り合わせ面の両面につ
いて行われる（１７）項に記載の不織布成型物の製造
法。

【０００６】以下、本発明を詳細に説明する。本発明で
用いられる熱可塑性分割型複合繊維においては、ポリオ
レフィン系、ポリアミド系あるいはポリエステル系樹脂
等を用いることができる。これらのうちで互いに相溶性
の小さい、少なくとも２種以上の樹脂を複合紡糸して得
る事ができる。このうち、耐薬品性、易成形性の点から
特にポリオレフィン系の熱可塑性分割型複合繊維が好ま
しい。本発明の熱可塑性分割型複合繊維に用いられるポ
リオレフィン系樹脂とは、エチレン、プロピレン、ブテ
ンー１若しくは４ーメチルペンテンー１等の単独重合
体、及びこれらと他のα−オレフィン、即ち、エチレ
ン、プロピレン、ブテン−１、ペンテンー１、ヘキセン
ー１、ヘプテンー１、オクテンー１あるいは４−メチル
ペンテン−１などのうちの１種以上とのランダム若しく
はブロック共重合体あるいはこれらを組み合わせた共重
合体のことであり、またはこれらの混合物である。ポリ
アミド系樹脂としてはナイロン４、ナイロン６、ナイロ
ン７、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６６、ナ
イロン６１０、ポリメタキシリデンアジパミド、ポリパ
ラキシリデンデカンアミド、ポリビスシクロヘキシルメ
タンデカンアミド若しくはこれらのコポリアミドを用い
ることができる。ポリエステル系樹脂としてはポリエチ
レンテレフタレート、ポリテトラメチレンテレフタレー
ト、ポリエチレンオキシベンゾエート、ポリ（１，４ー
ジメチルシクロヘキサンテレフタレート）若しくはこれ
らの共重合体を用いることができる。これらの樹脂のう
ち、互いに相溶性の小さい、少なくとも２種以上の樹脂
を図１〜図４に示されるように、放射状または平行ある
いは並列に複合紡糸することにより本発明の熱可塑性分
割型複合繊維が得られる。樹脂の組み合わせとしてはポ
リプロピレン／ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレ
ート／ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレート／ポ
リプロピレン、ナイロン６６／ポリエチレン、ナイロン
６６／ポリプロピレン等の組み合わせが好ましいがこの
中でもポリプロピレン／ポリエチレンの組み合わせが特
に好ましい。また、それらの熱可塑性分割型複合繊維
は、本発明の目的を外れない範囲内で繊維内に機能性を
付与する添加剤を配合することが可能であり、用途に合
わせて選択し、適宜配合することができる。

【０００７】本発明の熱可塑性分割型複合繊維の単糸繊
度は、０．７デニ−ル〜６．０デニ−ルのものであり、
特に１．０〜４．０デニ−ルのものが好ましい。単糸繊
度が０．７デニ−ル未満の場合、不織布加工時のカ−デ
ィング工程によるウエブ形成時にネップの発生、シリン
ダ−への沈み等が起こり加工性不良になる。また、別方
式である湿式法つまり繊維の水中分散によるウエブ形成
法では０．７デニ−ル未満のものは、分散性不良となる
場合が多い。一方、６．０デニ−ルを越える場合、分割
後の繊度が太くなるためフィルタ−性能が劣り好ましく
ない。分割後に得られる熱可塑性分割極細繊維の繊度は
０．０２〜０．７５デニ−ルのものが好ましい。より好
ましくは０．０２〜０．４０デニ−ルのものがフィルタ
−性能、柔軟性、拭き取り性に優れたものが得られる。

【０００８】本発明において用いられる成形基材とは、
熱融着性繊維を織編等の加工を行うことで網状物または
織布状物を形成し、熱処理によって繊維同士の交点を融
着したものである。成型基材に用いられる熱融着性繊維
は、前記熱可塑性分割型複合繊維に用いられた樹脂を用
いることができる。これらのうちでポリプロピレン、ポ
リエチレン、ポリエチレンテレフタレート、ナイロン６
若しくはナイロン６６が好ましいが、ポリプロピレン、
ポリエチレンが耐薬品性の面から特に好ましい。熱融着
性繊維は熱可塑性分割型複合繊維と同種または異種の樹
脂を用い、それらの樹脂を通常の紡糸法で紡糸、または
複合紡糸法により鞘芯型にあるいは並列型に複合紡糸す
ることにより得られる繊維を以下に述べるように加工す
ることにより得ることができる。熱融着性繊維の形態と
しては、単一成分からなる構造、複合構造のいずれも使
用できるが、交点での均一な接合構造形成し易い点から
一般的には複合構造が好ましい。これらのうちでもポリ
プロピレン／ポリエチレンから成る鞘芯型あるいは並列
型に複合防止することにより得られる繊維が特に好まし
い。

【０００９】また、形状はフィラメント糸、ステープル
糸、紡績糸で使用できるが、成型基材としての形態安定
性の面から、フィラメント糸（モノフィラメント糸、マ
ルチフィラメント糸）が特に好ましい。モノフィラメン
ト糸は適度な範囲の繊度を選ぶことにより、また、マル
チフィラメント糸は適度な範囲の繊度とヨリ数のバラン
スを図ることにより熱融着後でもフレキシブルで形態安
定性に優れた成型基材が得られる。マルチフィラメント
糸は同種類のフィラメントから構成されるものに限らず
異種類のフィラメントから構成されるものでも良い。ま
た、紡績糸の場合は単独で成型基材として使用するより
も剛性率の大きいフィラメント糸を主体に併用（被覆糸
を含む混繊、混織）することにより形態安定性はフィラ
メント糸に一任し、紡績糸は独特の突出する毛羽で後述
する熱可塑性分割極細繊維の絡み合いを支持補助し、熱
可塑性分割極細繊維を一層蜘蛛巣状に分散させ、ミクロ
ポ−ラス構造を形成させる効果が大きいので好ましい。
紡績糸についても異なる種類のステープル糸、例えば単
一成分からのものと複合繊維からのものの混合物から調
製したものを使用することもできる。

【００１０】単一成分からなる繊維に基づくものあるい
は複合繊維に基づくものを問わず、モノフィラメント
糸、マルチフィラメント糸若しくは紡績糸のうちの同種
又は異種の少なくとも２成分からなる混繊糸も使用する
ことができる。繊度についても異なるものを使用するこ
とができるのは当然である。同様に混織の場合も縦糸及
び横糸にモノフィラメント糸、マルチフィラメント糸若
しくは紡績糸のうちの同種又は異種の２成分以上を使用
することができる。その他、例えば、複合繊維を全く含
まなくても低融点樹脂からなる繊維と高融点樹脂からな
る繊維を混繊、混織などにより、あるいはこれらの併用
により、本発明の成型基材として使用できる。また、ス
テープルについても同様に単一成分からなる繊維に基づ
くもの、複合繊維に基づくもの、あるいはこれらの混合
物いずれについても使用することができるが、特に複合
繊維に基づくステープルを熱融着して得られた網状物が
本発明の成形基材として特に好ましい。本発明の成型基
材に使用される熱融着性繊維の繊度は、モノフィラメン
ト糸あるいはステープル糸で４０〜２５００デニ−ルの
ものであり、易成形性、成形保持性の点で１００〜１５
００デニ−ルの物が特に好ましい。また、マルチフィラ
メント糸では、繊維が柔軟性が富んでいるため７５〜５
０００デニ−ルが好ましく、易成形性、成形保持性の点
で２００〜３５００デニ−ルの物が特に好ましい。ま
た、紡績糸は、短紡糸、長紡糸のいずれも使用すること
ができ、通常紡績糸の番手は２０Ｓ〜４０Ｓ、３０／２
Ｓ〜６０／２Ｓが好ましい。成型基材の織り密度は、熱
融着性繊維が太くなるほど低密度となり、細くなるにつ
れて密度を増加することができるが、濾過機能を重視し
た用途については０．５〜２５本／２５ｍｍで織製した
ものが好ましい。

【００１１】本発明の不織布成型物は、熱可塑性分割型
複合繊維のウエブと熱融着性繊維ネットの積層交絡構造
で構成される。つまり、本発明の不織布成型物は、熱可
塑性分割型複合繊維をカ−ディング工程等でウエブと
し、これを熱融着性繊維同士の交点を融着接合した網状
物または織布状物からなる成型基材と重ね合わせた積層
構成物の、片面または両面から高圧水流を噴射すること
によって交絡させると共に分割させて形成する。本発明
で用いられる熱可塑性分割型複合繊維は、坪量が３０〜
２００ｇ／ｍ²であり、好ましくは、４０〜１５０ｇ／
ｍ² である。上記の範囲を逸脱すると、不織布の強度不
足、不均一性、分割不足等の結果を招き好ましくない。
熱可塑性分割型複合繊維は、高圧水流により分割する。
その結果得られる熱可塑性分割極細繊維の分割率が６５
％以上であることが好ましい。特に濾過性能の点から８
０％以上であることが好ましい。その分割状態及び分割
率は高圧水流の水圧、ライン速度、段数、噴出孔とウエ
ブの距離等により変化する。従って上記６５％以上の分
割率を得るためには、水圧として６０ｋｇ／ｃｍ² 以上
が好ましく、より好ましくは８０ｋｇ／ｃｍ²以上、更
に好ましくは、１００〜１２０ｋｇ／ｃｍ² が望まし
い。水圧が６０ｋｇ／ｃｍ²未満の場合、分割率が低く
なり濾過性能が劣る場合があるが、他の条件を選択する
ことにより本発明の不織布成型物を得ることもできる。

【００１２】本発明の不織布成型物は、熱可塑性分割極
細繊維が成型基材と隙間を介して相互に交絡されてい
る。この交絡は成型基材にまとわり付くように強固に一
体化されている。しかも、単純に分割されているので不
織布成型物は厚み方向に対しても連続したミクロポ−ラ
ス構造を形成し、通気抵抗度を損なわない構造になって
いる。また、一般の不織布に行われるような熱融着性極
細繊維を用いて熱融着加工を処理したものは繊維の接着
によって不織布が粗硬になるが、本発明の不織布成型物
は、上記の構成を有するので柔軟であり様々な形状に対
する成型がスム−ズに行われ形態安定性にも優れるよう
になる。さらに本発明の不織布成型物は、全てが熱融着
性繊維で構成されるため、成型加工温度を上げる事によ
り成型体の剛性を上げる事が可能である。また、本発明
の不織布成型物は、成型基材である熱融着性複合繊維の
繊維交点が熱接着されているため目ズレが発生しないた
め、成型加工での伸びによる不織布の不均一化が発生し
にくい。また、不織布成型物の製造に際し、成型基材の
織り密度、熱可塑性分割極細繊維の繊度、分割率などを
変化させた物を順次複数積層し、層間に密度勾配を有す
る不織布成型物としたものは、密度勾配に準じたミクロ
ポ−ラス構造が形成され、高精度な濾過機能を有する物
が得られる。本発明の不織布成型物は、熱可塑性分割極
細繊維が成型基材と強固に一体化しているため、易成型
加工性、形態安定性、フィルタ−性、柔軟性等に優れ、
また熱可塑性分割極細繊維が異形断面であるため優れた
拭き取り性を有し、その上成型基材と一体化しているた
め、不織布の伸びが小さく、汚れた後の洗浄によって不
織布が破壊される事が少ない。本発明の不織布成型物
は、上記構成によりフィルタ−、ワイピングクロス、マ
スク、手術衣、ブラカップ、包装布、ブラインドカ−テ
ン、装飾造形品等に使用できる。

【００１３】以下本発明を実施例にて更に詳細に説明す
るが本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例、比
較例に限定されるものではない。なお、各例において繊
維の物性の評価並びに、成型性等の評価は以下に示す方
法で行った。 （１）分割率：試料をワックスに包埋し、ミクロト−ム
で繊維軸に対しほぼ直角に切断し試料片を得る。これを
顕微鏡で観察し、得られた断面像から画像処理にて、分
割した熱可塑性分割極細繊維と未分割の分割型複合繊維
の断面積を測定し、以下の式で算出した。 分割率＝〔分割極細繊維の総断面積／（分割極細繊維の
総断面積＋分割型複合繊維の総断面積）〕×１００ （２）通気度：フラジ−ル型通気度試験機を用い、ＪＩ
Ｓ Ｌ １００６Ａの方法で通気度を求めた。単位ｃｃ
／ｃｍ²・ｓｅｃ。 （３）濾過性：３０リットルの水を入れた水槽、ポン
プ、濾過機からなる循環式濾過試験機を用いた。毎分３
０リットルの流量で循環させながら、水槽にカ−ボラン
ダム＃６００（主粒径１０〜３３μ）を５ｇ添加する。
添加後３分後濾過水を採取し目視により水の濁りを観察
した。同様にカ−ボランダム＃１２００（主粒径５〜１
５μ）を５ｇ添加し、同様に濾水を採取し目視により水
の濁りを観察した。＃１２００で水の濁りが無いものを
濾過性良（○）。＃６００で水の濁りのあるものを濾過
性不良（×）。＃６００で濁りが無く、＃１２００で濁
りがあるものを濾過性やや不良（△）として評価した。 （４）成型性：図４の金型を用いて成型試験より評価し
た。成型試験用の金型は、くさび状の部分と半球状の部
分からなりそれぞれの部分から不織布成型物の型追従
性、形態安定性等を観察した。成型方法は、不織布成型
物を１４０℃のオ−ブンで５分間予熱し、図５の金型を
用いて冷却プレス成型を行った。得られた成型体がシワ
の発生、型くずれがなく均一に成型され、しかも成型体
を指等で強くこすっても毛羽立ちが起きないものを成型
性良（○）。シワの発生、型くずれ、毛羽立ちのいずれ
かが発生するものは成型性不良（×）。シワの発生、毛
羽立ちは無いが、やや形態安定性に欠けるものは成形性
やや不良（△）として評価した。それらの結果は、表１
に示した。

【００１４】成型基材として次のネット１〜ネット６を
使用した。 （ネット１）メルトフロ−レ−ト（以下ＭＦＲと略記す
る）ＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３０℃）のポリプロピレ
ンを芯成分とし、ＭＦＲ１５（ｇ／１０分、１９０℃）
の高密度ポリエチレンを鞘成分とし、鞘芯型複合繊維紡
糸用口金を用いて、鞘芯比が５対５であり繊度２５０デ
ニ−ルの複合モノフィラメント糸を得た。この複合モノ
フィラメント糸を用い、経緯共１７×１７本／２５ｍｍ
の織り密度で織製し、織布を得た。この織布をテンタ−
型加熱機を用い温度１４５℃で加熱し、鞘芯型複合繊維
の交点が熱融着したネットを得た。

【００１５】（ネット２）ＭＦＲ５（ｇ／１０分、２３
０℃）のポリプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ１０（ｇ
／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを鞘成分と
し、鞘芯型複合繊維紡糸口金を用いて、鞘芯比が５対５
であり繊度１０００デニ−ルの複合モノフィラメント糸
を得た。この複合繊維を用い、経緯共１０×１０本／２
５ｍｍの織り密度で織製し、織布を得た。この織布をテ
ンタ−型加熱機を用い温度１４５℃で加熱し、鞘芯型複
合繊維の交点が熱融着したネットを得た。

【００１６】（ネット３）ＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３
０℃）のポリプロピレンを紡糸用口金を用いて繊度２５
０デニ−ルのポリプロピレンモノフィラメント糸を得
た。このフィラメント糸を用い、経緯共１７×１７本／
２５ｍｍの織り密度で織製し、織布を得た。

【００１７】（ネット４）ＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３
０℃）のポリプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ１５（ｇ
／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを鞘成分と
し、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用いて、鞘芯比が５対
５であり繊度４００デニ−ル（４０フィラメント）の複
合マルチフィラメント糸（ヨリ数３００回／ｍ）を得
た。この複合マルチフィラメント糸を用い、経緯共１０
×１０本／２５ｍｍの織り密度で織製し、織布を得た。
この織布をテンタ−型加熱機を用い温度１４５℃で加熱
し、複合マルチフィラメント糸の交点が熱融着し、更に
複合マルチフィラメント糸自体が熱融着したネットを得
た。

【００１８】（ネット５）一方でＭＦＲ１７（ｇ／１０
分、２３０℃）のポリプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ
１５（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを
鞘成分とし、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用いて、鞘芯
比が５対５であり繊度２デニ−ルの鞘芯型複合繊維を得
た。他方でＭＦＲ１７（ｇ／１０分、２３０℃）のポリ
プロピレンを紡糸口金を用い２デニ−ルのポリプロピレ
ン繊維を得た。それぞれの繊維を３８ｍｍにカットし鞘
芯型複合繊維７０％、ポリプロピレン繊維３０％で混繊
し、３０番手（綿番手）の紡績糸を得た。この紡績糸を
ヨコ糸に用い、タテ糸としてネット１で用いた２５０デ
ニ−ルの複合モノフィラメント糸を用い、経緯１０×１
７本／２５ｍｍの織り密度で織製し、織布を得た。この
織布をテンタ−型加熱機を用い温度１４５℃で加熱し、
それぞれの繊維交点が熱融着したネットを得た。

【００１９】（ネット６）ＭＦＲ８（ｇ／１０分、２３
０℃）のポリプロピレンを芯成分とし、ＭＦＲ１５（ｇ
／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを鞘成分と
し、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用いて、鞘芯比が５対
５の複合繊維を得た。この複合繊維を延伸後、クリンパ
ーで捲縮数約７山／吋に捲縮加工を施しカットした。単
糸繊度１００デニールで繊維長１０２ｍｍのステープル
ファイバーを得た。得られたステープルファイバーをロ
ーラーカード機で目付２００ｇ／ｍ²のウエブとし、厚
みを２ｍｍに調整しながら１４５℃で熱風処理を行い、
鞘芯型複合繊維の交点が熱融着したネット状積層体を得
た。

【００２０】（実施例１）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け６０
ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット１の上に積層した後、両
面より８０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処
理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予熱し
成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型くずれ
もなく、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００２１】（実施例２）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け１０
０ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット２の上に積層した後、
両面より１００ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分
割処理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予
熱し成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型く
ずれもなく、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００２２】（実施例３）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率５．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約２０山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度１．０デニ−
ルで繊維長３８ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得
られたステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け
３０ｇ／ｍ²のウエブとし、その上にネット１を積層
し、さらに３０ｇ／ｍ²のウエブを積層した３層構成体
とした後、両面より１００ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交
絡と共に分割処理を行った。得られた不織布成型物を１
４０℃で予熱し成型評価を行った。得られた成型体は、
シワ、型くずれもなく、濾過性は濁りがみられず良好で
あった。

【００２３】（実施例４）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率５．０倍で延伸後、捲縮加工せずにカットした。単
糸繊度０．７デニ−ルで繊維長１０ｍｍのチョップドス
トランドを得た。得られたチョップドストランドを水中
で分散し湿式法にて目付け４０ｇ／ｍ²のウエブとし、
その上にネット１を積層し、さらに４０ｇ／ｍ²のウエ
ブを積層した３層構成体とした後、両面より８０ｋｇ／
ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処理を行った。得ら
れた不織布成型物を１４０℃で予熱し成型評価を行っ
た。得られた成型体は、シワ、型くずれもなく、濾過性
は濁りがみられず良好であった。

【００２４】（実施例５）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図２の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率５．０倍で延伸後、捲縮加工せずにカットした。単
糸繊度０．７デニ−ルで繊維長１０ｍｍのチョップドス
トランドを得た。得られたチョップドストランドを水中
で分散し湿式法にて目付け４０ｇ／ｍ²のウエブとし、
その上にネット１を積層し、さらに４０ｇ／ｍ²のウエ
ブを積層した３層構成体とした後、両面より８０ｋｇ／
ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処理を行った。得ら
れた不織布成型物を１４０℃で予熱し成型評価を行っ
た。得られた成型体は、シワ、型くずれもなく、濾過性
は濁りがみられず良好であった。

【００２５】（実施例６）ＭＦＲ２５（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ１９
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図３の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１５山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度６デニ−ルで
繊維長５１ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け１０
０ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット２の上に積層した後、
両面より１００ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分
割処理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予
熱し成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型く
ずれもなく、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００２６】（実施例７）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図３の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け６０
ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット１の上に積層した後、両
面より６０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処
理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予熱し
成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型くずれ
もなく、濾過性はカ−ボランダム＃１２００でやや濁り
がみられたのでやや不良であった。

【００２７】（実施例８）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステープルファイバーを得た。得られ
たステープルファイバーをロ−ラカ−ド機で目付け４０
ｇ／ｍ²のウエブとし、その上にネット４を積層し、さ
らに４０ｇ／ｍ²のウエブを積層した３層構成体とした
後、両面より８０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に
分割処理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で
予熱し成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型
くずれもなく、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００２８】（実施例９）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステープルファイバーを得た。得られ
たステープルファイバーをロ−ラカ−ド機で目付け４０
ｇ／ｍ²のウエブとし、その上にネット５を積層し、さ
らに４０ｇ／ｍ²のウエブを積層した３層構成体とした
後、両面より８０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に
分割処理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で
予熱し成型評価を行った。得られた成型体は、シワの発
生は無いが、やや柔軟性に優れ形態安定性にやや欠けた
が、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００２９】（実施例１０）ＭＦＲ８０（ｇ／１０分、
２３０℃）のポリプロピレンを第１成分として、ＭＦＲ
７０（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを
第２成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第
１成分と第２成分の体積比が５対５である図４の断面を
有する中空繊維である分割型複合繊維を得た。この分割
型複合繊維を、延伸倍率６．０倍で延伸後、クリンパー
で捲縮数約１７山／吋に捲縮加工を施しカットした。単
糸繊度２デニールで繊維長４５ｍｍのステープルファイ
バーを得た。得られたステープルファイバーをカード機
で目付６０ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット６の上に積層
した後、両面より４０Ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と
共に分割処理を行った。得られた成形体は、シワ、型く
ずれもなく、濾過性は濁りがみられず良好であった。

【００３０】（比較例１）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け６０
ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット１の上に積層した後、両
面より４０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処
理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予熱し
成型評価を行った。得られた成型体は、シワ、型くずれ
もなく、成型性は良好であったが濾過性は濁りがみられ
不良であった。

【００３１】（比較例２）ＭＦＲ１７（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２０
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、鞘芯型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である鞘芯型複合繊維を
得た。この鞘芯型複合繊維を、延伸倍率４．０倍で延伸
後、クリンパ−で捲縮数約１７山／吋に捲縮加工を施し
カットした。単糸繊度２デニ−ルで繊維長４５ｍｍのス
テ−プルファイバ−を得た。得られたステ−プルファイ
バ−をロ−ラカ−ド機で目付け６０ｇ／ｍ²のウエブと
し、ネット１の上に積層した後、両面より８０ｋｇ／ｃ
ｍ²の高圧水流で交絡処理を行った。得られた不織布成
型物を１４０℃で予熱し成型評価を行った。得られた成
型体は、シワ、型くずれもなく、成型性は良好であった
が濾過性は濁りがみられ不良であった。

【００３２】（比較例３）ＭＦＲ３０（ｇ／１０分、２
３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ２５
（ｇ／１０分、１９０℃）の高密度ポリエチレンを第２
成分とし、分割型複合繊維紡糸用口金を用いて、第１成
分と第２成分の体積比が５対５である図１の断面を有す
る分割型複合繊維を得た。この分割型複合繊維を、延伸
倍率６．０倍で延伸後、クリンパ−で捲縮数約１７山／
吋に捲縮加工を施しカットした。単糸繊度２デニ−ルで
繊維長４５ｍｍのステ−プルファイバ−を得た。得られ
たステ−プルファイバ−をロ−ラカ−ド機で目付け６０
ｇ／ｍ²のウエブとし、ネット３の上に積層した後、両
面より８０ｋｇ／ｃｍ²の高圧水流で交絡と共に分割処
理を行った。得られた不織布成型物を１４０℃で予熱し
成型評価を行った。得られた成型体は、ネット３が目ズ
レし易く形態安定性が不良で型くずれを起こした。

【００３３】（比較例４）ＭＦＲ１２０（ｇ／１０分、
２３０℃）のポリプロピレンを第１成分とし、ＭＦＲ１
２０（ｇ／１０分、１９０℃）の線状低密度ポリエチレ
ンを第２成分とし、並列型複合メルトブロ−口金から複
合メルトブロ−紡糸を行った。得られた不織布は、平均
繊維径３μｍ（約０．０６デニ−ル）で目付け５０ｇ／
ｍ²であった。得られた不織布でネット１の両面に重ね
合わせサクション式加熱にて１４５℃で熱処理を行いネ
ットと不織布を熱接着した。得られた不織布成型物を１
４０℃で予熱し成型評価を行った。得られた成型体は、
成型後不織布の剥離がみられ成型性不良であった。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【発明の効果】本発明の不織布成型物は熱融着性繊維か
らなる成型基材に熱可塑性分割極細繊維が分散且つ相互
に交絡されて成型基材と一体化されているので柔軟で、
成型加工が容易であり、形態安定性に優れる。また熱融
着加工していないので通気抵抗も損なわれない。しかも
比較的単純な工程でかつ安価に高性能なフィルタ−を得
ることが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】

【図２】

【図３】

【図４】図１〜４は熱可塑性分割型複合繊維の断面図で
ある。各々斜線部分は第１成分、白抜き部分は第２成分
を表す。ただし、図４の中心部分は中空を示す。

【図５】本発明で成型試験を行った金型である。（図は
オス型のみ、対応する メス型は図省略。）

【符号の説明】

Ａ 平面図 Ｂ 正面図 Ｃ （右）側面図

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱融着性繊維の交点を融着接合した網状
   物または織布状物からなる成型基材の少なくとも片面
   に、０．７５デニ−ル以下の熱可塑性分割極細繊維が分
   散かつ相互に交絡されて成型基材と一体化されているこ
   とを特徴とする不織布成型物。
2. 【請求項２】 熱融着性繊維が、複合繊維である請求項
   １に記載の不織布成型物。
3. 【請求項３】 熱融着性繊維が、フィラメント糸である
   請求項１若しくは２に記載の不織布成型物。
4. 【請求項４】 フィラメント糸が、モノフィラメント糸
   である請求項３に記載の不織布成型物。
5. 【請求項５】 熱融着性繊維が、モノフィラメント糸で
   ある請求項２に記載の不織布成型物。
6. 【請求項６】 フィラメント糸が、マルチフィラメント
   糸である請求項３に記載の不織布成型物。
7. 【請求項７】 熱融着性繊維が、紡績糸である請求項１
   若しくは２に記載の不織布成型物。
8. 【請求項８】 熱融着性繊維が、モノフィラメント糸、
   マルチフィラメント糸若しくは紡績糸のうちの同種又は
   異種の少なくとも２成分からなる混繊糸である請求項１
   若しくは２に記載の不織布成型物。
9. 【請求項９】 熱融着性繊維が、融点差１０℃以上を有
   する少なくとも２種の混繊糸である請求項８に記載の不
   織布成型物。
10. 【請求項１０】 熱融着性繊維がステープル糸である請
    求項１若しくは２に記載の不織布成型物。
11. 【請求項１１】 熱可塑性分割極細繊維が、ポリオレフ
    ィン系繊維である請求項１若しくは２に記載の不織布成
    型物。
12. 【請求項１２】 熱可塑性分割極細繊維が、ポリオレフ
    ィン系繊維である請求項５に記載の不織布成型物。
13. 【請求項１３】 熱可塑性分割極細繊維が、ポリプロピ
    レン／ポリエチレンからなる複合繊維である請求項１１
    若しくは１２に記載の不織布成型物。
14. 【請求項１４】 熱可塑性分割極細繊維が、異形断面で
    ある請求項１、２若しくは１１の何れかに記載の不織布
    成型物。
15. 【請求項１５】 熱可塑性分割極細繊維が、異形断面で
    ある請求項５若しくは１２に記載の不織布成型物。
16. 【請求項１６】 高圧水流によって分割する熱可塑性分
    割型複合繊維を、熱融着性繊維同士の交点を融着接合し
    た網状物または織布状物からなる成型基材の少なくとも
    片面に積層した後、高圧水流を噴射することを特徴とす
    る不織布成型物の製造法。
17. 【請求項１７】 高圧水流の水圧が６０Ｋｇ／ｃｍ²以
    上である請求項１６に記載の不織布成型物の製造法。
18. 【請求項１８】 高圧水流の噴射が、貼り合わせ面の両
    面について行われる請求項１６に記載の不織布成型物の
    製造法。
19. 【請求項１９】 高圧水流の噴射が、貼り合わせ面の両
    面について行われる請求項１７に記載の不織布成型物の
    製造法。