JPH08157613A - コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルム - Google Patents
コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルムInfo
- Publication number
- JPH08157613A JPH08157613A JP33126694A JP33126694A JPH08157613A JP H08157613 A JPH08157613 A JP H08157613A JP 33126694 A JP33126694 A JP 33126694A JP 33126694 A JP33126694 A JP 33126694A JP H08157613 A JPH08157613 A JP H08157613A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- film
- ppm
- oil
- dielectric breakdown
- polypropylene
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 油含浸性に優れると共に、長期荷電による絶
縁性能の低下も少ない油浸コンデンサ用ポリプロピレン
系フイルムを提供する。 【構成】 フイルムに含まれる全灰分が５０ｐｐｍ以
下、かつ、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量
が２０ｐｐｍ以下であり、少なくとも片面の表面粗さが
中心線平均粗さＲａで０．０８μｍ以上０．８μｍ以下
である油含浸コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フ
イルム。
縁性能の低下も少ない油浸コンデンサ用ポリプロピレン
系フイルムを提供する。 【構成】 フイルムに含まれる全灰分が５０ｐｐｍ以
下、かつ、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量
が２０ｐｐｍ以下であり、少なくとも片面の表面粗さが
中心線平均粗さＲａで０．０８μｍ以上０．８μｍ以下
である油含浸コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フ
イルム。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は油含浸コンデンサに使用
するポリプロピレン（以下ＰＰと略記することもあ
る。）系フイルムに関する。
するポリプロピレン（以下ＰＰと略記することもあ
る。）系フイルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】二軸延伸されたポリプロピレンフイルム
は、機械特性並びに電気特性に優れているため、コンデ
ンサの誘電体層として使用されている。油含浸コンデン
サ用途、特に誘電体として紙を用いないオールＰＰ化コ
ンデンサ用途には、フイルム層間に油層を確保するため
表面が粗面化されたフイルムが用いられている。一例と
して特公平３−７０８９１号公報には、特定のエチレン
−プロピレン共重合体が積層され、特定の表面形状を有
するポリプロピレンフイルムを誘電体層とした油含浸コ
ンデンサが開示されている。
は、機械特性並びに電気特性に優れているため、コンデ
ンサの誘電体層として使用されている。油含浸コンデン
サ用途、特に誘電体として紙を用いないオールＰＰ化コ
ンデンサ用途には、フイルム層間に油層を確保するため
表面が粗面化されたフイルムが用いられている。一例と
して特公平３−７０８９１号公報には、特定のエチレン
−プロピレン共重合体が積層され、特定の表面形状を有
するポリプロピレンフイルムを誘電体層とした油含浸コ
ンデンサが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記エチレン
−プロピレン共重合体を積層したＰＰフイルムからなる
油含浸コンデンサは、長期荷電による絶縁性能の低下が
大きいという問題点を有していた。
−プロピレン共重合体を積層したＰＰフイルムからなる
油含浸コンデンサは、長期荷電による絶縁性能の低下が
大きいという問題点を有していた。
【０００４】本発明は、かかる問題点を解決せんとする
ものであり、油含浸性に優れると共に、長期荷電による
絶縁性能の低下も少ない油含浸コンデンサ用ポリプロピ
レン系フイルムを提供することを目的とする。
ものであり、油含浸性に優れると共に、長期荷電による
絶縁性能の低下も少ない油含浸コンデンサ用ポリプロピ
レン系フイルムを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的に沿う本発明の
コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルムは、フ
イルムに含まれる全灰分が５０ｐｐｍ以下、かつ、Ｍ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が２０ｐｐｍ
以下であり、少なくとも片面の表面粗さが中心線平均粗
さＲａで０．０８μｍ以上０．８μｍ以下であることを
特徴とするものからなる。
コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルムは、フ
イルムに含まれる全灰分が５０ｐｐｍ以下、かつ、Ｍ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が２０ｐｐｍ
以下であり、少なくとも片面の表面粗さが中心線平均粗
さＲａで０．０８μｍ以上０．８μｍ以下であることを
特徴とするものからなる。
【０００６】以下本発明について詳細に説明する。本発
明におけるポリプロピレン系二軸延伸フイルムとは、プ
ロピレン成分が６０％以上でＭＦＲ（Ｍｅｌｔ Ｆｌｏ
ｗ Ｒａｔｅ）が１〜１０ｇ／ｍｉｎ（温度：２３０
℃、荷重：２．１６ｋｇｆ）のポリマーを用いた二軸延
伸フイルムであり、同時、あるいは逐次のいずれかの方
法で二軸延伸されたフイルムであれば良い。
明におけるポリプロピレン系二軸延伸フイルムとは、プ
ロピレン成分が６０％以上でＭＦＲ（Ｍｅｌｔ Ｆｌｏ
ｗ Ｒａｔｅ）が１〜１０ｇ／ｍｉｎ（温度：２３０
℃、荷重：２．１６ｋｇｆ）のポリマーを用いた二軸延
伸フイルムであり、同時、あるいは逐次のいずれかの方
法で二軸延伸されたフイルムであれば良い。
【０００７】プロピレン６０％以外の成分は、いずれの
オレフィン成分でもよく、中でもエチレン成分が好まし
く、プロピレン重合体、ブロック共重合体、ランダム共
重合体あるいはこれらの２つ以上のブレンド体、またエ
チレン重合体とこれらの１つあるいは２つ以上のブレン
ド体が挙げられる。
オレフィン成分でもよく、中でもエチレン成分が好まし
く、プロピレン重合体、ブロック共重合体、ランダム共
重合体あるいはこれらの２つ以上のブレンド体、またエ
チレン重合体とこれらの１つあるいは２つ以上のブレン
ド体が挙げられる。
【０００８】本発明において、全灰分とはフイルムを７
５０〜８００℃で強熱灰化させた後の残渣であり、原料
の重合触媒や添加剤に由来する無機成分からなる。本発
明のフイルムでは、フイルムに含まれる全灰分は５０ｐ
ｐｍ以下である必要があり、好ましくは３０ｐｐｍ以下
である。全灰分が５０ｐｐｍを越えると、フイルム中の
ボイドが多くなったり、導電性成分を含むため、フイル
ム本来の絶縁性能が低下する。なお、下限は特に限定さ
れないが１ｐｐｍ程度である。
５０〜８００℃で強熱灰化させた後の残渣であり、原料
の重合触媒や添加剤に由来する無機成分からなる。本発
明のフイルムでは、フイルムに含まれる全灰分は５０ｐ
ｐｍ以下である必要があり、好ましくは３０ｐｐｍ以下
である。全灰分が５０ｐｐｍを越えると、フイルム中の
ボイドが多くなったり、導電性成分を含むため、フイル
ム本来の絶縁性能が低下する。なお、下限は特に限定さ
れないが１ｐｐｍ程度である。
【０００９】油含浸コンデンサを構成する誘電体フイル
ムの絶縁性能は、荷電下では経時により低下する。しか
し、コンデンサの用途によってはかなり長期間にわたっ
て使用される場合もあり、この間フイルムの絶縁性能は
あまり低下しないことが要求される。このためには、フ
イルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの
合計量が２０ｐｐｍ以下である必要があり、好ましくは
１５ｐｐｍ以下である。Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量が２０ｐｐｍを越えると、長期荷電による
フイルムの絶縁性能の低下が大きくなる。なお、下限は
特に限定されないが１ｐｐｍ程度である。
ムの絶縁性能は、荷電下では経時により低下する。しか
し、コンデンサの用途によってはかなり長期間にわたっ
て使用される場合もあり、この間フイルムの絶縁性能は
あまり低下しないことが要求される。このためには、フ
イルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの
合計量が２０ｐｐｍ以下である必要があり、好ましくは
１５ｐｐｍ以下である。Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量が２０ｐｐｍを越えると、長期荷電による
フイルムの絶縁性能の低下が大きくなる。なお、下限は
特に限定されないが１ｐｐｍ程度である。
【００１０】本発明のフイルムでは、少なくとも片面の
表面粗さが中心線平均粗さＲａで０．０８μｍ以上０．
８μｍ以下でなければならない。Ｒａが０．０８μｍを
下まわると滑り性が悪く、フイルム生産時及びコンデン
サ作製時にしわ状欠点を発生し歩留まりが低下すると共
に、油含浸性も悪く、局所的な電荷集中により絶縁破壊
に至る。Ｒａが０．８μｍを越えると表面が余りにも粗
れ過ぎて実質厚みが減少し、絶縁破壊電圧の低いものに
なる。さら好ましいＲａの範囲は０．１５μｍ以上０．
７０μｍ以下である。
表面粗さが中心線平均粗さＲａで０．０８μｍ以上０．
８μｍ以下でなければならない。Ｒａが０．０８μｍを
下まわると滑り性が悪く、フイルム生産時及びコンデン
サ作製時にしわ状欠点を発生し歩留まりが低下すると共
に、油含浸性も悪く、局所的な電荷集中により絶縁破壊
に至る。Ｒａが０．８μｍを越えると表面が余りにも粗
れ過ぎて実質厚みが減少し、絶縁破壊電圧の低いものに
なる。さら好ましいＲａの範囲は０．１５μｍ以上０．
７０μｍ以下である。
【００１１】本発明のフイルムが少なくとも２層からな
る複合フイルムの場合は、フイルム全体としての全灰分
とＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が上述の
範囲を満たすと共に、粗面化している表層（Ａ）に含ま
れるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が５０
ｐｐｍ以下であることが好ましい。なお、粗面化してい
る表層に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの
合計量の下限は１ｐｐｍ程度である。
る複合フイルムの場合は、フイルム全体としての全灰分
とＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が上述の
範囲を満たすと共に、粗面化している表層（Ａ）に含ま
れるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が５０
ｐｐｍ以下であることが好ましい。なお、粗面化してい
る表層に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの
合計量の下限は１ｐｐｍ程度である。
【００１２】また、本発明フイルムが少なくとも２層か
らなる複合フイルムの場合、粗面化している表層（Ａ）
の厚みは全フイルム厚みの２〜３０％であることが好ま
しく、この範囲を下まわると面粗度の低いものになり、
滑り性が悪くなり、加工性にも劣り、また油含浸性も劣
ったものになる。この範囲を上まわると絶縁破壊電圧の
低いものになる。
らなる複合フイルムの場合、粗面化している表層（Ａ）
の厚みは全フイルム厚みの２〜３０％であることが好ま
しく、この範囲を下まわると面粗度の低いものになり、
滑り性が悪くなり、加工性にも劣り、また油含浸性も劣
ったものになる。この範囲を上まわると絶縁破壊電圧の
低いものになる。
【００１３】本発明の二軸延伸フイルムの沸騰ｎ−ヘプ
タンによる抽出残分は、９２．０％以上９９．５％以下
であることが油含浸コンデンサ用フイルムとして適して
いる。９２．０％より少ないと剛性のない、ややベトつ
いたフイルムとなったり、フイルム中の低分子量成分が
含浸油中に溶出し誘電損失が大きくなったりする。９
９．５％を越えると剛性には優れるものの、フイルム中
への含浸油の浸透速度が遅くなり、結果的に含浸性の劣
るものとなる。更に好ましい範囲は９５．０％以上９
８．５％以下である。
タンによる抽出残分は、９２．０％以上９９．５％以下
であることが油含浸コンデンサ用フイルムとして適して
いる。９２．０％より少ないと剛性のない、ややベトつ
いたフイルムとなったり、フイルム中の低分子量成分が
含浸油中に溶出し誘電損失が大きくなったりする。９
９．５％を越えると剛性には優れるものの、フイルム中
への含浸油の浸透速度が遅くなり、結果的に含浸性の劣
るものとなる。更に好ましい範囲は９５．０％以上９
８．５％以下である。
【００１４】また、本発明のフイルムには公知の各種添
加剤類、例えば安定剤、充填剤、酸化防止剤、耐電圧向
上剤などを添加することができるが、イオン性物質又は
これを派生する物質の添加量は極力少なくすることが望
ましい。またポリプロピレンの塩素捕獲剤として一般に
使用されているステアリン酸カルシウムはＣａを含むの
で好ましくなく、他の塩素捕獲剤例えばエポキシ化合物
が好ましい。
加剤類、例えば安定剤、充填剤、酸化防止剤、耐電圧向
上剤などを添加することができるが、イオン性物質又は
これを派生する物質の添加量は極力少なくすることが望
ましい。またポリプロピレンの塩素捕獲剤として一般に
使用されているステアリン酸カルシウムはＣａを含むの
で好ましくなく、他の塩素捕獲剤例えばエポキシ化合物
が好ましい。
【００１５】以下に本発明のコンデンサ用ポリプロピレ
ン系二軸延伸フイルムの製造方法の一例について述べる
が、これに限定されるものではない。ポリプロピレンを
押出機に供給し、その溶融ポリマーを口金より吐出させ
て２０〜１００℃に保たれたチルロールに巻き付け冷却
固定せしめシート状に成形する。次いで１１０〜１４５
℃に保たれたオーブン中あるいはロールに接触させて予
熱し、長手方向に３〜８倍延伸した後、冷却する。
ン系二軸延伸フイルムの製造方法の一例について述べる
が、これに限定されるものではない。ポリプロピレンを
押出機に供給し、その溶融ポリマーを口金より吐出させ
て２０〜１００℃に保たれたチルロールに巻き付け冷却
固定せしめシート状に成形する。次いで１１０〜１４５
℃に保たれたオーブン中あるいはロールに接触させて予
熱し、長手方向に３〜８倍延伸した後、冷却する。
【００１６】このフイルムを１４０〜１８５℃に保たれ
たテンター内に導き、幅方向に６〜１２倍に延伸し、１
４５〜１７０℃で数％程度弛緩させながらまたは弛緩さ
せた後熱処理して、コンデンサ用ポリプロピレン系二軸
延伸フイルムを得る。その後、該フイルムをロール状に
巻き取るが、巻き取る前にフイルム表面にコロナ放電処
理を施してもよい。
たテンター内に導き、幅方向に６〜１２倍に延伸し、１
４５〜１７０℃で数％程度弛緩させながらまたは弛緩さ
せた後熱処理して、コンデンサ用ポリプロピレン系二軸
延伸フイルムを得る。その後、該フイルムをロール状に
巻き取るが、巻き取る前にフイルム表面にコロナ放電処
理を施してもよい。
【００１７】複合フイルムとする場合は、２台以上の押
出機を用いて短管あるいは口金中で複数のポリマー層を
積層して共押出し延伸する方法、また長手方向に延伸し
た後押出ラミネートして幅方向に延伸する方法などがあ
る。
出機を用いて短管あるいは口金中で複数のポリマー層を
積層して共押出し延伸する方法、また長手方向に延伸し
た後押出ラミネートして幅方向に延伸する方法などがあ
る。
【００１８】なおチューブ式同時２軸延伸フイルムは、
前述と同様の押出条件で円形ダイスよりチューブ状に吐
出し、シートの内面と外面の温度差を少なくとも２℃以
上つけるように冷却成形した後、加熱しチューブ状に延
伸して得る。該延伸は縦方向と横方向の強度比（縦方向
／横方向）が０．４〜０．６の範囲になるように延伸条
件（温度及び倍率）を設定して２軸延伸フイルムを得る
のが良い。
前述と同様の押出条件で円形ダイスよりチューブ状に吐
出し、シートの内面と外面の温度差を少なくとも２℃以
上つけるように冷却成形した後、加熱しチューブ状に延
伸して得る。該延伸は縦方向と横方向の強度比（縦方向
／横方向）が０．４〜０．６の範囲になるように延伸条
件（温度及び倍率）を設定して２軸延伸フイルムを得る
のが良い。
【００１９】つぎに本発明で使用した用語の説明及び測
定方法について説明する。 （１）灰分（ＪＩＳ−Ｃ−２３３０に準ずる） フイルム試料を白金るつぼに入れガスバーナの炎で焼い
た後、電気炉中で７５０〜８００℃に加熱し、約１時間
で完全灰化する。灰化前後の重量から下式により全灰分
を計算する。 全灰分（％）＝（灰化後の重量／元試料の重量）×１０
０
定方法について説明する。 （１）灰分（ＪＩＳ−Ｃ−２３３０に準ずる） フイルム試料を白金るつぼに入れガスバーナの炎で焼い
た後、電気炉中で７５０〜８００℃に加熱し、約１時間
で完全灰化する。灰化前後の重量から下式により全灰分
を計算する。 全灰分（％）＝（灰化後の重量／元試料の重量）×１０
０
【００２０】（２）フイルムの元素含有量 （ａ）Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉの定量法 フイルム試料をガスバーナの炎で焼いた後、マッフル炉
中で５００〜５２０℃に加熱灰化する。灰化物を炭酸ナ
トリウムと硼酸の混合融剤で融解し、融解物を希硝酸に
溶解する。溶解液をろ液（Ａ液）と不溶解物にろ別し、
不溶解物を灰化後、灰化物を炭酸ナトリウムと硼酸の混
合融剤で融解し、融解物を希硝酸に溶解する（この溶解
液をＢ液とする）。Ａ液とＢ液に含まれる元素をＩＣＰ
発光分析法により定量する。
中で５００〜５２０℃に加熱灰化する。灰化物を炭酸ナ
トリウムと硼酸の混合融剤で融解し、融解物を希硝酸に
溶解する。溶解液をろ液（Ａ液）と不溶解物にろ別し、
不溶解物を灰化後、灰化物を炭酸ナトリウムと硼酸の混
合融剤で融解し、融解物を希硝酸に溶解する（この溶解
液をＢ液とする）。Ａ液とＢ液に含まれる元素をＩＣＰ
発光分析法により定量する。
【００２１】（ｂ）Ｃｌの定量法 試料１．５〜２．０ｇをポリエチレン袋に封入し、強度
５×１０11ｎ・ｃｍ-2・ｓｅｃ-1の熱中性子を３０分間
照射する。核反応によって生成する放射性核種38Ｃｌの
放射能をマルチチャンネル波高分析器にＧｅおよびＧｅ
（Ｌｉ）半導体検出器を接続して５分間測定し、試料中
のＣｌの含有量を求める。
５×１０11ｎ・ｃｍ-2・ｓｅｃ-1の熱中性子を３０分間
照射する。核反応によって生成する放射性核種38Ｃｌの
放射能をマルチチャンネル波高分析器にＧｅおよびＧｅ
（Ｌｉ）半導体検出器を接続して５分間測定し、試料中
のＣｌの含有量を求める。
【００２２】（３）表面粗さ：Ｒａ ＪＩＳ−Ｂ−０６０１に従い、カットオフ０．２５ｍｍ
で求めた中心線平均粗さで表わす。測定は小坂研究所
（株）製の三次元粗さ測定機ＥＴ−３０ＨＫを用いた。
で求めた中心線平均粗さで表わす。測定は小坂研究所
（株）製の三次元粗さ測定機ＥＴ−３０ＨＫを用いた。
【００２３】（４）沸騰ｎ−ヘプタン抽出残分 試料を沸騰ｎ−ヘプタンで一定時間抽出を行い、抽出さ
れない部分の重量割合（％）をいう。詳しくは円筒濾紙
を１１０±５℃で２時間乾燥し、恒温恒湿の室内で２時
間以上放置してから円筒濾紙中に試料（粉末またはフレ
ーク状）８〜１０ｇを入れ、秤量カップ、ピンセットを
用いて精秤する。これをｎ−ヘプタン約８０ｃｃ入れた
抽出器の上部にセットし、抽出器と冷却器を組み立て
る。これをオイルバスまたは電気ヒータで加熱し、１２
時間抽出する。加熱は冷却器からの滴下数が１分間１３
０滴以上であるように調節する。抽出残分の入った円筒
濾紙を取り出し真空乾燥器に入れて８０℃、１００ｍｍ
Ｈｇ以下の真空度で５時間乾燥する。乾燥後恒温恒湿中
に２時間放置した後精秤し、下記式で算出する。 沸騰ｎ−ヘプタン抽出残分（％）＝（Ｐ／Ｐ0 ）×１０
０ 但し、Ｐ0 ：抽出前の試料重量（ｇ） Ｐ ：抽出後の試料重量（ｇ）
れない部分の重量割合（％）をいう。詳しくは円筒濾紙
を１１０±５℃で２時間乾燥し、恒温恒湿の室内で２時
間以上放置してから円筒濾紙中に試料（粉末またはフレ
ーク状）８〜１０ｇを入れ、秤量カップ、ピンセットを
用いて精秤する。これをｎ−ヘプタン約８０ｃｃ入れた
抽出器の上部にセットし、抽出器と冷却器を組み立て
る。これをオイルバスまたは電気ヒータで加熱し、１２
時間抽出する。加熱は冷却器からの滴下数が１分間１３
０滴以上であるように調節する。抽出残分の入った円筒
濾紙を取り出し真空乾燥器に入れて８０℃、１００ｍｍ
Ｈｇ以下の真空度で５時間乾燥する。乾燥後恒温恒湿中
に２時間放置した後精秤し、下記式で算出する。 沸騰ｎ−ヘプタン抽出残分（％）＝（Ｐ／Ｐ0 ）×１０
０ 但し、Ｐ0 ：抽出前の試料重量（ｇ） Ｐ ：抽出後の試料重量（ｇ）
【００２４】（５）ＭＦＲ ＪＩＳ−Ｋ−６７５８の条件（２３０℃、２．１６ｋｇ
ｆ）に従って測定する。
ｆ）に従って測定する。
【００２５】（６）極限粘度〔η〕 ＡＳＴＭ−Ｄ−１６０１に従って、テトラリン中で測定
したもので、ｄｌ／ｇ単位で表す。値が低いほど結晶性
が高い傾向にある。
したもので、ｄｌ／ｇ単位で表す。値が低いほど結晶性
が高い傾向にある。
【００２６】（７）絶縁破壊開始電圧 銅板上にフイルム試料を置き、その上に蒸着フイルムを
蒸着面を下にして重ねる。銅板を陽極、蒸着フイルムを
陰極として直流電圧を印加し、３０秒間隔で５００Ｖず
つ電圧を上げてゆき、各電圧で３０秒間の間に絶縁破壊
した箇所の数を数える。最初に絶縁破壊が起こった電圧
を絶縁破壊開始電圧とする。
蒸着面を下にして重ねる。銅板を陽極、蒸着フイルムを
陰極として直流電圧を印加し、３０秒間隔で５００Ｖず
つ電圧を上げてゆき、各電圧で３０秒間の間に絶縁破壊
した箇所の数を数える。最初に絶縁破壊が起こった電圧
を絶縁破壊開始電圧とする。
【００２７】
実施例１ 超高活性化触媒による無溶媒の液化プロピレン中での重
合、後処理によって得られたＰＰ原粉（ＩＩ９８．３
％）に酸化防止剤としてＩｒｇａｎｏｘ１０１０（チバ
ガイギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬
社製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エ
ポキシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）８００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化した。こ
のペレットのＭＦＲは１．５ｇ／１０ｍｉｎ、〔η〕は
２．２ｄｌ／ｇであった。このペレットを２６０℃に加
熱された押出機に供給し、Ｔダイより吐出し、７５℃の
チルロールに巻付けてシート化した。該シートを加熱ロ
ールで１４０℃に予熱して長さ方向に４倍に延伸し、次
いで熱風が１７０℃に加熱されたテンター中で幅方向に
１０倍に延伸し、さらに１６０℃で５％弛緩しつつ熱処
理し、厚さ１５μｍの油含浸コンデンサ用ポリプロピレ
ン系二軸延伸フイルムを得た。
合、後処理によって得られたＰＰ原粉（ＩＩ９８．３
％）に酸化防止剤としてＩｒｇａｎｏｘ１０１０（チバ
ガイギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬
社製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エ
ポキシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）８００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化した。こ
のペレットのＭＦＲは１．５ｇ／１０ｍｉｎ、〔η〕は
２．２ｄｌ／ｇであった。このペレットを２６０℃に加
熱された押出機に供給し、Ｔダイより吐出し、７５℃の
チルロールに巻付けてシート化した。該シートを加熱ロ
ールで１４０℃に予熱して長さ方向に４倍に延伸し、次
いで熱風が１７０℃に加熱されたテンター中で幅方向に
１０倍に延伸し、さらに１６０℃で５％弛緩しつつ熱処
理し、厚さ１５μｍの油含浸コンデンサ用ポリプロピレ
ン系二軸延伸フイルムを得た。
【００２８】このフイルムの全灰分は１５ｐｐｍ、フイ
ルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合
計量は１１ｐｐｍであった。また、このフイルムの表面
粗さＲａは０．２１μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残
分は９７．５％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は６．５ｋ
Ｖであった。
ルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合
計量は１１ｐｐｍであった。また、このフイルムの表面
粗さＲａは０．２１μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残
分は９７．５％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は６．５ｋ
Ｖであった。
【００２９】このフイルム３枚とＡｌ箔１枚とを重ねて
巻回し容量０．１５μＦのコンデンサ素子を作成した
後、絶縁油（ＰＸＥ）に浸漬した。雰囲気温度６０℃
で、この素子に２．７２ｋＶの電圧を印加した。１５０
０時間経過後、素子を取り出して解体しフイルムの絶縁
破壊開始電圧を測定した。図１に示すように、荷電後の
絶縁破壊開始電圧は６．５ｋＶであった。
巻回し容量０．１５μＦのコンデンサ素子を作成した
後、絶縁油（ＰＸＥ）に浸漬した。雰囲気温度６０℃
で、この素子に２．７２ｋＶの電圧を印加した。１５０
０時間経過後、素子を取り出して解体しフイルムの絶縁
破壊開始電圧を測定した。図１に示すように、荷電後の
絶縁破壊開始電圧は６．５ｋＶであった。
【００３０】実施例２ 溶液重合法によって得られたＰＰ原粉（ＩＩ９７．４
％）に酸化防止剤としてＩｒｇａｎｏｘ１３３０（チバ
ガイギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬
社製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エ
ポキシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）８００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化し、基層
用原料を得た。このペレットのＭＦＲは１．４ｇ／１０
ｍｉｎ、〔η〕は２．３ｄｌ／ｇであり、ペレット中に
含まれる全灰分は２２ｐｐｍ、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ
およびＣｌの合計量は１５ｐｐｍであった。
％）に酸化防止剤としてＩｒｇａｎｏｘ１３３０（チバ
ガイギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬
社製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エ
ポキシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）８００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化し、基層
用原料を得た。このペレットのＭＦＲは１．４ｇ／１０
ｍｉｎ、〔η〕は２．３ｄｌ／ｇであり、ペレット中に
含まれる全灰分は２２ｐｐｍ、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉ
およびＣｌの合計量は１５ｐｐｍであった。
【００３１】チーグラー系触媒を用いて気相法により重
合したエチレン含有量１．２重量％のエチレン・プロピ
レンランダム共重合体８０重量％と、フィリップス系触
媒を用いて溶液法により重合した高密度ポリエチレン２
０重量％の混合物に、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０（チバガ
イギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬社
製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エポ
キシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）１０００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化し、表層
（粗面層）用原料を得た。このペレットのＭＦＲは５．
６ｇ／１０ｍｉｎ、〔η〕は１．５ｄｌ／ｇであり、ペ
レット中に含まれる全灰分は９５ｐｐｍ、Ｍｇ、Ｃａ、
Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐｐｍであった。
合したエチレン含有量１．２重量％のエチレン・プロピ
レンランダム共重合体８０重量％と、フィリップス系触
媒を用いて溶液法により重合した高密度ポリエチレン２
０重量％の混合物に、Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０（チバガ
イギー社製）１０００ｐｐｍおよびＢＨＴ（吉富製薬社
製）４０００ｐｐｍ、塩素捕獲剤として環状脂肪族エポ
キシ樹脂ＣＹ１７９（チバガイギー社製）１０００ｐｐ
ｍを配合し、押出機で溶融・混練しペレット化し、表層
（粗面層）用原料を得た。このペレットのＭＦＲは５．
６ｇ／１０ｍｉｎ、〔η〕は１．５ｄｌ／ｇであり、ペ
レット中に含まれる全灰分は９５ｐｐｍ、Ｍｇ、Ｃａ、
Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐｐｍであった。
【００３２】上記基層用原料を一台の押出機に、表層用
原料を他の押出機に供給して２７０℃で溶融し、一つの
口金より共押出しし、４５℃のチルロールに巻付けてシ
ート化した。このシートを上記実施例１と同様の方法で
二軸延伸し、油含浸コンデンサ用ポリプロピレン系二軸
延伸フイルム（基層１４μ，表層１．０μｍ）を得た。
原料を他の押出機に供給して２７０℃で溶融し、一つの
口金より共押出しし、４５℃のチルロールに巻付けてシ
ート化した。このシートを上記実施例１と同様の方法で
二軸延伸し、油含浸コンデンサ用ポリプロピレン系二軸
延伸フイルム（基層１４μ，表層１．０μｍ）を得た。
【００３３】このフイルムの全灰分は２６ｐｐｍ、フイ
ルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合
計量は１５ｐｐｍであった。また、このフイルムの表面
粗さＲａは０．３６μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残
分は９６．０％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は６．０ｋ
Ｖであった。実施例１と同様の方法でコンデンサ素子の
作成と荷電を行なった後、絶縁破壊開始電圧を測定し
た。荷電後の絶縁破壊開始電圧はは６．０ｋＶであっ
た。
ルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合
計量は１５ｐｐｍであった。また、このフイルムの表面
粗さＲａは０．３６μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残
分は９６．０％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は６．０ｋ
Ｖであった。実施例１と同様の方法でコンデンサ素子の
作成と荷電を行なった後、絶縁破壊開始電圧を測定し
た。荷電後の絶縁破壊開始電圧はは６．０ｋＶであっ
た。
【００３４】比較例１ 塩素捕獲剤として環状脂肪族エポキシ樹脂の代わりにス
テアリン酸カルシウム１００ｐｐｍを配合した以外は実
施例１と同様に実施した。得られたフイルムの全灰分は
４３ｐｐｍ、フイルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔ
ｉおよびＣｌの合計量は２９ｐｐｍであった。また、こ
のフイルムの表面粗さＲａは０．２３μｍ、沸騰ｎ−ヘ
プタンでの抽出残分は９７．２％、荷電前の絶縁破壊開
始電圧は６．５ｋＶであった。このフイルムから実施例
１と同様の方法でコンデンサ素子を作成し１５００時間
荷電後の絶縁破壊開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破
壊開始電圧は、２．５ｋＶであった。
テアリン酸カルシウム１００ｐｐｍを配合した以外は実
施例１と同様に実施した。得られたフイルムの全灰分は
４３ｐｐｍ、フイルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔ
ｉおよびＣｌの合計量は２９ｐｐｍであった。また、こ
のフイルムの表面粗さＲａは０．２３μｍ、沸騰ｎ−ヘ
プタンでの抽出残分は９７．２％、荷電前の絶縁破壊開
始電圧は６．５ｋＶであった。このフイルムから実施例
１と同様の方法でコンデンサ素子を作成し１５００時間
荷電後の絶縁破壊開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破
壊開始電圧は、２．５ｋＶであった。
【００３５】比較例２ 表層（粗面層）用原料としてチーグラー系触媒により重
合した、エチレン含有量１．５重量％、〔η〕１．８ｄ
ｌ／ｇのエチレン・プロピレンランダム共重合体成分８
０重量％と、〔η〕２．５ｄｌ／ｇのエチレン成分２０
重量％よりなるエチレン・プロピレンブロック共重合体
を使用し、塩素捕獲剤としてステアリン酸カルシウム５
００ｐｐｍを配合した以外は実施例２と同様に実施し
た。表層原料中に含まれる全灰分は１０８ｐｐｍ、Ｍ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は８８ｐｐｍ
であった。また、得られたフイルムの全灰分は３４ｐｐ
ｍ、フイルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量は２１ｐｐｍであった。このフイルムの片
面の表面粗さＲａは０．４３μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンで
の抽出残分は９６．１％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は
６．５ｋＶでであった。
合した、エチレン含有量１．５重量％、〔η〕１．８ｄ
ｌ／ｇのエチレン・プロピレンランダム共重合体成分８
０重量％と、〔η〕２．５ｄｌ／ｇのエチレン成分２０
重量％よりなるエチレン・プロピレンブロック共重合体
を使用し、塩素捕獲剤としてステアリン酸カルシウム５
００ｐｐｍを配合した以外は実施例２と同様に実施し
た。表層原料中に含まれる全灰分は１０８ｐｐｍ、Ｍ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は８８ｐｐｍ
であった。また、得られたフイルムの全灰分は３４ｐｐ
ｍ、フイルムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量は２１ｐｐｍであった。このフイルムの片
面の表面粗さＲａは０．４３μｍ、沸騰ｎ−ヘプタンで
の抽出残分は９６．１％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は
６．５ｋＶでであった。
【００３６】このフイルムから実施例１と同様の方法で
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
５ｋＶであった。
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
５ｋＶであった。
【００３７】比較例３ Ｔダイより吐出したポリマーを、４０℃のチルロールで
シート化した以外は実施例１と同様に実施した。得られ
たフイルムの全灰分は１６ｐｐｍ、フイルムに含まれる
Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１３ｐｐ
ｍであった。このフイルムの片面の表面粗さＲａは０．
０３μｍ、反対面のＲａは０．０２μｍであり、沸騰ｎ
−ヘプタンでの抽出残分は９７．５％、荷電前の絶縁破
壊開始電圧は６．０ｋＶであった。
シート化した以外は実施例１と同様に実施した。得られ
たフイルムの全灰分は１６ｐｐｍ、フイルムに含まれる
Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１３ｐｐ
ｍであった。このフイルムの片面の表面粗さＲａは０．
０３μｍ、反対面のＲａは０．０２μｍであり、沸騰ｎ
−ヘプタンでの抽出残分は９７．５％、荷電前の絶縁破
壊開始電圧は６．０ｋＶであった。
【００３８】このフイルムから実施例１と同様の方法で
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
０ｋＶであった。
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
０ｋＶであった。
【００３９】比較例４ 実施例２と同様の方法により、基層の厚み１２μｍ、表
層（粗面層）の厚み４μｍの複合フイルムを得た。得ら
れたフイルムの全灰分は４０ｐｐｍ、フイルムに含まれ
るＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐ
ｐｍであった。また、このフイルムの片面の表面粗さＲ
ａは０．８３μｍ、反対面のＲａは０．０８μｍであ
り、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９５．６％、荷電
前の絶縁破壊開始電圧は５．５ｋＶであった。
層（粗面層）の厚み４μｍの複合フイルムを得た。得ら
れたフイルムの全灰分は４０ｐｐｍ、フイルムに含まれ
るＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐ
ｐｍであった。また、このフイルムの片面の表面粗さＲ
ａは０．８３μｍ、反対面のＲａは０．０８μｍであ
り、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９５．６％、荷電
前の絶縁破壊開始電圧は５．５ｋＶであった。
【００４０】このフイルムから実施例１と同様の方法で
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は２．
５ｋＶであった。
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は２．
５ｋＶであった。
【００４１】比較例５ 実施例２と同様の方法により、基層の厚み２９．７μ
ｍ、表層（粗面層）の厚み０．３μｍの複合フイルムを
得た。得られたフイルムの全灰分は２３ｐｐｍ、フイル
ムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計
量は１５ｐｐｍであった。また、このフイルムの片面の
表面粗さＲａは０．０７μｍ、反対面のＲａは０．０４
μｍであり、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９６．４
％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は１２．０ｋＶであっ
た。
ｍ、表層（粗面層）の厚み０．３μｍの複合フイルムを
得た。得られたフイルムの全灰分は２３ｐｐｍ、フイル
ムに含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計
量は１５ｐｐｍであった。また、このフイルムの片面の
表面粗さＲａは０．０７μｍ、反対面のＲａは０．０４
μｍであり、沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９６．４
％、荷電前の絶縁破壊開始電圧は１２．０ｋＶであっ
た。
【００４２】このフイルムから実施例１と同様の方法で
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は３．
０ｋＶであった。
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は３．
０ｋＶであった。
【００４３】比較例６ 実施例２と同様の方法により、基層の厚み５μｍ、表層
（粗面層）の厚み３μｍの複合フイルムを得た。得られ
たフイルムの全灰分は４８ｐｐｍ、フイルムに含まれる
Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐｐ
ｍであった。また、このフイルムの片面の表面粗さＲａ
は０．６５μｍ、反対面のＲａは０．０５μｍであり、
沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９５．２％、荷電前の
絶縁破壊開始電圧は２．５ｋＶであった。
（粗面層）の厚み３μｍの複合フイルムを得た。得られ
たフイルムの全灰分は４８ｐｐｍ、フイルムに含まれる
Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量は１６ｐｐ
ｍであった。また、このフイルムの片面の表面粗さＲａ
は０．６５μｍ、反対面のＲａは０．０５μｍであり、
沸騰ｎ−ヘプタンでの抽出残分は９５．２％、荷電前の
絶縁破壊開始電圧は２．５ｋＶであった。
【００４４】このフイルムから実施例１と同様の方法で
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
０ｋＶであった。
コンデンサ素子を作成し１５００時間荷電後の絶縁破壊
開始電圧を測定した。荷電後の絶縁破壊開始電圧は１．
０ｋＶであった。
【００４５】以上の結果を表１にまとめた。本発明の範
囲内である実施例１、２は長期荷電後もほぼ荷電前と同
じ絶縁破壊開始電圧を示し、含浸油に対する浸漬性も良
好であった。一方、比較例１はフイルム中に含まれるＭ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が多く、比較
例２は粗面層に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量が多いため、長期荷電により絶縁破壊開始
電圧が大きく低下した。また、比較例３は表面粗さが小
さく絶縁油に対する浸漬性が悪いため、長期荷電による
絶縁破壊開始電圧の低下が大きかった。比較例４は片面
の表面粗さが大きすぎるため、荷電後の絶縁破壊開始電
圧が低いだけでなく、荷電前の絶縁破壊開始電圧もやや
低いものとなった。比較例５は全フイルム厚みに対する
粗面層の厚みの割合が１％と低いため、表面粗さが小さ
くなり絶縁油に対する浸漬性が悪く、荷電後の絶縁破壊
開始電圧も低かった。比較例６は全フイルム厚みに対す
る粗面層の厚みの割合が大きすぎるため、荷電後の絶縁
破壊開始電圧が低いだけでなく、荷電前の絶縁破壊開始
電圧もやや低いものとなった。
囲内である実施例１、２は長期荷電後もほぼ荷電前と同
じ絶縁破壊開始電圧を示し、含浸油に対する浸漬性も良
好であった。一方、比較例１はフイルム中に含まれるＭ
ｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量が多く、比較
例２は粗面層に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、Ｔｉおよび
Ｃｌの合計量が多いため、長期荷電により絶縁破壊開始
電圧が大きく低下した。また、比較例３は表面粗さが小
さく絶縁油に対する浸漬性が悪いため、長期荷電による
絶縁破壊開始電圧の低下が大きかった。比較例４は片面
の表面粗さが大きすぎるため、荷電後の絶縁破壊開始電
圧が低いだけでなく、荷電前の絶縁破壊開始電圧もやや
低いものとなった。比較例５は全フイルム厚みに対する
粗面層の厚みの割合が１％と低いため、表面粗さが小さ
くなり絶縁油に対する浸漬性が悪く、荷電後の絶縁破壊
開始電圧も低かった。比較例６は全フイルム厚みに対す
る粗面層の厚みの割合が大きすぎるため、荷電後の絶縁
破壊開始電圧が低いだけでなく、荷電前の絶縁破壊開始
電圧もやや低いものとなった。
【００４６】
【表１】
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のフイルム
は、次のような効果を有する。 （１）油含浸コンデンサに使用される絶縁油に対する浸
漬性が良好である。 （２）本発明のフイルムを油含浸コンデンサに使用する
ことにより、長期荷電による絶縁性能の低下が小さいコ
ンデンサを得ることができる。
は、次のような効果を有する。 （１）油含浸コンデンサに使用される絶縁油に対する浸
漬性が良好である。 （２）本発明のフイルムを油含浸コンデンサに使用する
ことにより、長期荷電による絶縁性能の低下が小さいコ
ンデンサを得ることができる。
【図１】実施例１における印加電圧と絶縁破壊個数との
関係図である。
関係図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 23:00 105:16 Ｂ２９Ｌ 7:00 31:34
Claims (3)
- 【請求項１】 フイルムに含まれる全灰分が５０ｐｐｍ
以下、かつ、Ｍｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計
量が２０ｐｐｍ以下であり、少なくとも片面の表面粗さ
が中心線平均粗さＲａで０．０８μｍ以上０．８μｍ以
下であることを特徴とする油含浸コンデンサ用ポリプロ
ピレン系二軸延伸フイルム。 - 【請求項２】 少なくとも２層からなり、粗面層（Ａ）
に含まれるＭｇ、Ｃａ、Ａｌ、ＴｉおよびＣｌの合計量
が５０ｐｐｍ以下である請求項１の油含浸コンデンサ用
ポリプロピレン系二軸延伸フイルム。 - 【請求項３】 少なくとも２層からなり、全フイルム厚
みに対する粗面層（Ａ）の厚みの割合が２〜３０％であ
る請求項１又は２の油含浸コンデンサ用ポリプロピレン
系二軸延伸フイルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33126694A JPH08157613A (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33126694A JPH08157613A (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157613A true JPH08157613A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=18241773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33126694A Pending JPH08157613A (ja) | 1994-12-07 | 1994-12-07 | コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157613A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998006776A1 (fr) * | 1996-08-09 | 1998-02-19 | Toray Industries, Inc. | Film de polypropylene et condensateur dans lequel ledit film est utilise en tant que dielectrique |
| JP2001072778A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-03-21 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリプロピレンフィルム |
| JP2001129944A (ja) * | 1999-11-02 | 2001-05-15 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリプロピレンフィルム |
| JP2006281515A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Prime Polymer:Kk | 粘着フィルム用セパレーター |
| JP2009038158A (ja) * | 2007-07-31 | 2009-02-19 | Nichicon Corp | 高電圧金属蒸着電極油入式コンデンサ |
| JP2009543364A (ja) * | 2006-07-10 | 2009-12-03 | ボレアリス テクノロジー オサケ ユキチュア | 電気絶縁膜 |
-
1994
- 1994-12-07 JP JP33126694A patent/JPH08157613A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998006776A1 (fr) * | 1996-08-09 | 1998-02-19 | Toray Industries, Inc. | Film de polypropylene et condensateur dans lequel ledit film est utilise en tant que dielectrique |
| CN1081652C (zh) * | 1996-08-09 | 2002-03-27 | 东丽株式会社 | 聚丙烯膜及用其作电介质的电容器 |
| JP2001072778A (ja) * | 1999-07-08 | 2001-03-21 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリプロピレンフィルム |
| JP2001129944A (ja) * | 1999-11-02 | 2001-05-15 | Toray Ind Inc | 二軸配向ポリプロピレンフィルム |
| JP2006281515A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Prime Polymer:Kk | 粘着フィルム用セパレーター |
| JP2009543364A (ja) * | 2006-07-10 | 2009-12-03 | ボレアリス テクノロジー オサケ ユキチュア | 電気絶縁膜 |
| JP2009038158A (ja) * | 2007-07-31 | 2009-02-19 | Nichicon Corp | 高電圧金属蒸着電極油入式コンデンサ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0776926B1 (en) | A biaxially oriented polypropylene film and a capacitor made thereof | |
| CA2662211C (en) | Biaxially-oriented electrical insulating film | |
| KR100513965B1 (ko) | 폴리프로필렌필름및그것을유전체로서사용한콘덴서 | |
| EP1894716B1 (de) | Biaxial orientierte Elektroisolierfolie | |
| US9991052B2 (en) | Biaxially stretched polypropylene film for capacitor, metallized film, and film capacitor | |
| KR20190049851A (ko) | 2축 연신 폴리프로필렌 필름, 콘덴서용 금속화 필름 및 콘덴서 | |
| JPH10119127A (ja) | 二軸配向ポリプロピレンフィルムおよびコンデンサー | |
| JPH08157613A (ja) | コンデンサ用ポリプロピレン系二軸延伸フイルム | |
| EP4105281A1 (en) | Polypropylene film, polypropylene film integrated with metal layer, and film capacitor | |
| JP7367769B2 (ja) | コンデンサ用二軸延伸ポリプロピレンフィルム | |
| JPH08294962A (ja) | 耐熱耐電圧性コンデンサ用ポリプロピレンフィルム | |
| US20210291427A1 (en) | Biaxially stretched polypropylene film, metallized film, metallized film roll and film capacitor | |
| CN116390850A (zh) | 聚丙烯膜、金属层一体型聚丙烯膜和膜电容器 | |
| CN112638645B (zh) | 金属层一体型聚丙烯薄膜、薄膜电容器和金属层一体型聚丙烯薄膜的制造方法 | |
| JP2001250738A (ja) | コンデンサ用ポリプロピレンフィルム及びそれを用いたコンデンサ | |
| CN114015151A (zh) | 一种具有高击穿电压的聚丙烯电容器膜 | |
| JPH10156940A (ja) | ポリプロピレンフィルムおよびそれを誘電体とするコンデンサー | |
| WO2020045482A1 (ja) | 金属層一体型ポリプロピレンフィルム、フィルムコンデンサ、及び、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法 | |
| JPH11268145A (ja) | 電気絶縁用フイルムおよびそれを用いたコンデンサ | |
| US20240181749A1 (en) | Metallized polypropylene film | |
| US5442517A (en) | Cellulose triacetate, thin film dielectric capacitor | |
| JP7256960B2 (ja) | 金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法 | |
| JPH09279333A (ja) | 金属化フイルムおよびそれを用いたコンデンサ | |
| JP7228132B2 (ja) | 金属層一体型ポリプロピレンフィルム、フィルムコンデンサ、及び、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法 | |
| JP2586007B2 (ja) | コンデンサ− |