JPH08126348A - Ｄｃ−ａｃインバータ - Google Patents
Ｄｃ−ａｃインバータInfo
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- JPH08126348A JPH08126348A JP6282510A JP28251094A JPH08126348A JP H08126348 A JPH08126348 A JP H08126348A JP 6282510 A JP6282510 A JP 6282510A JP 28251094 A JP28251094 A JP 28251094A JP H08126348 A JPH08126348 A JP H08126348A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 入力電圧の電圧値を変化させずに出力電圧を
可変にし、バックライトの調光を可能としたＤＣ−ＡＣ
インバータを得る。 【構成】 トランジスタＱ１、Ｑ２の発振作用のための
帰還巻線Ｎｆの一端（Ｑ２側）に、ダイオードＤ１とコ
ンデンサＣ３から成る直流電圧源３を設ける。ここでダ
イオードＤ１は、コンデンサＣ３にトランジスタＱ１、
Ｑ２を逆バイアスするような電圧を得るような方向で接
続する。直流電圧源３のコンデンサＣ３とダイオードＤ
１の接続点と帰還巻線Ｎｆの他端（Ｑ１側）との間に、
可変インピーダンス回路としての可変抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ
３の直列回路を接続する。 【効果】 入力電圧の電圧値を変化させるＤＣ−ＤＣコ
ンバータが不要で、小型、低コスト、高信頼性、高効率
のＤＣ−ＡＣインバータとなる。
可変にし、バックライトの調光を可能としたＤＣ−ＡＣ
インバータを得る。 【構成】 トランジスタＱ１、Ｑ２の発振作用のための
帰還巻線Ｎｆの一端（Ｑ２側）に、ダイオードＤ１とコ
ンデンサＣ３から成る直流電圧源３を設ける。ここでダ
イオードＤ１は、コンデンサＣ３にトランジスタＱ１、
Ｑ２を逆バイアスするような電圧を得るような方向で接
続する。直流電圧源３のコンデンサＣ３とダイオードＤ
１の接続点と帰還巻線Ｎｆの他端（Ｑ１側）との間に、
可変インピーダンス回路としての可変抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ
３の直列回路を接続する。 【効果】 入力電圧の電圧値を変化させるＤＣ−ＤＣコ
ンバータが不要で、小型、低コスト、高信頼性、高効率
のＤＣ−ＡＣインバータとなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、バックライト等の調光
を可能としたインバータに関する。
を可能としたインバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】現在普及している電子機器に使用される
表示モニタには、以前のブラウン管に代わって液晶が使
用されているものが多い。この液晶モニタにはバックラ
イト等の照明装置が付随しており、通常、このバックラ
イトを点灯させるために自励発振を行う小型のインバー
タが設けられる。この自励発振を行うインバータ回路と
しては、ロイヤーのインバータ回路（特公昭３２−４０
６６号）を応用したものが代表的である。図２にロイヤ
ーのインバータ回路を使用した、バックライト点灯用の
ＤＣ−ＡＣインバータの一例を示した。
表示モニタには、以前のブラウン管に代わって液晶が使
用されているものが多い。この液晶モニタにはバックラ
イト等の照明装置が付随しており、通常、このバックラ
イトを点灯させるために自励発振を行う小型のインバー
タが設けられる。この自励発振を行うインバータ回路と
しては、ロイヤーのインバータ回路（特公昭３２−４０
６６号）を応用したものが代表的である。図２にロイヤ
ーのインバータ回路を使用した、バックライト点灯用の
ＤＣ−ＡＣインバータの一例を示した。
【０００３】図２に示すＤＣ−ＡＣインバータは、ＤＣ
−ＤＣコンバータ部６とインバータ部４から成り、その
回路構成は以下のようになっている。なお、図２におい
て、１は高電位側の直流入力端子、２ａ、２ｂは交流出
力端子であり、直流入力端子の低電位側はアースと共通
として示した。入力端子１とアース間にコンデンサＣ４
を接続し、入力端子１をさらにスイッチングトランジス
タＱ３のソースに接続する。スイッチングトランジスタ
Ｑ３のゲートを制御回路５に接続し、ドレインを転流ダ
イオードＤ２のカソード及びチョークコイルＬ１の一端
に接続する。転流ダイオードＤ２のアノードはアースと
接続し、チョークコイルＬ１の他端はトランスＴの１次
巻線Ｎ１のセンタータップ（ｗ）に接続する。１次巻線
Ｎ１の一端（ｕ）をインバータトランジスタとしてのト
ランジスタＱ１のコレクタ、他端（ｖ）をトランジスタ
Ｑ２のコレクタに接続し、さらに１次巻線Ｎ１の両端間
に共振用のコンデンサＣ１を接続する。
−ＤＣコンバータ部６とインバータ部４から成り、その
回路構成は以下のようになっている。なお、図２におい
て、１は高電位側の直流入力端子、２ａ、２ｂは交流出
力端子であり、直流入力端子の低電位側はアースと共通
として示した。入力端子１とアース間にコンデンサＣ４
を接続し、入力端子１をさらにスイッチングトランジス
タＱ３のソースに接続する。スイッチングトランジスタ
Ｑ３のゲートを制御回路５に接続し、ドレインを転流ダ
イオードＤ２のカソード及びチョークコイルＬ１の一端
に接続する。転流ダイオードＤ２のアノードはアースと
接続し、チョークコイルＬ１の他端はトランスＴの１次
巻線Ｎ１のセンタータップ（ｗ）に接続する。１次巻線
Ｎ１の一端（ｕ）をインバータトランジスタとしてのト
ランジスタＱ１のコレクタ、他端（ｖ）をトランジスタ
Ｑ２のコレクタに接続し、さらに１次巻線Ｎ１の両端間
に共振用のコンデンサＣ１を接続する。
【０００４】トランジスタＱ１とトランジスタＱ２のエ
ミッタを共にアースに接続し、トランジスタＱ１とトラ
ンジスタＱ２のベース間にトランスＴの帰還巻線Ｎｆを
接続する。トランジスタＱ１のベースはさらに、抵抗Ｒ
４を介してチョークコイルＬ１と１次巻線Ｎ１のセンタ
ータップ（ｗ）との接続点に接続し、トランジスタＱ２
のベースも同様に、抵抗Ｒ５を介してチョークコイルＬ
１と１次巻線Ｎ１のセンタータップ（ｗ）との接続点に
接続する。トランスＴの２次巻線Ｎ２の一端をコンデン
サＣ２を介して出力端子２ａに接続し、他端を出力端子
２ｂに接続する。出力端子２ａ、２ｂ間には交流電力の
供給先であるバックライト装置の冷陰極管ＣＦＬが接続
される。
ミッタを共にアースに接続し、トランジスタＱ１とトラ
ンジスタＱ２のベース間にトランスＴの帰還巻線Ｎｆを
接続する。トランジスタＱ１のベースはさらに、抵抗Ｒ
４を介してチョークコイルＬ１と１次巻線Ｎ１のセンタ
ータップ（ｗ）との接続点に接続し、トランジスタＱ２
のベースも同様に、抵抗Ｒ５を介してチョークコイルＬ
１と１次巻線Ｎ１のセンタータップ（ｗ）との接続点に
接続する。トランスＴの２次巻線Ｎ２の一端をコンデン
サＣ２を介して出力端子２ａに接続し、他端を出力端子
２ｂに接続する。出力端子２ａ、２ｂ間には交流電力の
供給先であるバックライト装置の冷陰極管ＣＦＬが接続
される。
【０００５】以上の回路構成において、コンデンサＣ
４、スイッチングトランジスタＱ３、ダイオードＤ２、
チョークコイルＬ１、制御回路３にてチョップダウン方
式のＤＣ−ＤＣコンバータ部６を形成し、チョークコイ
ルＬ１、抵抗Ｒ４、Ｒ５、トランジスタＱ１、Ｑ２、コ
ンデンサＣ１、Ｃ２、トランスＴにて、共振回路を有し
たロイヤーの回路によるインバータ部４を形成してい
る。ここでＤＣ−ＤＣコンバータ部６は、入力された直
流電圧を制御回路５からの信号に応じてスイッチングト
ランジスタＱ３でオン、オフし、この断続した電圧をダ
イオードＤ２、チョークコイルＬ１において平滑し、直
流入力電圧の調整を行う。そしてインバータ部４は、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ部６において調整された直流入力電
圧を交流電圧に変換し、出力端子２ａ、２ｂ間に接続さ
れる冷陰極管ＣＦＬに交流電力の供給を行う。
４、スイッチングトランジスタＱ３、ダイオードＤ２、
チョークコイルＬ１、制御回路３にてチョップダウン方
式のＤＣ−ＤＣコンバータ部６を形成し、チョークコイ
ルＬ１、抵抗Ｒ４、Ｒ５、トランジスタＱ１、Ｑ２、コ
ンデンサＣ１、Ｃ２、トランスＴにて、共振回路を有し
たロイヤーの回路によるインバータ部４を形成してい
る。ここでＤＣ−ＤＣコンバータ部６は、入力された直
流電圧を制御回路５からの信号に応じてスイッチングト
ランジスタＱ３でオン、オフし、この断続した電圧をダ
イオードＤ２、チョークコイルＬ１において平滑し、直
流入力電圧の調整を行う。そしてインバータ部４は、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ部６において調整された直流入力電
圧を交流電圧に変換し、出力端子２ａ、２ｂ間に接続さ
れる冷陰極管ＣＦＬに交流電力の供給を行う。
【０００６】以下にインバータ部４の動作を簡単に説明
しておく。チョークコイルＬ１を介して印加された直流
電圧によりトランジスタＱ１とトランジスタＱ２のうち
動作の速い方が導通する。ここで、トランジスタＱ１が
導通したとすると、チョークコイルＬ１から、１次巻線
Ｎ１のセンタータップ（ｗ）、ｕ端、トランジスタＱ１
のコレクタ、エミッタの経路で電流が流れる。１次巻線
Ｎ１に電流が流れることでトランスＴの各巻線には電圧
が誘起されることになる。このトランスＴの各巻線の誘
起電圧は、１次巻線Ｎ１とコンデンサＣ１の並列回路の
共振作用により正弦波状に変化する。
しておく。チョークコイルＬ１を介して印加された直流
電圧によりトランジスタＱ１とトランジスタＱ２のうち
動作の速い方が導通する。ここで、トランジスタＱ１が
導通したとすると、チョークコイルＬ１から、１次巻線
Ｎ１のセンタータップ（ｗ）、ｕ端、トランジスタＱ１
のコレクタ、エミッタの経路で電流が流れる。１次巻線
Ｎ１に電流が流れることでトランスＴの各巻線には電圧
が誘起されることになる。このトランスＴの各巻線の誘
起電圧は、１次巻線Ｎ１とコンデンサＣ１の並列回路の
共振作用により正弦波状に変化する。
【０００７】この時にトランスＴの帰還巻線Ｎｆに誘起
された電圧はトランジスタＱ１を順バイアスし、トラン
ジスタＱ２を逆バイアスする。これによりトランジスタ
Ｑ１は飽和領域での動作へと移行する。やがて１次巻線
Ｎ１とコンデンサＣ１の共振作用により、１次巻線Ｎ１
の両端の電圧はピークに達した後に減少し、電圧零を経
て極性の反転が起こる。するとトランスＴの他の各巻線
に誘起される電圧の極性も反転し、今度は帰還巻線Ｎｆ
の誘起電圧はトランジスタＱ１を逆バイアスし、トラン
ジスタＱ２を順バイアスするようになる。これによりト
ランジスタＱ１は非導通状態、トランジスタＱ２は導通
状態となり、チョークコイルＬ１から、１次巻線Ｎ１の
中間タップ（ｗ）、ｖ端、トランジスタＱ２のコレク
タ、エミッタの経路で電流が流れる。
された電圧はトランジスタＱ１を順バイアスし、トラン
ジスタＱ２を逆バイアスする。これによりトランジスタ
Ｑ１は飽和領域での動作へと移行する。やがて１次巻線
Ｎ１とコンデンサＣ１の共振作用により、１次巻線Ｎ１
の両端の電圧はピークに達した後に減少し、電圧零を経
て極性の反転が起こる。するとトランスＴの他の各巻線
に誘起される電圧の極性も反転し、今度は帰還巻線Ｎｆ
の誘起電圧はトランジスタＱ１を逆バイアスし、トラン
ジスタＱ２を順バイアスするようになる。これによりト
ランジスタＱ１は非導通状態、トランジスタＱ２は導通
状態となり、チョークコイルＬ１から、１次巻線Ｎ１の
中間タップ（ｗ）、ｖ端、トランジスタＱ２のコレク
タ、エミッタの経路で電流が流れる。
【０００８】この時に１次巻線Ｎ１に流れる電流は、ト
ランジスタＱ１が導通状態であった時とは逆の極性の電
圧を各巻線に誘起させる。ここでトランスＴの帰還巻線
Ｎｆに誘起された電圧は、トランジスタＱ１を逆バイア
ス、トランジスタＱ２を順バイアスすることになり、こ
れによりトランジスタＱ２は飽和領域での動作へと移行
する。やがて１次巻線Ｎ１とコンデンサＣ１の共振作用
により、１次巻線Ｎ１の両端の電圧はピークに達した後
に減少し、電圧零を経て極性の反転が起こる。するとト
ランスＴの他の各巻線に誘起される電圧の極性も反転
し、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧はトランジスタＱ１を順バ
イアスし、トランジスタＱ２を逆バイアスするようにな
る。
ランジスタＱ１が導通状態であった時とは逆の極性の電
圧を各巻線に誘起させる。ここでトランスＴの帰還巻線
Ｎｆに誘起された電圧は、トランジスタＱ１を逆バイア
ス、トランジスタＱ２を順バイアスすることになり、こ
れによりトランジスタＱ２は飽和領域での動作へと移行
する。やがて１次巻線Ｎ１とコンデンサＣ１の共振作用
により、１次巻線Ｎ１の両端の電圧はピークに達した後
に減少し、電圧零を経て極性の反転が起こる。するとト
ランスＴの他の各巻線に誘起される電圧の極性も反転
し、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧はトランジスタＱ１を順バ
イアスし、トランジスタＱ２を逆バイアスするようにな
る。
【０００９】これによりトランジスタＱ１は導通状態、
トランジスタＱ２は非導通状態となり、再びチョークコ
イルＬ１から１次巻線Ｎ１の中間タップ（ｗ）、ｕ端、
トランジスタＱ１のコレクタ、エミッタの経路で電流が
流れる。以上の動作が繰り返されて自励発振が行われ、
その結果、入力された直流電圧は交流電圧に変換される
ことになる。
トランジスタＱ２は非導通状態となり、再びチョークコ
イルＬ１から１次巻線Ｎ１の中間タップ（ｗ）、ｕ端、
トランジスタＱ１のコレクタ、エミッタの経路で電流が
流れる。以上の動作が繰り返されて自励発振が行われ、
その結果、入力された直流電圧は交流電圧に変換される
ことになる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ロイヤーのインバータ
回路をバックライト用のＤＣ−ＡＣインバータに用いる
際には、インバータの入力電圧を変化させることで出力
する交流電圧（電流）を変化させ、これによりバックラ
イトの調光を行うのが一般的である。入力電圧の制御手
段としては通常ＤＣ−ＤＣコンバータが用いられ、図２
におけるＤＣ−ＤＣコンバータ部６がこれに当たる。し
かし、インバータ部４の前にＤＣ−ＤＣコンバータ部６
を設けてバックライトの調光を行うという手段では、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ部を形成するための部品点数の増加
と回路規模の増大が生じてしまう。そのため、ＤＣ−Ａ
Ｃインバータの大型化、コストアップ、信頼性の低下等
を招くという問題があった。
回路をバックライト用のＤＣ−ＡＣインバータに用いる
際には、インバータの入力電圧を変化させることで出力
する交流電圧（電流）を変化させ、これによりバックラ
イトの調光を行うのが一般的である。入力電圧の制御手
段としては通常ＤＣ−ＤＣコンバータが用いられ、図２
におけるＤＣ−ＤＣコンバータ部６がこれに当たる。し
かし、インバータ部４の前にＤＣ−ＤＣコンバータ部６
を設けてバックライトの調光を行うという手段では、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ部を形成するための部品点数の増加
と回路規模の増大が生じてしまう。そのため、ＤＣ−Ａ
Ｃインバータの大型化、コストアップ、信頼性の低下等
を招くという問題があった。
【００１１】さらに、このようなＤＣ−ＡＣインバータ
の総合効率は、ＤＣ−ＤＣコンバータ部とインバータ部
の効率を掛け合わせた値となるため、高効率化が難しい
という欠点を有していた。そこで本発明は、入力電圧を
制御すること無しに、つまりＤＣ−ＤＣコンバータを用
いずにバックライトの調光を行い、これにより装置の小
型化、コストダウン、信頼性の向上を図れる、高効率の
ＤＣ−ＡＣインバータを提供することを目的とする。
の総合効率は、ＤＣ−ＤＣコンバータ部とインバータ部
の効率を掛け合わせた値となるため、高効率化が難しい
という欠点を有していた。そこで本発明は、入力電圧を
制御すること無しに、つまりＤＣ−ＤＣコンバータを用
いずにバックライトの調光を行い、これにより装置の小
型化、コストダウン、信頼性の向上を図れる、高効率の
ＤＣ−ＡＣインバータを提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、出力電圧に正
弦波形を得るために共振回路を設けた自励式のＤＣ−Ａ
Ｃインバータにおいて、発振作用のための帰還巻線に誘
起した交流電圧を整流平滑する直流電圧源、直流電圧源
に得られた直流電圧を、その電圧値を変化させてインバ
ータトランジスタの制御端子に印加するための可変イン
ピーダンス回路を具備し、直流電圧源に得られた電圧に
よってインバータトランジスタのバイアス電圧を変化さ
せ、これによりインバータトランジスタの導通角を制御
し、出力電圧を制御することを特徴とする。
弦波形を得るために共振回路を設けた自励式のＤＣ−Ａ
Ｃインバータにおいて、発振作用のための帰還巻線に誘
起した交流電圧を整流平滑する直流電圧源、直流電圧源
に得られた直流電圧を、その電圧値を変化させてインバ
ータトランジスタの制御端子に印加するための可変イン
ピーダンス回路を具備し、直流電圧源に得られた電圧に
よってインバータトランジスタのバイアス電圧を変化さ
せ、これによりインバータトランジスタの導通角を制御
し、出力電圧を制御することを特徴とする。
【００１３】
【作用】発振動作を行わせるための帰還巻線Ｎｆに発生
した交流電圧から、ダイオードＤ１、コンデンサＣ３か
らなる直流電圧源３によって、トランジスタＱ１及びト
ランジスタＱ２を逆バイアスする極性の直流電圧を得
る。この直流電圧源３に得られた電圧を、抵抗Ｒ３、可
変抵抗Ｒ２を介して帰還巻線ＮｆとトランジスタＱ１の
ベースとの接続点へ印加し、トランジスタＱ１及びトラ
ンジスタＱ２のバイアス電圧を変化させる。可変抵抗Ｒ
２を操作することでトランジスタＱ１及びトランジスタ
Ｑ２のバイアス電圧を調整することができるので、トラ
ンジスタＱ１及びトランジスタＱ２の導通角が制御可能
となり、出力電圧（電流）を変更してのバックライトの
調光が可能となる。
した交流電圧から、ダイオードＤ１、コンデンサＣ３か
らなる直流電圧源３によって、トランジスタＱ１及びト
ランジスタＱ２を逆バイアスする極性の直流電圧を得
る。この直流電圧源３に得られた電圧を、抵抗Ｒ３、可
変抵抗Ｒ２を介して帰還巻線ＮｆとトランジスタＱ１の
ベースとの接続点へ印加し、トランジスタＱ１及びトラ
ンジスタＱ２のバイアス電圧を変化させる。可変抵抗Ｒ
２を操作することでトランジスタＱ１及びトランジスタ
Ｑ２のバイアス電圧を調整することができるので、トラ
ンジスタＱ１及びトランジスタＱ２の導通角が制御可能
となり、出力電圧（電流）を変更してのバックライトの
調光が可能となる。
【００１４】
【実施例】入力電圧の電圧値を制御するＤＣ−ＤＣコン
バータを用いずに出力電圧（電流）を変化させることが
できるようにした、本発明によるＤＣ−ＡＣインバータ
回路を図１に示した。なお、図１中の図２と同じ構成要
素には同じ符号を付与してある。本発明のＤＣ−ＡＣイ
ンバータは以下のような回路構成としている。入力端子
１をチョークコイルＬ１を介してトランスＴの１次巻線
Ｎ１のセンタータップ（ｗ）に接続する。１次巻線Ｎ１
の一端（ｕ）をインバータトランジスタとしてのトラン
ジスタＱ１のコレクタ、他端（ｖ）をトランジスタＱ２
のコレクタにそれぞれ接続し、さらに１次巻線Ｎ１の両
端間にコンデンサＣ１を接続する。
バータを用いずに出力電圧（電流）を変化させることが
できるようにした、本発明によるＤＣ−ＡＣインバータ
回路を図１に示した。なお、図１中の図２と同じ構成要
素には同じ符号を付与してある。本発明のＤＣ−ＡＣイ
ンバータは以下のような回路構成としている。入力端子
１をチョークコイルＬ１を介してトランスＴの１次巻線
Ｎ１のセンタータップ（ｗ）に接続する。１次巻線Ｎ１
の一端（ｕ）をインバータトランジスタとしてのトラン
ジスタＱ１のコレクタ、他端（ｖ）をトランジスタＱ２
のコレクタにそれぞれ接続し、さらに１次巻線Ｎ１の両
端間にコンデンサＣ１を接続する。
【００１５】トランジスタＱ１とトランジスタＱ２のエ
ミッタを共にアースに接続し、トランジスタＱ１とトラ
ンジスタＱ２のベース間にトランスＴの帰還巻線Ｎｆを
接続する。トランジスタＱ１のベースはさらに抵抗Ｒ１
を介してチョークコイルＬ１と１次巻線Ｎ１のセンター
タップ（ｗ）との接続点に接続する。トランスＴの２次
巻線Ｎ２の一端をコンデンサＣ２を介して出力端子２ａ
に接続し、他端を出力端子２ｂに接続する。出力端子２
ａ、２ｂ間には交流電力の供給先である冷陰極管ＣＦＬ
が接続される。以上までの回路構成は、図２に示す従来
のＤＣ−ＡＣインバータのインバータ部４とほぼ同じで
ある。
ミッタを共にアースに接続し、トランジスタＱ１とトラ
ンジスタＱ２のベース間にトランスＴの帰還巻線Ｎｆを
接続する。トランジスタＱ１のベースはさらに抵抗Ｒ１
を介してチョークコイルＬ１と１次巻線Ｎ１のセンター
タップ（ｗ）との接続点に接続する。トランスＴの２次
巻線Ｎ２の一端をコンデンサＣ２を介して出力端子２ａ
に接続し、他端を出力端子２ｂに接続する。出力端子２
ａ、２ｂ間には交流電力の供給先である冷陰極管ＣＦＬ
が接続される。以上までの回路構成は、図２に示す従来
のＤＣ−ＡＣインバータのインバータ部４とほぼ同じで
ある。
【００１６】本発明においては、帰還巻線Ｎｆのトラン
ジスタＱ２側の一端とアース間に、ダイオードＤ１とコ
ンデンサＣ３の直列回路による直流電圧源３が設けられ
ている。ここで直流電圧源３は、ダイオードＤ１のカソ
ードを帰還巻線ＮｆのトランジスタＱ２側の一端と接続
するようにしている。これにより、帰還巻線Ｎｆに発生
する交流電圧を整流し、トランジスタＱ２のベースから
見て負電位となる方向の電圧をコンデンサＣ３の両端に
得るようにしている。そしてさらに、ダイオードＤ１の
アノードと帰還巻線Ｎｆの他端（トランジスタＱ１側）
の間に、可変インピーダンス回路としての抵抗Ｒ３と可
変抵抗Ｒ２の直列回路を設けている。これにより直流電
圧源３に得られた直流電圧を、その電圧値を変化させ
て、トランジスタＱ１のベース及び、帰還巻線Ｎｆを介
してトランジスタＱ２のベースに印加するようにしてい
る。
ジスタＱ２側の一端とアース間に、ダイオードＤ１とコ
ンデンサＣ３の直列回路による直流電圧源３が設けられ
ている。ここで直流電圧源３は、ダイオードＤ１のカソ
ードを帰還巻線ＮｆのトランジスタＱ２側の一端と接続
するようにしている。これにより、帰還巻線Ｎｆに発生
する交流電圧を整流し、トランジスタＱ２のベースから
見て負電位となる方向の電圧をコンデンサＣ３の両端に
得るようにしている。そしてさらに、ダイオードＤ１の
アノードと帰還巻線Ｎｆの他端（トランジスタＱ１側）
の間に、可変インピーダンス回路としての抵抗Ｒ３と可
変抵抗Ｒ２の直列回路を設けている。これにより直流電
圧源３に得られた直流電圧を、その電圧値を変化させ
て、トランジスタＱ１のベース及び、帰還巻線Ｎｆを介
してトランジスタＱ２のベースに印加するようにしてい
る。
【００１７】図１に示すＤＣ−ＡＣインバータの出力電
圧（電流）の可変動作は以下のようにして行われる。な
お、この回路の自励発振動作については図２に示す回路
のインバータ部４の動作と同じなのでここでの説明は省
略する。帰還巻線Ｎｆに誘起される交流電圧によって、
トランジスタＱ１とトランジスタＱ２が交互に導通する
自励発振を行っている。トランジスタＱ１を順バイアス
し、トランジスタＱ２を逆バイアスする方向の電圧が帰
還巻線Ｎｆに誘起されると、ダイオードＤ１の順方向に
よりコンデンサＣ３は充電され、その結果、コンデンサ
Ｃ３とダイオードＤ１の接続点（ａ）の電位はアースよ
り低くなる。そして、この接続点（ａ）の電圧は抵抗Ｒ
３と可変抵抗Ｒ２の直列回路を介してトランジスタＱ１
のベースに印加される。
圧（電流）の可変動作は以下のようにして行われる。な
お、この回路の自励発振動作については図２に示す回路
のインバータ部４の動作と同じなのでここでの説明は省
略する。帰還巻線Ｎｆに誘起される交流電圧によって、
トランジスタＱ１とトランジスタＱ２が交互に導通する
自励発振を行っている。トランジスタＱ１を順バイアス
し、トランジスタＱ２を逆バイアスする方向の電圧が帰
還巻線Ｎｆに誘起されると、ダイオードＤ１の順方向に
よりコンデンサＣ３は充電され、その結果、コンデンサ
Ｃ３とダイオードＤ１の接続点（ａ）の電位はアースよ
り低くなる。そして、この接続点（ａ）の電圧は抵抗Ｒ
３と可変抵抗Ｒ２の直列回路を介してトランジスタＱ１
のベースに印加される。
【００１８】ここで、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧がトラン
ジスタＱ１を順バイアスするのに対して、抵抗Ｒ３、可
変抵抗Ｒ２を介して印加される接続点（ａ）の電圧はト
ランジスタＱ１を逆バイアスすることになる。前にも述
べたように、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧は１次巻線Ｎ１と
コンデンサＣ１の共振作用により正弦波状に変化する。
もし、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧が抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ
４を介して印加される接続点（ａ）の電圧より低けれ
ば、トランジスタＱ１は逆バイアスを受けて非導通状態
となる。このため、トランジスタＱ１が導通状態になる
ためには、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧が接続点（ａ）の電
圧より高くならなければならない。その結果、抵抗Ｒ
３、可変抵抗Ｒ２を介して印加される接続点（ａ）の電
圧によってトランジスタＱ１の導通角が変化することに
なる。
ジスタＱ１を順バイアスするのに対して、抵抗Ｒ３、可
変抵抗Ｒ２を介して印加される接続点（ａ）の電圧はト
ランジスタＱ１を逆バイアスすることになる。前にも述
べたように、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧は１次巻線Ｎ１と
コンデンサＣ１の共振作用により正弦波状に変化する。
もし、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧が抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ
４を介して印加される接続点（ａ）の電圧より低けれ
ば、トランジスタＱ１は逆バイアスを受けて非導通状態
となる。このため、トランジスタＱ１が導通状態になる
ためには、帰還巻線Ｎｆの誘起電圧が接続点（ａ）の電
圧より高くならなければならない。その結果、抵抗Ｒ
３、可変抵抗Ｒ２を介して印加される接続点（ａ）の電
圧によってトランジスタＱ１の導通角が変化することに
なる。
【００１９】また、トランジスタＱ１を逆バイアスし、
トランジスタＱ２を順バイアスする方向の電圧が帰還巻
線Ｎｆに誘起された場合、トランジスタＱ２のベースに
は帰還巻線Ｎｆの誘起電圧と合わせて、接続点（ａ）の
電圧が抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２、そして帰還巻線Ｎｆを
介して印加されることになる。ここでも接続点（ａ）の
電圧はトランジスタＱ２を逆バイアスするように働き、
帰還巻線Ｎｆの誘起電圧と、この抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ
２、そして帰還巻線Ｎｆを介して印加される接続点
（ａ）の電圧との関係により、トランジスタＱ２の導通
角も変化することになる。
トランジスタＱ２を順バイアスする方向の電圧が帰還巻
線Ｎｆに誘起された場合、トランジスタＱ２のベースに
は帰還巻線Ｎｆの誘起電圧と合わせて、接続点（ａ）の
電圧が抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２、そして帰還巻線Ｎｆを
介して印加されることになる。ここでも接続点（ａ）の
電圧はトランジスタＱ２を逆バイアスするように働き、
帰還巻線Ｎｆの誘起電圧と、この抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ
２、そして帰還巻線Ｎｆを介して印加される接続点
（ａ）の電圧との関係により、トランジスタＱ２の導通
角も変化することになる。
【００２０】ここで、接続点（ａ）の電圧は、可変抵抗
Ｒ２を経てトランジスタＱ１及びトランジスタＱ２のベ
ースに印加されるようになっており、その印加電圧の値
は可変抵抗Ｒ２によって調節することが可能である。そ
のため、可変抵抗Ｒ２を操作することによりトランジス
タＱ１及びトランジスタＱ２の導通角を制御することが
でき、この導通角の制御によってトランスＴの各巻線に
誘起される電圧の制御が可能となる。このことから、２
次巻線Ｎ２に誘起された電圧、すなわちＤＣ−ＡＣイン
バータの出力電圧が可変抵抗Ｒ２により制御でき、冷陰
極管ＣＦＬの調光が可能となる。
Ｒ２を経てトランジスタＱ１及びトランジスタＱ２のベ
ースに印加されるようになっており、その印加電圧の値
は可変抵抗Ｒ２によって調節することが可能である。そ
のため、可変抵抗Ｒ２を操作することによりトランジス
タＱ１及びトランジスタＱ２の導通角を制御することが
でき、この導通角の制御によってトランスＴの各巻線に
誘起される電圧の制御が可能となる。このことから、２
次巻線Ｎ２に誘起された電圧、すなわちＤＣ−ＡＣイン
バータの出力電圧が可変抵抗Ｒ２により制御でき、冷陰
極管ＣＦＬの調光が可能となる。
【００２１】図２に示す従来のＤＣ−ＡＣインバータで
は、バクッライトの調光を行うために、インバータ部４
の入力側にＤＣ−ＤＣコンバータ部６を設け、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ部６によりインバータ部４の入力電圧を変
化させることでインバータ部４の出力電圧を制御してい
た。そのため、ＤＣ−ＡＣインバータ装置が大型化する
等の問題点と、高効率化が難しいという欠点を持ってい
た。これに対して本発明では、インバータトランジスタ
としてのトランジスタＱ１及びトランジスタＱ２の導通
角を制御することでインバータの出力電圧を制御し、も
ってバックライトの調光を行っている。そして、各トラ
ンジスタの導通角を制御するための方策として、各トラ
ンジスタに発振動作を行わせるための帰還巻線Ｎｆに発
生した交流電圧を直流電圧源３にて整流平滑し、この直
流電圧源３で得た直流電圧の電圧値を可変インピーダン
ス回路としての抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２にて調整し、各
トランジスタのベースに印加することとしている。
は、バクッライトの調光を行うために、インバータ部４
の入力側にＤＣ−ＤＣコンバータ部６を設け、ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ部６によりインバータ部４の入力電圧を変
化させることでインバータ部４の出力電圧を制御してい
た。そのため、ＤＣ−ＡＣインバータ装置が大型化する
等の問題点と、高効率化が難しいという欠点を持ってい
た。これに対して本発明では、インバータトランジスタ
としてのトランジスタＱ１及びトランジスタＱ２の導通
角を制御することでインバータの出力電圧を制御し、も
ってバックライトの調光を行っている。そして、各トラ
ンジスタの導通角を制御するための方策として、各トラ
ンジスタに発振動作を行わせるための帰還巻線Ｎｆに発
生した交流電圧を直流電圧源３にて整流平滑し、この直
流電圧源３で得た直流電圧の電圧値を可変インピーダン
ス回路としての抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２にて調整し、各
トランジスタのベースに印加することとしている。
【００２２】ここで、この直流電圧源３は、図１に示す
本発明の実施例ではダイオードＤ１とコンデンサＣ３の
直列回路で構成しており、直流電圧の調整手段としての
抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２と合わせても部品点数は少な
く、回路構成も簡素である。従って本発明によるＤＣ−
ＡＣインバータは、出力電圧を制御し、バックライトの
調光を可能としつつも、図２に示すＤＣ−ＡＣインバー
タのようにＤＣ−ＤＣコンバータ部を設ける必要が無い
ため、インバータ回路の小型化、コストダウン、信頼性
の向上が図れる。また、ＤＣ−ＡＣインバータの総合効
率にＤＣ−ＤＣコンバータが関与しない事と、直流電圧
源及び可変インピーダンス回路に発生する損失は微小で
あることから、高効率とすることができる。
本発明の実施例ではダイオードＤ１とコンデンサＣ３の
直列回路で構成しており、直流電圧の調整手段としての
抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２と合わせても部品点数は少な
く、回路構成も簡素である。従って本発明によるＤＣ−
ＡＣインバータは、出力電圧を制御し、バックライトの
調光を可能としつつも、図２に示すＤＣ−ＡＣインバー
タのようにＤＣ−ＤＣコンバータ部を設ける必要が無い
ため、インバータ回路の小型化、コストダウン、信頼性
の向上が図れる。また、ＤＣ−ＡＣインバータの総合効
率にＤＣ−ＤＣコンバータが関与しない事と、直流電圧
源及び可変インピーダンス回路に発生する損失は微小で
あることから、高効率とすることができる。
【００２３】なお、図１の実施例においては、直流電圧
源３のダイオードＤ１のカソードをトランジスタＱ２の
ベースに、コンデンサＣ３とダイオードＤ１の接続点
（ａ）を抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ１のベースに接続する形となっているが、ダイオード
Ｄ１カソードをトランジスタＱ１のベースに、接続点
（ａ）を抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ２のベースに接続する形を取っても良い。また、図１
ではトランジスタＱ１、Ｑ２にＮＰＮ型を使用し、入力
端子１にはアースより高電位の電圧を印加した例につい
て述べたが、トランジスタＱ１、Ｑ２にＰＮＰ型を使用
し、入力端子１にはアースより低電位の電圧を印加する
ようにしても良い。ただし、この場合にはダイオードＤ
１のアノード、カソードを図１とは逆に接続する必要が
ある。
源３のダイオードＤ１のカソードをトランジスタＱ２の
ベースに、コンデンサＣ３とダイオードＤ１の接続点
（ａ）を抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ１のベースに接続する形となっているが、ダイオード
Ｄ１カソードをトランジスタＱ１のベースに、接続点
（ａ）を抵抗Ｒ３、可変抵抗Ｒ２を介してトランジスタ
Ｑ２のベースに接続する形を取っても良い。また、図１
ではトランジスタＱ１、Ｑ２にＮＰＮ型を使用し、入力
端子１にはアースより高電位の電圧を印加した例につい
て述べたが、トランジスタＱ１、Ｑ２にＰＮＰ型を使用
し、入力端子１にはアースより低電位の電圧を印加する
ようにしても良い。ただし、この場合にはダイオードＤ
１のアノード、カソードを図１とは逆に接続する必要が
ある。
【００２４】
【発明の効果】以上に述べたように本発明によるＤＣ−
ＡＣインバータは、帰還巻線に誘起される交流電圧を整
流平滑して直流電圧を得て、その直流電圧の電圧値を調
整してインバータトランジスタに印加することで、イン
バータトランジスタの導通角を変化させて出力電圧を可
変とし、バックライトの調光を行えるようにしている。
これにより、従来のようにバックライトの調光用にＤＣ
−ＤＣコンバータ部を設ける必要は無く、ＤＣ−ＡＣイ
ンバータの小型化、コストダウン、信頼性の向上が図れ
る。さらに、ＤＣ−ＤＣコンバータ部における効率の低
下が無いので、高効率とすることができる。
ＡＣインバータは、帰還巻線に誘起される交流電圧を整
流平滑して直流電圧を得て、その直流電圧の電圧値を調
整してインバータトランジスタに印加することで、イン
バータトランジスタの導通角を変化させて出力電圧を可
変とし、バックライトの調光を行えるようにしている。
これにより、従来のようにバックライトの調光用にＤＣ
−ＤＣコンバータ部を設ける必要は無く、ＤＣ−ＡＣイ
ンバータの小型化、コストダウン、信頼性の向上が図れ
る。さらに、ＤＣ−ＤＣコンバータ部における効率の低
下が無いので、高効率とすることができる。
【図１】 本発明によるＤＣ−ＡＣインバータの実施例
の回路図。
の回路図。
【図２】 従来の調光が可能な、バックライト用のＤＣ
−ＡＣインバータの回路図。
−ＡＣインバータの回路図。
１ 入力端子（直流、高電位側） ２ａ、２ｂ 出力端子 ３ 直流電圧源 ４ インバータ部 Ｑ１、Ｑ２ インバータトランジスタ Ｄ１ ダイオード Ｃ３ コンデンサ Ｒ２ 可変抵抗 Ｒ３ 制限用抵抗 ＣＦＬ 冷陰極管
Claims (7)
- 【請求項１】 出力電圧に正弦波形を得るために共振回
路を設けた自励式のＤＣ−ＡＣインバータにおいて、発
振作用のための帰還巻線に誘起した交流電圧を整流平滑
して直流電圧を得て、該直流電圧を、その電圧値を調整
して帰還巻線からの交流電圧と共にインバータトランジ
スタの制御端子に印加することにより、該インバータト
ランジスタのバイアス電圧を変化させて該インバータト
ランジスタの導通角を制御し、出力電圧を可変としたＤ
Ｃ−ＡＣインバータ。 - 【請求項２】 出力電圧に正弦波形を得るために共振回
路を設けた自励式のＤＣ−ＡＣインバータにおいて、 発振作用のための帰還巻線に誘起した交流電圧を整流平
滑する直流電圧源、 該直流電圧源に得られた直流電圧を、その電圧値を変化
させてインバータトランジスタの制御端子に印加するた
めの可変インピーダンス回路、を有することを特徴とす
るＤＣ−ＡＣインバータ。 - 【請求項３】 前記インバータトランジスタがＮＰＮ型
トランジスタである場合、前記直流電圧源の電圧は該イ
ンバータトランジスタのベースに対して負電位であるこ
とを特徴とする請求項２に記載のＤＣ−ＡＣインバー
タ。 - 【請求項４】 前記インバータトランジスタがＰＮＰ型
トランジスタである場合、前記直流電圧源の電圧は該イ
ンバータトランジスタのベースに対して正電位であるこ
とを特徴とする請求項２に記載のＤＣ−ＡＣインバー
タ。 - 【請求項５】 出力電圧に正弦波形を得るためにトラン
スの１次巻線に対して並列に共振用のコンデンサを接続
し、２つのインバータトランジスタにそれぞれＮＰＮ型
トランジタを使用し、該２つのインバータトランジスタ
のベース間に発振作用のための帰還巻線を接続してなる
自励式のＤＣ−ＡＣインバータにおいて、 該帰還巻線の一端に接続して設けられ、該帰還巻線に誘
起される交流電圧を整流平滑し、該インバータトランジ
スタのベースに対して負電位の直流電圧を得る直流電圧
源、 該帰還巻線の他端と該直流電圧源の間に設けられ、該直
流電圧源の電圧を、その電圧値を変化させて該帰還巻線
の他端に加えることで、該２つのインバータトランジス
タのバイアス電圧を変化させる可変インピーダンス回
路、を有することを特徴とするＤＣ−ＡＣインバータ。 - 【請求項６】 前記直流電圧源は、前記帰還巻線の一端
とアース間にカソードを該帰還巻線の一端と接続するよ
うに接続された、ダイオードとコンデンサの直列回路よ
り成ることを特徴とする請求項５に記載のＤＣ−ＡＣイ
ンバータ。 - 【請求項７】 前記可変インピーダンス回路は、可変抵
抗素子を含むことを特徴とする請求項５に記載のＤＣ−
ＡＣインバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6282510A JPH08126348A (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | Ｄｃ−ａｃインバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6282510A JPH08126348A (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | Ｄｃ−ａｃインバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08126348A true JPH08126348A (ja) | 1996-05-17 |
Family
ID=17653391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6282510A Pending JPH08126348A (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | Ｄｃ−ａｃインバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08126348A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6266254B1 (en) * | 1999-09-07 | 2001-07-24 | Toko, Inc. | Switching power circuit |
| US7235899B2 (en) | 2003-03-07 | 2007-06-26 | Toko, Inc. | Switching constant-current power supply system |
-
1994
- 1994-10-21 JP JP6282510A patent/JPH08126348A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6266254B1 (en) * | 1999-09-07 | 2001-07-24 | Toko, Inc. | Switching power circuit |
| US7235899B2 (en) | 2003-03-07 | 2007-06-26 | Toko, Inc. | Switching constant-current power supply system |
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