JPH0812415A - 歯科用耐火性型材 - Google Patents
歯科用耐火性型材Info
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- JPH0812415A JPH0812415A JP16586894A JP16586894A JPH0812415A JP H0812415 A JPH0812415 A JP H0812415A JP 16586894 A JP16586894 A JP 16586894A JP 16586894 A JP16586894 A JP 16586894A JP H0812415 A JPH0812415 A JP H0812415A
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- Japan
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- porcelain
- magnesia clinker
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- Dental Preparations (AREA)
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- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 混練が容易であり、この混練物で歯形台を成
形し、その表面に築盛法でポーセレンのクラウンやイン
レイ、ラミネートを成形し、焼成した際、ポーセレンに
クラックが発生したり、歯形台との境界部からめくれた
りすることがなく、かつガラス鋳造用の埋没材としても
使用することができる。 【構成】 配合を第１リン酸アンモニウム５〜１５重量
部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー５〜１５
重量部、石英１０〜５０重量部および粒径３０〜３００
μｍのマグネシアクリンカー２０〜８０重量部とする。
形し、その表面に築盛法でポーセレンのクラウンやイン
レイ、ラミネートを成形し、焼成した際、ポーセレンに
クラックが発生したり、歯形台との境界部からめくれた
りすることがなく、かつガラス鋳造用の埋没材としても
使用することができる。 【構成】 配合を第１リン酸アンモニウム５〜１５重量
部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー５〜１５
重量部、石英１０〜５０重量部および粒径３０〜３００
μｍのマグネシアクリンカー２０〜８０重量部とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、歯科用のクラウンや
インレイ、ラミネート等をセラミックで成形する際の歯
形台およびガラス鋳造用の埋没材（鋳型材）として使用
可能なリン酸塩系の歯科用耐火性型材に関するものであ
る。
インレイ、ラミネート等をセラミックで成形する際の歯
形台およびガラス鋳造用の埋没材（鋳型材）として使用
可能なリン酸塩系の歯科用耐火性型材に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】セラミック製の歯科用クラウンやインレ
イ、ラミネートを成形する方法として、歯科用耐火模型
材をコロイダルシリカ水溶液で混練して歯形台を成形、
焼成し、この歯形台の表面にセラミック粉末を水で練っ
た泥状体を筆で塗布して焼成する操作を数回繰返して所
望の形状に仕上げる築盛法が知られている。そして、上
記歯科用耐火模型材の配合として、第１リン酸アンモニ
ウム１０重量部、粒径３０μｍ未満の小径のマグネシア
クリンカー１０重量部、石英８０重量部を混練する第１
配合例、この第１配合例の石英１０重量部をクリストバ
ライトで置換した第２配合例および上記第１配合例の石
英１０重量部をトリジマイトで置換した第３配合例等が
知られている。また、上記とほぼ同じ配合物を埋没材と
して用い、上記の歯科用クラウン等を鋳造することが試
みられている。
イ、ラミネートを成形する方法として、歯科用耐火模型
材をコロイダルシリカ水溶液で混練して歯形台を成形、
焼成し、この歯形台の表面にセラミック粉末を水で練っ
た泥状体を筆で塗布して焼成する操作を数回繰返して所
望の形状に仕上げる築盛法が知られている。そして、上
記歯科用耐火模型材の配合として、第１リン酸アンモニ
ウム１０重量部、粒径３０μｍ未満の小径のマグネシア
クリンカー１０重量部、石英８０重量部を混練する第１
配合例、この第１配合例の石英１０重量部をクリストバ
ライトで置換した第２配合例および上記第１配合例の石
英１０重量部をトリジマイトで置換した第３配合例等が
知られている。また、上記とほぼ同じ配合物を埋没材と
して用い、上記の歯科用クラウン等を鋳造することが試
みられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、石英や
クリストバライト、トリジマイト等は、転移点を有して
おり、加熱の際にこの転移点で熱膨張率が急激に増大す
るため、セラミックを塗布して焼成する段階でクラウン
やインレイ等、ポーセレンとの間に熱膨張率の大きな差
が生じ、そのためポーセレンにクラックや収縮が発生し
たり、ポーセレンが歯形台の境界部から剥離したりまく
れたりする等の問題があった。また、埋没材として用い
た場合は、金属の鋳造には好適であっても、ガラス鋳造
やセラミック鋳造の際は、熱膨張率がガラスやセラミッ
クとマッチせず、上記築盛法の場合と同様にクラックが
生じる等の問題があった。
クリストバライト、トリジマイト等は、転移点を有して
おり、加熱の際にこの転移点で熱膨張率が急激に増大す
るため、セラミックを塗布して焼成する段階でクラウン
やインレイ等、ポーセレンとの間に熱膨張率の大きな差
が生じ、そのためポーセレンにクラックや収縮が発生し
たり、ポーセレンが歯形台の境界部から剥離したりまく
れたりする等の問題があった。また、埋没材として用い
た場合は、金属の鋳造には好適であっても、ガラス鋳造
やセラミック鋳造の際は、熱膨張率がガラスやセラミッ
クとマッチせず、上記築盛法の場合と同様にクラックが
生じる等の問題があった。
【０００４】この発明は、築盛法用の模型材として、ま
たガラス鋳造やセラミック鋳造のための埋没材としても
使用することができ、ポーセレンやガラスとの間の熱膨
張率の差が小さく、焼成や鋳造時にポーセレンやガラス
にクラックが発生したり、歯形台との境界部からまくれ
たりすることがなく、かつ混練が容易な歯科用耐火性型
材を提供するものである。
たガラス鋳造やセラミック鋳造のための埋没材としても
使用することができ、ポーセレンやガラスとの間の熱膨
張率の差が小さく、焼成や鋳造時にポーセレンやガラス
にクラックが発生したり、歯形台との境界部からまくれ
たりすることがなく、かつ混練が容易な歯科用耐火性型
材を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１発明は、第１リン酸
アンモニウム５〜１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグ
ネシアクリンカー５〜１５重量部、石英１０〜５０重量
部および粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカー
２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材である。す
なわち、従来配合の石英を減少し、代わりに粒径の大き
いマグネシアクリンカーを添加したものである。
アンモニウム５〜１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグ
ネシアクリンカー５〜１５重量部、石英１０〜５０重量
部および粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカー
２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材である。す
なわち、従来配合の石英を減少し、代わりに粒径の大き
いマグネシアクリンカーを添加したものである。
【０００６】第２発明は、第１リン酸アンモニウム５〜
１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー
５〜１５重量部、石英１０〜５０重量部およびケイ酸マ
グネシウム２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材
である。すなわち、第１発明の粒径３０〜３００μｍの
マグネシアクリンカーの全量をメタケイ酸マグネシウム
やオルトケイ酸マグネシウム（オルトケイ酸マグネシウ
ムを主成分とする橄欖石を含む）等のケイ酸マグネシウ
ムで置換したものである。なお、ケイ酸マグネシウムと
しては、入手が容易な点でオルトケイ酸マグネシウムが
好ましい。
１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー
５〜１５重量部、石英１０〜５０重量部およびケイ酸マ
グネシウム２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材
である。すなわち、第１発明の粒径３０〜３００μｍの
マグネシアクリンカーの全量をメタケイ酸マグネシウム
やオルトケイ酸マグネシウム（オルトケイ酸マグネシウ
ムを主成分とする橄欖石を含む）等のケイ酸マグネシウ
ムで置換したものである。なお、ケイ酸マグネシウムと
しては、入手が容易な点でオルトケイ酸マグネシウムが
好ましい。
【０００７】第３発明は、第１リン酸アンモニウム５〜
１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー
５〜１５重量部、石英１０〜５０重量部、および粒径３
０〜３００μｍのマグネシアクリンカーと上記同様のケ
イ酸マグネシウムの合計２０〜８０重量部からなる歯科
用耐火性型材である。すなわち、第１発明の粒径３０〜
３００μｍのマグネシアクリンカーの一部をメタケイ酸
マグネシウムやオルトケイ酸マグネシウム（オルトケイ
酸マグネシウムを主成分とする橄欖石を含む）等のケイ
酸マグネシウム、好ましくはオルトケイ酸マグネシウム
で置換したものである。
１５重量部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー
５〜１５重量部、石英１０〜５０重量部、および粒径３
０〜３００μｍのマグネシアクリンカーと上記同様のケ
イ酸マグネシウムの合計２０〜８０重量部からなる歯科
用耐火性型材である。すなわち、第１発明の粒径３０〜
３００μｍのマグネシアクリンカーの一部をメタケイ酸
マグネシウムやオルトケイ酸マグネシウム（オルトケイ
酸マグネシウムを主成分とする橄欖石を含む）等のケイ
酸マグネシウム、好ましくはオルトケイ酸マグネシウム
で置換したものである。
【０００８】
【作用】第１発明は、従来の配合の石英を減少し、その
代わりに熱膨張率が温度と共に直線的に増大する性質の
マグネシアクリンカーであって、特に粒径３０〜３００
μｍの比較的大粒のマグネシアクリンカーを添加してい
るので、第１発明の配合で歯形台を製作し、ポーセレン
を焼成する際、温度の上昇と共に熱膨張率が緩やかな直
線状に増大し、そのためポーセレンにクラックが発生せ
ず、かつ歯形台との境界部でまくれが生じない。また、
鋳型を製作してガラス鋳造やセラミック鋳造を行う際も
同様である。ただし、粒径３０〜３００μｍの大粒のマ
グネシアクリンカーでなく、粒径３０μｍ未満の小粒の
マグネシアクリンカーの配合量を増大したときは、反応
の進み方が速過ぎて粘度が上昇するため、混練が不可能
になる。反対に大粒のマグネシアクリンカーのみを使用
した場合は、大粒であるため他の配合材と均一に混合さ
れない。そして、大粒のマグネシアクリンカーの配合量
が２０重量部未満の場合は、少な過ぎて効果がなく、８
０重量部を超えた場合は、練和感が悪く、かつ９００℃
付近におけるポーセレンまたはガラスとの間の熱膨張率
差が大きくなってクラックやまくれの原因となる。
代わりに熱膨張率が温度と共に直線的に増大する性質の
マグネシアクリンカーであって、特に粒径３０〜３００
μｍの比較的大粒のマグネシアクリンカーを添加してい
るので、第１発明の配合で歯形台を製作し、ポーセレン
を焼成する際、温度の上昇と共に熱膨張率が緩やかな直
線状に増大し、そのためポーセレンにクラックが発生せ
ず、かつ歯形台との境界部でまくれが生じない。また、
鋳型を製作してガラス鋳造やセラミック鋳造を行う際も
同様である。ただし、粒径３０〜３００μｍの大粒のマ
グネシアクリンカーでなく、粒径３０μｍ未満の小粒の
マグネシアクリンカーの配合量を増大したときは、反応
の進み方が速過ぎて粘度が上昇するため、混練が不可能
になる。反対に大粒のマグネシアクリンカーのみを使用
した場合は、大粒であるため他の配合材と均一に混合さ
れない。そして、大粒のマグネシアクリンカーの配合量
が２０重量部未満の場合は、少な過ぎて効果がなく、８
０重量部を超えた場合は、練和感が悪く、かつ９００℃
付近におけるポーセレンまたはガラスとの間の熱膨張率
差が大きくなってクラックやまくれの原因となる。
【０００９】なお、第１リン酸アンモニウムの配合量が
５％未満の場合は、強度が低下し、反対に１５重量部を
超えた場合は、加熱時の収縮が大きくなり過ぎて精度が
低下する。また、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリン
カーの配合量が５重量部未満の場合は、強度が低下し、
反対に１５重量部を超えた場合は、硬化反応が速く進み
過ぎて練和の途中で固まる。また、石英の配合量が１０
重量部未満の場合は、９００℃付近におけるポーセレン
やガラスとの間の熱膨張率差が大きくなってクラックや
まくれの原因となり、反対に５０重量部を超えた場合
は、石英の転移点の影響により、５７３℃付近において
ポーセレン等との間に熱膨張率の大きな差が生じ、その
ためポーセレン等にクラックや収縮が発生する。
５％未満の場合は、強度が低下し、反対に１５重量部を
超えた場合は、加熱時の収縮が大きくなり過ぎて精度が
低下する。また、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリン
カーの配合量が５重量部未満の場合は、強度が低下し、
反対に１５重量部を超えた場合は、硬化反応が速く進み
過ぎて練和の途中で固まる。また、石英の配合量が１０
重量部未満の場合は、９００℃付近におけるポーセレン
やガラスとの間の熱膨張率差が大きくなってクラックや
まくれの原因となり、反対に５０重量部を超えた場合
は、石英の転移点の影響により、５７３℃付近において
ポーセレン等との間に熱膨張率の大きな差が生じ、その
ためポーセレン等にクラックや収縮が発生する。
【００１０】第２発明は、上記第１発明の大粒のマグネ
シアクリンカーに代えて該マグネシアクリンカーと同様
の熱膨張率を備えたケイ酸マグネシウムを大粒のマグネ
シアクリンカーと同量添加するものであるから、歯形台
を製作し、ポーセレンを焼成する際、第１発明と同様に
ポーセレンにクラックが発生せず、かつ歯形台との境界
部でまくれが生じない。埋没材として使用した場合も同
様である。ただし、ケイ酸マグネシウムの配合量が２０
重量部未満の場合は、少な過ぎて効果がなく、８０重量
部を超えた場合は、９００℃付近におけるポーセレン等
との間の熱膨張率差が大きくなってクラックやまくれの
原因となる。
シアクリンカーに代えて該マグネシアクリンカーと同様
の熱膨張率を備えたケイ酸マグネシウムを大粒のマグネ
シアクリンカーと同量添加するものであるから、歯形台
を製作し、ポーセレンを焼成する際、第１発明と同様に
ポーセレンにクラックが発生せず、かつ歯形台との境界
部でまくれが生じない。埋没材として使用した場合も同
様である。ただし、ケイ酸マグネシウムの配合量が２０
重量部未満の場合は、少な過ぎて効果がなく、８０重量
部を超えた場合は、９００℃付近におけるポーセレン等
との間の熱膨張率差が大きくなってクラックやまくれの
原因となる。
【００１１】第３発明は、第１発明の大粒のマグネシア
クリンカーの一部を第２発明のケイ酸マグネシウムで置
換したものであるから、第３発明の配合で歯形台を製作
し、ポーセレンを焼成する際、第１発明や第２発明と同
様にポーセレンにクラックが発生せず、かつ歯形台との
境界部でまくれが生じない。埋没材として使用した場合
も同様である。ただし、大粒のマグネシアクリンカーお
よびケイ酸マグネシウムの合計配合量が２０重量部未満
の場合は、少な過ぎて効果がなく、８０重量部を超えた
場合は、９００℃付近におけるポーセレン等との間の熱
膨張率差が大きくなってクラックやまくれの原因とな
る。
クリンカーの一部を第２発明のケイ酸マグネシウムで置
換したものであるから、第３発明の配合で歯形台を製作
し、ポーセレンを焼成する際、第１発明や第２発明と同
様にポーセレンにクラックが発生せず、かつ歯形台との
境界部でまくれが生じない。埋没材として使用した場合
も同様である。ただし、大粒のマグネシアクリンカーお
よびケイ酸マグネシウムの合計配合量が２０重量部未満
の場合は、少な過ぎて効果がなく、８０重量部を超えた
場合は、９００℃付近におけるポーセレン等との間の熱
膨張率差が大きくなってクラックやまくれの原因とな
る。
【００１２】
実施例１ 第１リン酸アンモニウム１０重量部、粒径３０μｍ未満
のマグネシアクリンカー１０重量部、石英２５重量部、
粒径３０〜７０μｍのマグネシアクリンカー３０重量部
およびオルトケイ酸マグネシウム２５重量部からなる耐
火性型材にコロイダルシリカ水溶液１５重量部を加えて
混練し、厚さ３．５mm、幅８mm、長さ３０mmの板状の試
験片を成形し、１１００℃で焼成した。この試験片が冷
却した後、その上に金属焼き付け用ポーセレン（株式会
社ジーシーデンタルプロダクツ製、商品名「ジーセラオ
ービットベスト」）を１．５mmの厚さに築盛し、９５０
℃で焼成したところ、試験片の熱膨張率が温度の上昇に
伴って直線的に上昇し、かつポーセレンとの間に熱膨張
率の大きな差がなく、また石英を大量に使用した場合に
生じる５７３℃付近の熱膨張率の急上昇が緩和され、そ
のためクラックや収縮、浮き上がり、まくれ等の発生が
解消した。
のマグネシアクリンカー１０重量部、石英２５重量部、
粒径３０〜７０μｍのマグネシアクリンカー３０重量部
およびオルトケイ酸マグネシウム２５重量部からなる耐
火性型材にコロイダルシリカ水溶液１５重量部を加えて
混練し、厚さ３．５mm、幅８mm、長さ３０mmの板状の試
験片を成形し、１１００℃で焼成した。この試験片が冷
却した後、その上に金属焼き付け用ポーセレン（株式会
社ジーシーデンタルプロダクツ製、商品名「ジーセラオ
ービットベスト」）を１．５mmの厚さに築盛し、９５０
℃で焼成したところ、試験片の熱膨張率が温度の上昇に
伴って直線的に上昇し、かつポーセレンとの間に熱膨張
率の大きな差がなく、また石英を大量に使用した場合に
生じる５７３℃付近の熱膨張率の急上昇が緩和され、そ
のためクラックや収縮、浮き上がり、まくれ等の発生が
解消した。
【００１３】実施例２ 上記実施例１の粒径３０〜７０μｍのマグネシアクリン
カー３０重量部に代えて粒径７４〜３００μｍのマグネ
シアクリンカー３０重量部を添加する以外は、実施例１
と同様にして実施例２の耐火性型材を調製した。この耐
火性型材を用いて実施例１と同様の試験片を製作し、実
施例１と同様にポーセレンを築盛して焼成したところ、
実施例１と同様にクラック、収縮、浮き上がりおよびま
くれ等の発生が皆無であった。
カー３０重量部に代えて粒径７４〜３００μｍのマグネ
シアクリンカー３０重量部を添加する以外は、実施例１
と同様にして実施例２の耐火性型材を調製した。この耐
火性型材を用いて実施例１と同様の試験片を製作し、実
施例１と同様にポーセレンを築盛して焼成したところ、
実施例１と同様にクラック、収縮、浮き上がりおよびま
くれ等の発生が皆無であった。
【００１４】実施例３ 実施例２の粒径７４〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ー３０重量部を５５重量部に増大し、オルトケイ酸マグ
ネシウムを省略する以外は全く同様にして実施例３の耐
火性型材を調製した。この耐火性型材を用いて実施例１
と同様の試験片を製作し、実施例１と同様にポーセレン
を築盛して焼成したところ、実施例１と同様にクラッ
ク、収縮、浮き上がりおよびまくれ等の発生が皆無であ
った。
ー３０重量部を５５重量部に増大し、オルトケイ酸マグ
ネシウムを省略する以外は全く同様にして実施例３の耐
火性型材を調製した。この耐火性型材を用いて実施例１
と同様の試験片を製作し、実施例１と同様にポーセレン
を築盛して焼成したところ、実施例１と同様にクラッ
ク、収縮、浮き上がりおよびまくれ等の発生が皆無であ
った。
【００１５】実施例４ 実施例３の粒径７４〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ー５５重量部に代えてオルトケイ酸マグネシウム５５重
量部を使用する以外は、実施例３と同様にして実施例４
の耐火性型材を調製し、この耐火性型材を用いて実施例
１と同様の試験片を製作し、実施例１と同様にポーセレ
ンを築盛して焼成したところ、実施例１と同様にクラッ
ク、収縮、浮き上がりおよびまくれ等の発生が皆無であ
った。
ー５５重量部に代えてオルトケイ酸マグネシウム５５重
量部を使用する以外は、実施例３と同様にして実施例４
の耐火性型材を調製し、この耐火性型材を用いて実施例
１と同様の試験片を製作し、実施例１と同様にポーセレ
ンを築盛して焼成したところ、実施例１と同様にクラッ
ク、収縮、浮き上がりおよびまくれ等の発生が皆無であ
った。
【００１６】比較例１ 上記実施例３の石英２５重量部を７０重量部に増大し、
かつ実施例３の粒径７４〜３００μｍのマグネシアクリ
ンカー５５重量部に代えてトリジマイトを１０重量部添
加する以外は実施例３と同様にして比較例１の耐火性型
材を調製し、この耐火性型材を用いて実施例１と同様の
試験片を製作し、ポーセレンを築盛して焼成したとこ
ろ、トリジマイトによる熱膨張率の急上昇が１５０℃付
近に存在し、石英による熱膨張率の急上昇が５７３℃付
近に存在するため、ポーセレンにクラックが発生した。
かつ実施例３の粒径７４〜３００μｍのマグネシアクリ
ンカー５５重量部に代えてトリジマイトを１０重量部添
加する以外は実施例３と同様にして比較例１の耐火性型
材を調製し、この耐火性型材を用いて実施例１と同様の
試験片を製作し、ポーセレンを築盛して焼成したとこ
ろ、トリジマイトによる熱膨張率の急上昇が１５０℃付
近に存在し、石英による熱膨張率の急上昇が５７３℃付
近に存在するため、ポーセレンにクラックが発生した。
【００１７】比較例２ 上記比較例１において、そのトリジマイト１０重量部に
代えてクリストバライト１０重量部を使用する以外は、
比較例１と同様にして比較例２の耐火性型材を調製し、
この耐火性型材を用いて比較例１と同様の試験片を製作
し、ポーセレンを築盛して焼成したところ、クリストバ
ライトによる熱膨張率の急上昇が２２０℃付近に存在
し、石英による熱膨張率の急上昇が５７３℃付近に存在
するため、ポーセレンにクラックが発生した。
代えてクリストバライト１０重量部を使用する以外は、
比較例１と同様にして比較例２の耐火性型材を調製し、
この耐火性型材を用いて比較例１と同様の試験片を製作
し、ポーセレンを築盛して焼成したところ、クリストバ
ライトによる熱膨張率の急上昇が２２０℃付近に存在
し、石英による熱膨張率の急上昇が５７３℃付近に存在
するため、ポーセレンにクラックが発生した。
【００１８】比較例３ 上記比較例１において、そのトリジマイト１０重量部を
省略し、石英７０重量部を８０重量部に増大する以外は
比較例１と同様にして比較例３の耐火性型材を調製し、
この耐火性型材を用いて比較例１と同様の試験片を製作
し、ポーセレンを築盛して焼成したところ、５７３℃付
近の石英による熱膨張率の急上昇が比較例１、２よりも
更に大きくなり、ポーセレンに比較例１、２よりも大き
いクラックが発生した。
省略し、石英７０重量部を８０重量部に増大する以外は
比較例１と同様にして比較例３の耐火性型材を調製し、
この耐火性型材を用いて比較例１と同様の試験片を製作
し、ポーセレンを築盛して焼成したところ、５７３℃付
近の石英による熱膨張率の急上昇が比較例１、２よりも
更に大きくなり、ポーセレンに比較例１、２よりも大き
いクラックが発生した。
【００１９】
【発明の効果】上記のとおり、請求項１記載の発明は、
第１リン酸アンモニウム５〜１５重量部、粒径３０μｍ
未満のマグネシアクリンカー５〜１５重量部、石英１０
〜５０重量部および粒径３０〜３００μｍのマグネシア
クリンカー２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材
であり、従来に比べて石英の配合量を減少し、その代わ
りに熱膨張率が温度と共に直線的に増大する性質のマグ
ネシアクリンカーであって、特に粒径３０〜３００μｍ
の比較的大粒のマグネシアクリンカーを使用したもので
あるから、この型材で歯形台を製作してポーセレンを築
盛、焼成したり、鋳型を製作してガラス鋳造に使用した
りした際、温度の上昇と共に熱膨張率が緩やかな直線状
に増大し、そのためクラックの発生がなく、特に歯形台
を製作した場合は、まくれも発生しない。
第１リン酸アンモニウム５〜１５重量部、粒径３０μｍ
未満のマグネシアクリンカー５〜１５重量部、石英１０
〜５０重量部および粒径３０〜３００μｍのマグネシア
クリンカー２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材
であり、従来に比べて石英の配合量を減少し、その代わ
りに熱膨張率が温度と共に直線的に増大する性質のマグ
ネシアクリンカーであって、特に粒径３０〜３００μｍ
の比較的大粒のマグネシアクリンカーを使用したもので
あるから、この型材で歯形台を製作してポーセレンを築
盛、焼成したり、鋳型を製作してガラス鋳造に使用した
りした際、温度の上昇と共に熱膨張率が緩やかな直線状
に増大し、そのためクラックの発生がなく、特に歯形台
を製作した場合は、まくれも発生しない。
【００２０】また、請求項２記載の発明は、請求項１記
載の発明の粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ーに代えて該マグネシアクリンカーと熱膨張率がほぼ同
じケイ酸マグネシウムを使用したものであるから、請求
項１記載の発明と同様に歯形台や鋳型を製作することが
でき、ポーセレンの築盛焼成やガラス鋳造に際してクラ
ックの発生がなく、特に歯形台とした場合は、まくれも
発生しない。
載の発明の粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ーに代えて該マグネシアクリンカーと熱膨張率がほぼ同
じケイ酸マグネシウムを使用したものであるから、請求
項１記載の発明と同様に歯形台や鋳型を製作することが
でき、ポーセレンの築盛焼成やガラス鋳造に際してクラ
ックの発生がなく、特に歯形台とした場合は、まくれも
発生しない。
【００２１】また、請求項３記載の発明は、請求項１記
載の発明の粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ーと請求項２記載の発明のケイ酸マグネシウムとを併用
したものであるから、請求項１、２に記載の発明と同様
に歯形台や鋳型を製作することができ、ポーセレンの築
盛焼成やガラス鋳造に際してクラックの発生がなく、特
に歯形台とした場合は、まくれの発生もない。
載の発明の粒径３０〜３００μｍのマグネシアクリンカ
ーと請求項２記載の発明のケイ酸マグネシウムとを併用
したものであるから、請求項１、２に記載の発明と同様
に歯形台や鋳型を製作することができ、ポーセレンの築
盛焼成やガラス鋳造に際してクラックの発生がなく、特
に歯形台とした場合は、まくれの発生もない。
Claims (3)
- 【請求項１】 第１リン酸アンモニウム５〜１５重量
部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー５〜１５
重量部、石英１０〜５０重量部および粒径３０〜３００
μｍのマグネシアクリンカー２０〜８０重量部からなる
歯科用耐火性型材。 - 【請求項２】 第１リン酸アンモニウム５〜１５重量
部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー５〜１５
重量部、石英１０〜５０重量部およびケイ酸マグネシウ
ム２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材。 - 【請求項３】 第１リン酸アンモニウム５〜１５重量
部、粒径３０μｍ未満のマグネシアクリンカー５〜１５
重量部、石英１０〜５０重量部、および粒径３０〜３０
０μｍのマグネシアクリンカーとケイ酸マグネシウムの
合計２０〜８０重量部からなる歯科用耐火性型材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16586894A JP2578076B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 歯科用耐火性型材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16586894A JP2578076B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 歯科用耐火性型材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0812415A true JPH0812415A (ja) | 1996-01-16 |
| JP2578076B2 JP2578076B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=15820517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16586894A Expired - Lifetime JP2578076B2 (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 歯科用耐火性型材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2578076B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003034608A (ja) * | 2001-07-19 | 2003-02-07 | Shiyoufuu:Kk | 歯科用急速加熱型リン酸塩系埋没材 |
-
1994
- 1994-06-24 JP JP16586894A patent/JP2578076B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003034608A (ja) * | 2001-07-19 | 2003-02-07 | Shiyoufuu:Kk | 歯科用急速加熱型リン酸塩系埋没材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2578076B2 (ja) | 1997-02-05 |
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