JPH0790492A - 耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその製造方法 - Google Patents
耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその製造方法Info
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- JPH0790492A JPH0790492A JP26314793A JP26314793A JPH0790492A JP H0790492 A JPH0790492 A JP H0790492A JP 26314793 A JP26314793 A JP 26314793A JP 26314793 A JP26314793 A JP 26314793A JP H0790492 A JPH0790492 A JP H0790492A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、缶絞り成形時における耳発生の著
しく小さい表面処理原板およびその製造方法を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．００１〜
０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，Ｐ：０．００１
〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８％，残部をＦｅと
したＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも
１成分がＡ層に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．
１５％以上，Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以
上の成分差を有するＢ層とが、Ａ−Ｂの２層構造もしく
はＡ−Ｂ−Ａ，Ｂ−Ａ−Ｂの多層構造をなし、Ａ層の鋼
板全厚に対する比率を２０〜８０％とする。 【効果】 絞り成形時の耳発生が小さくなることから、
製缶時の鋼板歩留り，生産性の改善が可能となる。
しく小さい表面処理原板およびその製造方法を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．００１〜
０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，Ｐ：０．００１
〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８％，残部をＦｅと
したＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも
１成分がＡ層に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．
１５％以上，Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以
上の成分差を有するＢ層とが、Ａ−Ｂの２層構造もしく
はＡ−Ｂ−Ａ，Ｂ−Ａ−Ｂの多層構造をなし、Ａ層の鋼
板全厚に対する比率を２０〜８０％とする。 【効果】 絞り成形時の耳発生が小さくなることから、
製缶時の鋼板歩留り，生産性の改善が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耳発生の著しく小さい
絞り缶用表面処理原板およびその製造方法に関するもの
である。
絞り缶用表面処理原板およびその製造方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】飲料缶，食品缶などの製造分野では、２
ピース缶と呼ばれる缶と胴部を一体成形した容器の製造
量が増加しつつある。この２ピース缶は絞り成形により
製造されるが、原板が異方性を有する場合、耳と呼ばれ
る成形後のカップ高さの変動が生ずる。
ピース缶と呼ばれる缶と胴部を一体成形した容器の製造
量が増加しつつある。この２ピース缶は絞り成形により
製造されるが、原板が異方性を有する場合、耳と呼ばれ
る成形後のカップ高さの変動が生ずる。
【０００３】これら絞り缶の場合、必要缶高さが決まっ
ているので、原板からの板採りはカップ高さの低い位置
に合わせる必要があり、この耳部は切り落とされ原板か
らの歩留りを低下させる。また成形後のカップの取扱の
点からも、耳の発生は小さいことが望まれている。
ているので、原板からの板採りはカップ高さの低い位置
に合わせる必要があり、この耳部は切り落とされ原板か
らの歩留りを低下させる。また成形後のカップの取扱の
点からも、耳の発生は小さいことが望まれている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この耳発生現象はイヤ
リングと呼ばれ、従来よりイヤリングを出来る限り小さ
くする手段が講じられており、例えば特開昭６２−１６
１９１９号公報には、鋼の成分（Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，
Ｓ，Ａｌ，Ｎ）や鋼片加熱温度，熱間圧延温度中の熱延
仕上温度，巻取温度，連続焼鈍条件，冷間圧下率を特定
し、イヤリングの小さい鋼板を得る技術が開示されてい
る。
リングと呼ばれ、従来よりイヤリングを出来る限り小さ
くする手段が講じられており、例えば特開昭６２−１６
１９１９号公報には、鋼の成分（Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，
Ｓ，Ａｌ，Ｎ）や鋼片加熱温度，熱間圧延温度中の熱延
仕上温度，巻取温度，連続焼鈍条件，冷間圧下率を特定
し、イヤリングの小さい鋼板を得る技術が開示されてい
る。
【０００５】これらの技術は、鋼成分，熱延，冷延，焼
鈍条件などを限定し、鋼板自体の異方性を低減させたも
のである。しかしこれら従来の技術においては、単一の
鋼板によりイヤリングが制御されているため、イヤリン
グの低下は必ずしも充分ではなかった。
鈍条件などを限定し、鋼板自体の異方性を低減させたも
のである。しかしこれら従来の技術においては、単一の
鋼板によりイヤリングが制御されているため、イヤリン
グの低下は必ずしも充分ではなかった。
【０００６】またこの場合、圧下率が９０％を超えると
急激にイヤリングが大きくなり、従って薄手材を製造す
る場合には熱延板の板厚を薄くせざるを得ず、これが熱
延工程の生産性阻害の要因の１つとなっていた。
急激にイヤリングが大きくなり、従って薄手材を製造す
る場合には熱延板の板厚を薄くせざるを得ず、これが熱
延工程の生産性阻害の要因の１つとなっていた。
【０００７】本発明は、イヤリング発生による缶成形時
の鋼板歩留りや生産性の低下、耳発生の小さな鋼板を製
造する際の阻害要因となる熱延板板厚の低下を回避し、
耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその
高効率な製造方法を提供するものである。
の鋼板歩留りや生産性の低下、耳発生の小さな鋼板を製
造する際の阻害要因となる熱延板板厚の低下を回避し、
耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその
高効率な製造方法を提供するものである。
【０００８】
（１）本発明の原板は、Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：
０．００１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，
Ｐ：０．００１〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８
％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１成分がＡ層
に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．１５％以上，
Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以上の成分差を
有する鋼のＢ層とが多層構造をなし、Ａ層の鋼板全厚に
対する比率が２０〜８０％であることを特徴とする耳発
生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板である。
０．００１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，
Ｐ：０．００１〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８
％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、
Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１成分がＡ層
に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．１５％以上，
Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以上の成分差を
有する鋼のＢ層とが多層構造をなし、Ａ層の鋼板全厚に
対する比率が２０〜８０％であることを特徴とする耳発
生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板である。
【０００９】（２）また前記（１）項の表面処理原板に
おいて、多層構造をＡ−Ｂの２層構造もしくはＡ−Ｂ−
Ａ，Ｂ−Ａ−Ｂの三層構造とするものである。
おいて、多層構造をＡ−Ｂの２層構造もしくはＡ−Ｂ−
Ａ，Ｂ−Ａ−Ｂの三層構造とするものである。
【００１０】（３）本発明の製造方法は、Ｃ：０．０８
％以下，Ｓｉ：０．００１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１
〜２．０％，Ｐ：０．００１〜０．１％，Ａｌ：０．０
１〜０．８％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
のＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１
成分がＡ層に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．１
５％以上，Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以上
の成分差を有する鋼のＢ層とが多層構造にあって、Ａ層
の鋼板全厚に対する比率が２０〜８０％である鋼片を熱
間圧延および冷間圧延し、引き続き焼鈍することを特徴
とする耳発生の著しく小さい缶用表面処理原板の製造方
法である。
％以下，Ｓｉ：０．００１〜０．５％，Ｍｎ：０．０１
〜２．０％，Ｐ：０．００１〜０．１％，Ａｌ：０．０
１〜０．８％，残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
のＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１
成分がＡ層に対しＣ：０．００８％以上，Ｍｎ：０．１
５％以上，Ｐ：０．０２％以上，Ａｌ：０．０５％以上
の成分差を有する鋼のＢ層とが多層構造にあって、Ａ層
の鋼板全厚に対する比率が２０〜８０％である鋼片を熱
間圧延および冷間圧延し、引き続き焼鈍することを特徴
とする耳発生の著しく小さい缶用表面処理原板の製造方
法である。
【００１１】（４）また前記（３）項の製造方法におい
て、熱間圧延工程の仕上げ温度をＡ層とＢ層の間の温度
とするものである。
て、熱間圧延工程の仕上げ温度をＡ層とＢ層の間の温度
とするものである。
【００１２】（５）また前記（３）項または（４）項の
製造方法において、Ａ層とＢ層からなる多層の鋼片を、
鋳込み法により連続鋳造で製造するものである。
製造方法において、Ａ層とＢ層からなる多層の鋼片を、
鋳込み法により連続鋳造で製造するものである。
【００１３】（６）また前記（１）項または（２）項の
表面処理原板において、Ａ層が更にＴｉ：０．１％，Ｎ
ｂ：０．１％以下を含有し、Ｂ層のＡ層とのＴｉの成分
差が０．０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１％以上で
あるものである。又は２記載の耳発生の著しく小さい絞
り缶用表面処理原板。
表面処理原板において、Ａ層が更にＴｉ：０．１％，Ｎ
ｂ：０．１％以下を含有し、Ｂ層のＡ層とのＴｉの成分
差が０．０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１％以上で
あるものである。又は２記載の耳発生の著しく小さい絞
り缶用表面処理原板。
【００１４】（７）また前記（３）項，（４）項または
（５）項の製造方法において、Ａ層に更にＴｉ：０．１
％，Ｎｂ：０．１％以下を含有させ、Ｂ層のＡ層とのＴ
ｉの成分差を０．０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１
％以上とするものである。
（５）項の製造方法において、Ａ層に更にＴｉ：０．１
％，Ｎｂ：０．１％以下を含有させ、Ｂ層のＡ層とのＴ
ｉの成分差を０．０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１
％以上とするものである。
【００１５】
【作用】絞り成形における耳の発生は、従来の知見で鋼
板の集合組織に起因していることが明かとなっている。
これまでの耳発生を抑止する方策は、単一の鋼板につい
てその集合組織を制御することにより達成されている。
しかし単一の特性を持つ鋼板の特性を制御しても、完全
に耳発生をなくすることは難しい。
板の集合組織に起因していることが明かとなっている。
これまでの耳発生を抑止する方策は、単一の鋼板につい
てその集合組織を制御することにより達成されている。
しかし単一の特性を持つ鋼板の特性を制御しても、完全
に耳発生をなくすることは難しい。
【００１６】これは多結晶鋼板中の無数の方位を持った
結晶粒は、単一の鋼板においてはこれらは熱延，冷延，
焼鈍中に比較的類似した挙動をとって形成されているた
め、特定の方位への集積が強くなり、板面内の方位分散
を完全にランダム化することが困難なためである。
結晶粒は、単一の鋼板においてはこれらは熱延，冷延，
焼鈍中に比較的類似した挙動をとって形成されているた
め、特定の方位への集積が強くなり、板面内の方位分散
を完全にランダム化することが困難なためである。
【００１７】従来の方法では、異方性に対し比較的大き
な影響を持つ［１００］方位や［１１０］方位を制御し
てきたが、その外のマイナーな方位の制御まではできて
いないことがイヤリングを完全に制御できない一因とも
言える。しかし現在の技術では、異方性に対して影響の
小さい方位までを制御することは不可能と言わざるを得
ない。
な影響を持つ［１００］方位や［１１０］方位を制御し
てきたが、その外のマイナーな方位の制御まではできて
いないことがイヤリングを完全に制御できない一因とも
言える。しかし現在の技術では、異方性に対して影響の
小さい方位までを制御することは不可能と言わざるを得
ない。
【００１８】本発明者らは、成分の異なる鋼板において
は［１００］方位や［１１０］方位、［１１１］方位等
の主要な方位だけでなく異方性に対して影響の小さい方
位も変化していることから、これら成分の異なる鋼板を
重ねることでイヤリングの低減を達成すべく研究を重ね
た。
は［１００］方位や［１１０］方位、［１１１］方位等
の主要な方位だけでなく異方性に対して影響の小さい方
位も変化していることから、これら成分の異なる鋼板を
重ねることでイヤリングの低減を達成すべく研究を重ね
た。
【００１９】その結果、適当な数種の元素の変動が異方
性に対して、影響の少い方位も含めた集合組織の変化に
大きく寄与しており、それらの成分が異なる鋼板を複層
化することでイヤリングが格段に小さくなることを知見
し、本発明を完成するに至った。
性に対して、影響の少い方位も含めた集合組織の変化に
大きく寄与しており、それらの成分が異なる鋼板を複層
化することでイヤリングが格段に小さくなることを知見
し、本発明を完成するに至った。
【００２０】即ち本発明の要旨とするところは、板厚方
向の集合組織を異方性に対して影響の少い方位まで含め
て変化させることで、鋼板の全厚平均としては面内に非
常に均一な集合組織を得、低イヤリングを達成すること
にある。そのための手段として、板厚方向への成分変
化，またはその成分変化に応じた熱延条件の制御を行う
ものである。
向の集合組織を異方性に対して影響の少い方位まで含め
て変化させることで、鋼板の全厚平均としては面内に非
常に均一な集合組織を得、低イヤリングを達成すること
にある。そのための手段として、板厚方向への成分変
化，またはその成分変化に応じた熱延条件の制御を行う
ものである。
【００２１】以下本発明をさらに詳細に説明する。なお
成分はすべて重量％である。
成分はすべて重量％である。
【００２２】先ず複層の構造について説明する。本発明
は複数の異なる集合組織を持つ鋼板を層状に重ね合わせ
ることに特徴があり、面内異方性の低減，すなわち全板
厚を平均した面内結晶方位の均一化には数多くの種類の
集合組織を重ね合わせることが有利である。しかし実際
の製造を行う上では、Ａ−Ｂの二層，Ａ−Ｂ−Ａまたは
Ｂ−Ａ−Ｂの三層構造がコスト的に有利である。
は複数の異なる集合組織を持つ鋼板を層状に重ね合わせ
ることに特徴があり、面内異方性の低減，すなわち全板
厚を平均した面内結晶方位の均一化には数多くの種類の
集合組織を重ね合わせることが有利である。しかし実際
の製造を行う上では、Ａ−Ｂの二層，Ａ−Ｂ−Ａまたは
Ｂ−Ａ−Ｂの三層構造がコスト的に有利である。
【００２３】面内異方性の低減効果の大きさについて
は、これらの各層の厚さの比率が重要となるが、複層化
のコスト等を勘案し、どちらか一方の層について全厚の
２０％以上（８０％以下）とした。すなわちＢ層を基準
として考えれば、特性の異なるＡ層が最低２０％はつい
ていないと特性の改善効果は小さい。
は、これらの各層の厚さの比率が重要となるが、複層化
のコスト等を勘案し、どちらか一方の層について全厚の
２０％以上（８０％以下）とした。すなわちＢ層を基準
として考えれば、特性の異なるＡ層が最低２０％はつい
ていないと特性の改善効果は小さい。
【００２４】次に基本とした成分範囲について述べる。
【００２５】Ｃは加工性を向上させる元素であり、容器
の製造過程における絞り，しごき，フランジ成形性など
の点から低い方が好ましいが、過剰な低減は鋼板を軟質
にして缶強度不足をまねくばかりでなく、コストの上昇
をまねくので、上限を０．０８００％とする。
の製造過程における絞り，しごき，フランジ成形性など
の点から低い方が好ましいが、過剰な低減は鋼板を軟質
にして缶強度不足をまねくばかりでなく、コストの上昇
をまねくので、上限を０．０８００％とする。
【００２６】強度向上のために含まれるＳｉ，Ｍｎ，Ｐ
の範囲は、それぞれ０．００１〜０．５％、０．０１〜
２％、０．００１〜０．１％とした。下限の値より低い
と強度が充分でなく、又上限値を超えると加工性が劣化
する。
の範囲は、それぞれ０．００１〜０．５％、０．０１〜
２％、０．００１〜０．１％とした。下限の値より低い
と強度が充分でなく、又上限値を超えると加工性が劣化
する。
【００２７】Ａｌについては、添加による加工性への影
響は比較的小さい。脱酸のため少なからず含有する元素
である。また変態点変化の効果も考慮し、０．０１％〜
０．８％と限定した。
響は比較的小さい。脱酸のため少なからず含有する元素
である。また変態点変化の効果も考慮し、０．０１％〜
０．８％と限定した。
【００２８】Ｔｉ，Ｎｂは炭窒化物を形成し、固溶Ｃ，
Ｎを低減することで鋼板の加工性を格段に向上させる。
しかし過剰な添加は再結晶温度を上昇させ、焼鈍温度上
昇の必要が生じエネルギーコスト的に不利となる。添加
コストや後述する集合組織への影響も考慮し、Ｔｉ：
０．１％以下，Ｎｂ：０．１％以下とすることが望まし
い。
Ｎを低減することで鋼板の加工性を格段に向上させる。
しかし過剰な添加は再結晶温度を上昇させ、焼鈍温度上
昇の必要が生じエネルギーコスト的に不利となる。添加
コストや後述する集合組織への影響も考慮し、Ｔｉ：
０．１％以下，Ｎｂ：０．１％以下とすることが望まし
い。
【００２９】耳発生の低減効果を発現させるに必要な板
厚方向の成分差については、含有量の集合組織および変
態点への影響の大きさを考慮し、以下のように限定す
る。
厚方向の成分差については、含有量の集合組織および変
態点への影響の大きさを考慮し、以下のように限定す
る。
【００３０】Ｃは集合組織を変化させるだけでなく、オ
ーステナイト相生成元素としてＡr3変態点にも大きく影
響する。ここで発明の効果を得るための成分差を０．０
０５０％以上とする。Ｃ量の効果は含有Ｃ量が０．０２
％以下の場合に特に顕著で、これ以上の含有Ｃ量の場合
には、成分差はより大きくすることが望ましい。
ーステナイト相生成元素としてＡr3変態点にも大きく影
響する。ここで発明の効果を得るための成分差を０．０
０５０％以上とする。Ｃ量の効果は含有Ｃ量が０．０２
％以下の場合に特に顕著で、これ以上の含有Ｃ量の場合
には、成分差はより大きくすることが望ましい。
【００３１】Ｓｉは特に変態点に関して大きな影響を持
ち、フェライト相を安定化する。特に熱延仕上げ温度の
制御により、板厚方向集合組織に変化を与える場合にそ
の含有量は大きな意味を持つ。本発明の効果を得るに
は、成分差を０．０２％以上とする必要が有る。
ち、フェライト相を安定化する。特に熱延仕上げ温度の
制御により、板厚方向集合組織に変化を与える場合にそ
の含有量は大きな意味を持つ。本発明の効果を得るに
は、成分差を０．０２％以上とする必要が有る。
【００３２】Ｍｎも特に変態点を大きく変化させるが、
Ｓｉとは逆にオーステナイト相を安定化させる。本発明
の効果を得るには、成分差を０．０４％以上とする必要
が有る。
Ｓｉとは逆にオーステナイト相を安定化させる。本発明
の効果を得るには、成分差を０．０４％以上とする必要
が有る。
【００３３】Ｐは変態点に関してＳｉと同様に働くが、
その他に熱延組織を細粒化させることにより冷延・焼鈍
後の集合組織を大きく変化させる。本発明の効果を得る
には成分差を０．０１％以上とする必要が有る。
その他に熱延組織を細粒化させることにより冷延・焼鈍
後の集合組織を大きく変化させる。本発明の効果を得る
には成分差を０．０１％以上とする必要が有る。
【００３４】ＡｌはＳｉと同様に変態点に影響する。本
発明の効果を得るには、成分差を０．０２％以上とする
必要が有る。
発明の効果を得るには、成分差を０．０２％以上とする
必要が有る。
【００３５】Ｔｉ，Ｎｂは炭窒化物形成元素で、熱延終
了までに生成する炭窒化物による熱延板結晶組織の微細
化や、固溶Ｃ，Ｎ低減および炭窒化物生成による冷延・
焼鈍時の転位挙動変化などにより、焼鈍後の結晶方位に
強く影響を及ぼす。本発明の効果を得るには、固溶Ｃ，
Ｎを完全に固定する必要はない。またＣ，Ｎ当量以上の
添加を行った場合は、固溶Ｔｉ，Ｎｂによる集合組織へ
の影響が現れる。本発明の効果を得るには成分差を０．
０１０％以上とする必要が有る。
了までに生成する炭窒化物による熱延板結晶組織の微細
化や、固溶Ｃ，Ｎ低減および炭窒化物生成による冷延・
焼鈍時の転位挙動変化などにより、焼鈍後の結晶方位に
強く影響を及ぼす。本発明の効果を得るには、固溶Ｃ，
Ｎを完全に固定する必要はない。またＣ，Ｎ当量以上の
添加を行った場合は、固溶Ｔｉ，Ｎｂによる集合組織へ
の影響が現れる。本発明の効果を得るには成分差を０．
０１０％以上とする必要が有る。
【００３６】これらの元素について、板厚方向に上記の
成分差を付与することで板厚方向の集合組織は変化し、
面内異方性は格段に低減するが、これらの成分変化に応
じ変態点も板厚方向に変化しているため、熱延仕上げ温
度を適当に選ぶことにより板厚方向の集合組織をより顕
著に変化させることも可能で、それによりさらに異方性
を低減できる。その熱延仕上げ温度については、Ａ層と
Ｂ層の中間の温度域を選択するのが望ましい。
成分差を付与することで板厚方向の集合組織は変化し、
面内異方性は格段に低減するが、これらの成分変化に応
じ変態点も板厚方向に変化しているため、熱延仕上げ温
度を適当に選ぶことにより板厚方向の集合組織をより顕
著に変化させることも可能で、それによりさらに異方性
を低減できる。その熱延仕上げ温度については、Ａ層と
Ｂ層の中間の温度域を選択するのが望ましい。
【００３７】Ａ層とＢ層の成分差が大きい場合には、比
較的簡単に圧延温度が決定出来る。成分差が小さい場合
や、複数の元素を複合添加する場合には、熱延後の結晶
組織や結晶方位測定により熱延の仕上圧延がオーステナ
イト域かフェライト域か二相域かのどの領域で行なわれ
ていたかを調査し、この結果から、Ａ層とＢ層が異なる
層で仕上圧延をされるように熱延仕上温度を決定する。
較的簡単に圧延温度が決定出来る。成分差が小さい場合
や、複数の元素を複合添加する場合には、熱延後の結晶
組織や結晶方位測定により熱延の仕上圧延がオーステナ
イト域かフェライト域か二相域かのどの領域で行なわれ
ていたかを調査し、この結果から、Ａ層とＢ層が異なる
層で仕上圧延をされるように熱延仕上温度を決定する。
【００３８】板厚位置により圧延された相が異なる場
合、冷延焼鈍後の板厚方向集合組織にも顕著な差が見ら
れることとなり、板面内の異方性がより小さくなる。
合、冷延焼鈍後の板厚方向集合組織にも顕著な差が見ら
れることとなり、板面内の異方性がより小さくなる。
【００３９】次に複層化の方法について述べる。
【００４０】これまで複層鋼板の製造法については、鋳
ぐるみ法，鋳込み法（２本ノズル鋳造法），熱延圧着
法，爆着法などが考えられている。本発明による異方性
改善は、これら複層化の方法によらずめざましいものが
あるが、特に鋳込み法による複層鋼板では、板厚方向へ
の特性変化が緩やかなため、板厚方向の集合組織も様々
な中間段階のものが形成され、異方性改善効果が大きく
なることを知見した。即ちより小さな異方性を達成する
には、製法を鋳込み法としてＡ層からＢ層にわたり成分
変化が連続的に起きている遷移層を形成していることが
望ましい。
ぐるみ法，鋳込み法（２本ノズル鋳造法），熱延圧着
法，爆着法などが考えられている。本発明による異方性
改善は、これら複層化の方法によらずめざましいものが
あるが、特に鋳込み法による複層鋼板では、板厚方向へ
の特性変化が緩やかなため、板厚方向の集合組織も様々
な中間段階のものが形成され、異方性改善効果が大きく
なることを知見した。即ちより小さな異方性を達成する
には、製法を鋳込み法としてＡ層からＢ層にわたり成分
変化が連続的に起きている遷移層を形成していることが
望ましい。
【００４１】本発明の表面処理原板は、製造後熱延，必
要に応じて熱延板焼鈍，冷延，焼鈍，メッキラインを通
板され製造される。缶用表面処理としては、通常錫，ク
ロム（ティンフリー）などが施される。
要に応じて熱延板焼鈍，冷延，焼鈍，メッキラインを通
板され製造される。缶用表面処理としては、通常錫，ク
ロム（ティンフリー）などが施される。
【００４２】また本発明による方法で製造した原板は、
面内異方性が小さいため、亜鉛，アルミ等でめっきする
表面処理鋼板の素材として使用し、自動車などの加工用
鋼板としても利用できる。さらに加工性，靱性，耐食
性，耐孔食性，耐熱性などを高めるため、Ｍｏ，Ｗ，Ｃ
ｕ，Ｖなどを添加しても本発明の効果はなんら損なわれ
るものではない。
面内異方性が小さいため、亜鉛，アルミ等でめっきする
表面処理鋼板の素材として使用し、自動車などの加工用
鋼板としても利用できる。さらに加工性，靱性，耐食
性，耐孔食性，耐熱性などを高めるため、Ｍｏ，Ｗ，Ｃ
ｕ，Ｖなどを添加しても本発明の効果はなんら損なわれ
るものではない。
【００４３】
【実施例】本発明の評価においては、耳発生の程度を示
す指標として、図１及び数１の（１）式によって表され
るイヤリング率を使用する。イヤリング率が大きいほど
耳発生が顕著となる。なお通常の絞り缶用材料として
は、（１）式によるイヤリング率で約５％以下のものが
使用されている。
す指標として、図１及び数１の（１）式によって表され
るイヤリング率を使用する。イヤリング率が大きいほど
耳発生が顕著となる。なお通常の絞り缶用材料として
は、（１）式によるイヤリング率で約５％以下のものが
使用されている。
【００４４】
【数１】 イヤリング率（ｈmax −ｈmin ）／（缶壁平均高さ） ………（１）
【００４５】表層及び内層用溶鋼を表１に示す成分に調
整し、２本ノズル鋳込み法によりＡ−Ｂ−Ａなる構造を
有する複層鋳片を得た。Ａ層の厚みは両表層同一とし全
厚に対するＡ層の比率は４０％とした。これらのスラブ
を熱延，９０％以上の冷延の後、焼鈍，さらに３０％の
再冷延を行った鋼板について特性評価を行った。
整し、２本ノズル鋳込み法によりＡ−Ｂ−Ａなる構造を
有する複層鋳片を得た。Ａ層の厚みは両表層同一とし全
厚に対するＡ層の比率は４０％とした。これらのスラブ
を熱延，９０％以上の冷延の後、焼鈍，さらに３０％の
再冷延を行った鋼板について特性評価を行った。
【００４６】表２にその評価結果を示す。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】表２において、ＦＴは熱延仕上げ温度，Ｆ
Ｔ欄の＊印は熱延がＡ層とＢ層で異なる相で行われたこ
とを示す（熱延板の板厚方向の組織観察，集合組織測定
より判定）。また冷延率は焼鈍前の圧下率（焼鈍後の再
冷延による圧下分は含まない）、イヤリング率は（１）
式による値である。
Ｔ欄の＊印は熱延がＡ層とＢ層で異なる相で行われたこ
とを示す（熱延板の板厚方向の組織観察，集合組織測定
より判定）。また冷延率は焼鈍前の圧下率（焼鈍後の再
冷延による圧下分は含まない）、イヤリング率は（１）
式による値である。
【００５０】本発明例の鋼は、従来成分の単一鋼板を９
０％以上の高冷延率で製造した比較材より低いイヤリン
グ率（１．５％以下）を達成している。また成分条件が
本発明範囲を外れたもの（成分符号ｈ，ｉ，ｊ）は、複
層化によっても特性改善効果は見られない。
０％以上の高冷延率で製造した比較材より低いイヤリン
グ率（１．５％以下）を達成している。また成分条件が
本発明範囲を外れたもの（成分符号ｈ，ｉ，ｊ）は、複
層化によっても特性改善効果は見られない。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように本発明の表面処理原
板およびその製造方法によれば、絞り成形時の耳発生が
小さくなることから、製缶時の鋼板歩留り，生産性の改
善が可能となる。また本発明法は、単一鋼板では集合組
織が特定方向に顕著に集積し耳発生が大きくなる高冷延
率条件において特に改善効果が大きいことから、高冷延
率化が困難で熱延生産性が著しく阻害されている極薄容
器材料の高効率な製造が可能となる。
板およびその製造方法によれば、絞り成形時の耳発生が
小さくなることから、製缶時の鋼板歩留り，生産性の改
善が可能となる。また本発明法は、単一鋼板では集合組
織が特定方向に顕著に集積し耳発生が大きくなる高冷延
率条件において特に改善効果が大きいことから、高冷延
率化が困難で熱延生産性が著しく阻害されている極薄容
器材料の高効率な製造が可能となる。
【図１】絞り成形後にカップ円周方向に生ずるイヤリン
グの様子を示す図面である。
グの様子を示す図面である。
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．００１
〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，Ｐ：０．００
１〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８％，残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１成分がＡ層に対しＣ：
０．００８％以上，Ｍｎ：０．１５％以上，Ｐ：０．０
２％以上，Ａｌ：０．０５％以上の成分差を有する鋼の
Ｂ層とが多層構造をなし、Ａ層の鋼板全厚に対する比率
が２０〜８０％であることを特徴とする耳発生の著しく
小さい絞り缶用表面処理原板。 - 【請求項２】 多層構造を、Ａ−Ｂの２層構造もしくは
Ａ−Ｂ−Ａ，Ｂ−Ａ−Ｂの三層構造とすることを特徴と
する請求項１記載の耳発生の著しく小さい絞り缶用表面
処理原板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０８％以下，Ｓｉ：０．００１
〜０．５％，Ｍｎ：０．０１〜２．０％，Ｐ：０．００
１〜０．１％，Ａｌ：０．０１〜０．８％，残部Ｆｅ及
び不可避的不純物からなる鋼のＡ層と、Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｐ，Ａｌ，の少なくとも１成分がＡ層に対しＣ：
０．００８％以上，Ｍｎ：０．１５％以上，Ｐ：０．０
２％以上，Ａｌ：０．０５％以上の成分差を有する鋼の
Ｂ層とが多層構造にあって、Ａ層の鋼板全厚に対する比
率が２０〜８０％である鋼片を熱間圧延および冷間圧延
し、引き続き焼鈍することを特徴とする耳発生の著しく
小さい缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項４】 熱間圧延工程の仕上げ温度を、Ａ層とＢ
層の間の温度とすることを特徴とする請求項３記載の耳
発生の著しく小さい缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項５】 Ａ層とＢ層からなる多層の鋼片を、鋳込
み法により連続鋳造で製造することを特徴とする請求項
３又は４記載の耳発生の著しく小さい缶用表面処理原板
の製造方法。 - 【請求項６】 Ａ層が更にＴｉ：０．１％，Ｎｂ：０．
１％以下を含有し、Ｂ層のＡ層とのＴｉの成分差が０．
０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１％以上であること
を特徴とする請求項１又は２記載の耳発生の著しく小さ
い絞り缶用表面処理原板。 - 【請求項７】 Ａ層に更にＴｉ：０．１％，Ｎｂ：０．
１％以下を含有させ、Ｂ層のＡ層とのＴｉの成分差を
０．０１％以上，Ｎｂの成分差が０．０１％以上とする
ことを特徴とする請求項３，４又は５記載の耳発生の著
しく小さい絞り缶用表面処理原板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26314793A JPH0790492A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26314793A JPH0790492A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790492A true JPH0790492A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17385463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26314793A Withdrawn JPH0790492A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 耳発生の著しく小さい絞り缶用表面処理原板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0790492A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8009140B2 (en) | 2007-01-19 | 2011-08-30 | Hitachi, Ltd. | Master-slave manipulator system |
| JP2023503153A (ja) * | 2019-11-27 | 2023-01-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 多層圧延複合板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-09-28 JP JP26314793A patent/JPH0790492A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8009140B2 (en) | 2007-01-19 | 2011-08-30 | Hitachi, Ltd. | Master-slave manipulator system |
| JP2023503153A (ja) * | 2019-11-27 | 2023-01-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 多層圧延複合板及びその製造方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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