JPH0765118B2 - 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0765118B2 JPH0765118B2 JP62126779A JP12677987A JPH0765118B2 JP H0765118 B2 JPH0765118 B2 JP H0765118B2 JP 62126779 A JP62126779 A JP 62126779A JP 12677987 A JP12677987 A JP 12677987A JP H0765118 B2 JPH0765118 B2 JP H0765118B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法に
関し、詳しくは、炭窒化物形成元素であるTi、Nb及びZr
の少なくとも１種以上と共にＢを含み、角筒絞り性にす
ぐれる極低炭素熱延鋼板の製造方法に関する。
関し、詳しくは、炭窒化物形成元素であるTi、Nb及びZr
の少なくとも１種以上と共にＢを含み、角筒絞り性にす
ぐれる極低炭素熱延鋼板の製造方法に関する。
従来の技術 近年、自動車や電気機器等に用いられる鋼板において、
それらの製造費用の低減を目的として、材料鋼板の冷延
鋼板から熱延鋼板への代替が進められている。しかし、
熱延鋼板によれば、冷延鋼板のように、焼鈍過程におい
て、集合組織の制御によつてランクフオード値（以下、
ｒ値という。）を高めることが困難であるので、従来、
深絞り用熱延鋼板においては、より軟質で高延性の特性
を得ることが目的とされていた。
それらの製造費用の低減を目的として、材料鋼板の冷延
鋼板から熱延鋼板への代替が進められている。しかし、
熱延鋼板によれば、冷延鋼板のように、焼鈍過程におい
て、集合組織の制御によつてランクフオード値（以下、
ｒ値という。）を高めることが困難であるので、従来、
深絞り用熱延鋼板においては、より軟質で高延性の特性
を得ることが目的とされていた。
従来、深絞り用熱延鋼板としては、Alキルド鋼を高温巻
取する方法が一般に知られているが、かかる方法によつ
ては、得られる材質が満足できるものではない。例え
ば、特公昭54−14563号公報に記載されているように、A
lキルド鋼にＢ、REM、Ti等を添加して、炭化物、酸化
物、硫化物を処理改善して、プレス加工性を向上させた
り、或いは特公昭54−26794号公報に記載されているよ
うに、極低炭素鋼にＢ、Ca、Zr、Ti等を添加して、穴拡
がり性や二次加工性を向上させる方法が提案されてい
る。しかしながら、いずれにおいても、熱延鋼板のｒ値
を向上させることについては、考慮されていない。
取する方法が一般に知られているが、かかる方法によつ
ては、得られる材質が満足できるものではない。例え
ば、特公昭54−14563号公報に記載されているように、A
lキルド鋼にＢ、REM、Ti等を添加して、炭化物、酸化
物、硫化物を処理改善して、プレス加工性を向上させた
り、或いは特公昭54−26794号公報に記載されているよ
うに、極低炭素鋼にＢ、Ca、Zr、Ti等を添加して、穴拡
がり性や二次加工性を向上させる方法が提案されてい
る。しかしながら、いずれにおいても、熱延鋼板のｒ値
を向上させることについては、考慮されていない。
一方、実際のプレス成形、特に、角筒絞り成形において
は、角筒のコーナー部では絞り加工となり、長辺部に比
べて厳しい加工が施されることとなる。他方、コイル状
の熱延鋼板を巻き戻しつつ、連続的に打ち抜き、プレス
成形を行なう場合には、作業性或いは材料歩留りを考慮
すれば、第１図及び第２図に示すように、成形品のいず
れか一方の相対する辺長を圧延方向に平行になるように
材料どりを行なうのが有利である。第１図中、一点鎖線
は角筒底部の辺となる部分を示し、第２図中、破線は、
材料どりの線を示す。即ち、一般に、成形は、変形の最
も厳しいコーナー部を圧延方向に45゜の方向（以下、こ
の方向をＮ方向という。）に位置するように行なうこと
が多いので、この方向の材料流入、即ち、ｒ値を高める
ことが重要である。
は、角筒のコーナー部では絞り加工となり、長辺部に比
べて厳しい加工が施されることとなる。他方、コイル状
の熱延鋼板を巻き戻しつつ、連続的に打ち抜き、プレス
成形を行なう場合には、作業性或いは材料歩留りを考慮
すれば、第１図及び第２図に示すように、成形品のいず
れか一方の相対する辺長を圧延方向に平行になるように
材料どりを行なうのが有利である。第１図中、一点鎖線
は角筒底部の辺となる部分を示し、第２図中、破線は、
材料どりの線を示す。即ち、一般に、成形は、変形の最
も厳しいコーナー部を圧延方向に45゜の方向（以下、こ
の方向をＮ方向という。）に位置するように行なうこと
が多いので、この方向の材料流入、即ち、ｒ値を高める
ことが重要である。
更に、例えば、特公昭61−10532号公報に記載されてい
るように、熱延鋼板のｒ値を高めるために、極低炭素鋼
にTiやNbを添加し、1000℃以下の温度にて累積圧下を80
％以上とする方法も提案されている。
るように、熱延鋼板のｒ値を高めるために、極低炭素鋼
にTiやNbを添加し、1000℃以下の温度にて累積圧下を80
％以上とする方法も提案されている。
以上のように、従来、熱延鋼板のプレス成形性、穴拡が
り性、ｒ値を向上させる方法等については、種々提案さ
れているが、しかし、Ｎ方向のｒ値を高める方法につい
ては、知られていない。
り性、ｒ値を向上させる方法等については、種々提案さ
れているが、しかし、Ｎ方向のｒ値を高める方法につい
ては、知られていない。
発明が解決しようとする問題点 本発明者らは、上記したように、熱延鋼板における角筒
絞り性に関する問題を解決するために、鋼化学成分及び
製造条件について鋭意研究した結果、極低炭素鋼にTi、
Nb及びZrの少なくとも１種と共にＢの所定量を添加し、
更に、熱間圧延における仕上圧延温度域を規制すること
によつて、鋼板のＮ方向のｒ値を高めることができ、か
くして、角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板を得ることがで
きることを見出して、本発明に至つたものである。
絞り性に関する問題を解決するために、鋼化学成分及び
製造条件について鋭意研究した結果、極低炭素鋼にTi、
Nb及びZrの少なくとも１種と共にＢの所定量を添加し、
更に、熱間圧延における仕上圧延温度域を規制すること
によつて、鋼板のＮ方向のｒ値を高めることができ、か
くして、角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板を得ることがで
きることを見出して、本発明に至つたものである。
問題点を解決するための手段 本発明による圧延方向に45゜の方向のｒ値を高めた角筒
絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法は、重量％で （ａ）Ｃ 0.0010〜0.0150％ Mn 0.05〜0.60％ solAl 0.005〜0.10％ Ｂ 0.0007〜0.0045％、及び Ｎ 0.0010〜0.0040％を含み、 更に、 （ｂ）Ti、Nb及びZrよりなる群から選ばれる１種以上の
元素を総量にて0.012〜0.100％の範囲で含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延開始温度を1060℃以下とし、Ar3点以
上の温度にて仕上圧延を終了することを特徴とする。
絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法は、重量％で （ａ）Ｃ 0.0010〜0.0150％ Mn 0.05〜0.60％ solAl 0.005〜0.10％ Ｂ 0.0007〜0.0045％、及び Ｎ 0.0010〜0.0040％を含み、 更に、 （ｂ）Ti、Nb及びZrよりなる群から選ばれる１種以上の
元素を総量にて0.012〜0.100％の範囲で含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延開始温度を1060℃以下とし、Ar3点以
上の温度にて仕上圧延を終了することを特徴とする。
先ず、本発明の方法において用いる鋼の化学成分につい
て説明する。
て説明する。
Ｃは、その添加量が低い場合には、鋼を軟質化させ、そ
の延性を向上させることが知られており、更に、Ti、N
b、Zr等を添加して、鋼中に固溶するＣを炭化物として
固定すれば、更に、延性を増大せしめると共に、耐時効
性をも向上させることが知られている。しかし、Ｃが多
量に添加した場合には、鋼中に固溶するＣ量が増加し、
又はこれを固定するために、Ti、Nb、Zrの添加量を増加
させる必要が生じて、いずれの場合においても、鋼の延
性を低下させ、Ｎ方向のｒ値を低下させる、従つて、本
発明においては、Ｃ量の上限を0.015％とする。他方、
上記したように、Ｃはその添加量の少ないほど、鋼の延
性の点からは有利であるが、現在の鋼製造技術からみ
て、下限量を0.0010％とする。
の延性を向上させることが知られており、更に、Ti、N
b、Zr等を添加して、鋼中に固溶するＣを炭化物として
固定すれば、更に、延性を増大せしめると共に、耐時効
性をも向上させることが知られている。しかし、Ｃが多
量に添加した場合には、鋼中に固溶するＣ量が増加し、
又はこれを固定するために、Ti、Nb、Zrの添加量を増加
させる必要が生じて、いずれの場合においても、鋼の延
性を低下させ、Ｎ方向のｒ値を低下させる、従つて、本
発明においては、Ｃ量の上限を0.015％とする。他方、
上記したように、Ｃはその添加量の少ないほど、鋼の延
性の点からは有利であるが、現在の鋼製造技術からみ
て、下限量を0.0010％とする。
Mnは、鋼中の遊離Ｓを固定し、また、鋼の強度を増加さ
せる効果を有し、他方、Mn量が余りに少ないときは、熱
間脆性を生じるおそれもあるので、本発明においては、
Mnは、少なくとも0.05％を添加することが必要である。
しかし、過多に添加するときは、延性の劣化を招くの
で、添加量の上限を0.60％とする。
せる効果を有し、他方、Mn量が余りに少ないときは、熱
間脆性を生じるおそれもあるので、本発明においては、
Mnは、少なくとも0.05％を添加することが必要である。
しかし、過多に添加するときは、延性の劣化を招くの
で、添加量の上限を0.60％とする。
Alは、鋼の製錬時に脱酸剤として作用し、また、TiやZr
の歩留りを向上させる効果を有する。これらの効果を有
効に得るためには、0.005％以上を添加することか必要
である。しかし、過に添加するときは、鋼板にAl2O3に
起因する疵多が生じやすいので、添加量の上限を0.10％
とする。
の歩留りを向上させる効果を有する。これらの効果を有
効に得るためには、0.005％以上を添加することか必要
である。しかし、過に添加するときは、鋼板にAl2O3に
起因する疵多が生じやすいので、添加量の上限を0.10％
とする。
Ｂは、本発明において最も重要な元素の一つであつて、
Ti、Nb又はZrとの共存によつて、鋼のＮ方向のｒ値の向
上に大きく寄与する。
Ti、Nb又はZrとの共存によつて、鋼のＮ方向のｒ値の向
上に大きく寄与する。
Ｃ 0.0030〜0.0040％、 Mn 0.20％、 Al 0.028〜0.032％、 Ti 0.06％、 Ｎ 0.0025〜0.0030％ なる組成を基本組成とし、これにおいてＢ量を変量した
鋼を転炉出鋼後、真空脱ガス処理し、スラブに連続鋳造
し、熱間圧延において、仕上圧延開始温度を1040℃と
し、920℃で仕上圧延を終了し、厚さ2.0mmの鋼板を製造
し、これについて、Ｎ方向のｒ値を調査した結果を第３
図に示す。
鋼を転炉出鋼後、真空脱ガス処理し、スラブに連続鋳造
し、熱間圧延において、仕上圧延開始温度を1040℃と
し、920℃で仕上圧延を終了し、厚さ2.0mmの鋼板を製造
し、これについて、Ｎ方向のｒ値を調査した結果を第３
図に示す。
明らかにＢ量が0.007％以上のときに、鋼板のＮ方向の
ｒ値が大幅に向上することが認められるので、本発明に
おいては、Ｂ量の下限を0.0007％とする。しかし、Ｂ量
を0.0045％を越える過多量とするときは、スラブの表面
割れを招くおそれがあるので、添加量の上限を0.0045％
とする。
ｒ値が大幅に向上することが認められるので、本発明に
おいては、Ｂ量の下限を0.0007％とする。しかし、Ｂ量
を0.0045％を越える過多量とするときは、スラブの表面
割れを招くおそれがあるので、添加量の上限を0.0045％
とする。
Ti、Nb及びZrも、本発明において重要な元素である。こ
れらの元素は、前述したように、鋼中に固溶するＣを固
定し、鋼の延性を向上させる効果を有する。本発明にお
いても、これら元素にかかる効果を発現させるが、しか
し、本発明においては、これら効果は付随的な効果であ
つて、本発明におけるこれらの元素のより重要な効果
は、Ｂとの共存によつて、鋼板のＮ方向のｒ値を向上さ
せることにある。
れらの元素は、前述したように、鋼中に固溶するＣを固
定し、鋼の延性を向上させる効果を有する。本発明にお
いても、これら元素にかかる効果を発現させるが、しか
し、本発明においては、これら効果は付随的な効果であ
つて、本発明におけるこれらの元素のより重要な効果
は、Ｂとの共存によつて、鋼板のＮ方向のｒ値を向上さ
せることにある。
Ｃ 0.0027〜0.0050％、 Mn 0.20％、 Al 0.025〜0.034％、 Ｂ 0.0010〜0.0012％ Ｎ 0.0025〜0.0038％ なる組成を基本組成とし、これにおいてTi/Nb/Zr量を0/
0/0％、0.005/0.007/0％、0/0.005/0.031％及び0.063/0
/0％にそれぞれ変量した鋼を転炉出鋼後、真空脱ガス処
理し、スラブに連続鋳造し、熱間圧延において、仕上圧
延開始温度を1040℃とし、935℃で仕上圧延を終了し
て、厚さ2.0mmの鋼板を製造し、これについて、Ｎ方向
のｒ値を調査した結果を第４図に示す。
0/0％、0.005/0.007/0％、0/0.005/0.031％及び0.063/0
/0％にそれぞれ変量した鋼を転炉出鋼後、真空脱ガス処
理し、スラブに連続鋳造し、熱間圧延において、仕上圧
延開始温度を1040℃とし、935℃で仕上圧延を終了し
て、厚さ2.0mmの鋼板を製造し、これについて、Ｎ方向
のｒ値を調査した結果を第４図に示す。
第４図から、Ti、Nb及びZrの添加量の総量が0.012％以
上のときに、鋼板のＮ方向のｒ値が大幅に向上すること
が明らかであり、本発明においては、Ti、Nb及びZrの添
加量の総量の下限を0.012％とする。
上のときに、鋼板のＮ方向のｒ値が大幅に向上すること
が明らかであり、本発明においては、Ti、Nb及びZrの添
加量の総量の下限を0.012％とする。
しかし、これらの元素も、総量として過多に添加して
も、その効果が飽和するので、鋼製造の経済性の点から
好ましくないうえに、これらの元素の鋼中への固溶量が
増大して、鋼を硬質化させるため、加量の上限を総量し
て0.100％とする。
も、その効果が飽和するので、鋼製造の経済性の点から
好ましくないうえに、これらの元素の鋼中への固溶量が
増大して、鋼を硬質化させるため、加量の上限を総量し
て0.100％とする。
Ｎもまた、本発明において重要で元素であつて、本発明
によれば、鋼における含有量を所定量以下に規制するこ
とによつて、鋼板のＮ方向のｒ値を高めることができ
る。
によれば、鋼における含有量を所定量以下に規制するこ
とによつて、鋼板のＮ方向のｒ値を高めることができ
る。
Ｃ 0.0025〜0.0030％、 Mn 0.20％、 Al 0.027〜0.030％、 Ｂ 0.0010〜0.0017％、 Ti、Nb及びZrの総量 0.046〜0.060％ なる組成を基本組成とし、これにおいてＮ量を0.0030
％、0.0040％及び0.0060％にそれぞれ変量した鋼を転炉
出鋼後、真空脱ガス処理し、スラブに連続鋳造し、熱間
圧延において、仕上圧延開始温度を1040℃とし、930℃
で仕上圧延を終了して、厚さ2.0mmの鋼板を製造し、こ
れについて、Ｎ方向のｒ値を調査した結果を第５図に示
す。
％、0.0040％及び0.0060％にそれぞれ変量した鋼を転炉
出鋼後、真空脱ガス処理し、スラブに連続鋳造し、熱間
圧延において、仕上圧延開始温度を1040℃とし、930℃
で仕上圧延を終了して、厚さ2.0mmの鋼板を製造し、こ
れについて、Ｎ方向のｒ値を調査した結果を第５図に示
す。
明かに、Ｎ量が0.0040％以下の場合に、鋼板のＮ方向の
ｒ値が大幅に向上することが認められる。従つて、本発
明においては、Ｎ量は0.0040％以下とする。他方、本発
明においては、Ｎ量の下限は、特に限定されるものでは
ないが、鋼製造の技術上の見地から、0.0010％とする。
ｒ値が大幅に向上することが認められる。従つて、本発
明においては、Ｎ量は0.0040％以下とする。他方、本発
明においては、Ｎ量の下限は、特に限定されるものでは
ないが、鋼製造の技術上の見地から、0.0010％とする。
本発明の方法によれば、上記した化学成分組成を有する
鋼を熱間圧延するに際して、仕上圧延開始温度を1060℃
以下とし、Ar3点以上の温度にて仕上圧延を終了し、か
かる方法によつて、角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板を製
造するものである。
鋼を熱間圧延するに際して、仕上圧延開始温度を1060℃
以下とし、Ar3点以上の温度にて仕上圧延を終了し、か
かる方法によつて、角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板を製
造するものである。
熱間圧延において、仕上圧延開始温度は、最も重要な製
造条件であつて、これを所定温度以下とすることによつ
て、鋼板のＮ方向のｒ値を向上させることができる。即
ち、 Ｃ 0.0030％、 Mn 0.19％、 Al 0.027％、 Ti 0.063％、 Ｂ 0.0009％、 Ｎ 0.0030％ なる組成を有する鋼を転炉溶製し、真空脱ガス処理し、
スラブに連続鋳造し、得られたスラブを再加熱した後、
熱間圧延において、熱間仕上圧延開始温度を1000℃、10
40℃、1060℃及び1100℃の４水準に変化させて、仕上圧
延を行ない、いずれの場合も、仕上温度を930℃で、巻
取温度を680℃として、コイルに巻き取つた。
造条件であつて、これを所定温度以下とすることによつ
て、鋼板のＮ方向のｒ値を向上させることができる。即
ち、 Ｃ 0.0030％、 Mn 0.19％、 Al 0.027％、 Ti 0.063％、 Ｂ 0.0009％、 Ｎ 0.0030％ なる組成を有する鋼を転炉溶製し、真空脱ガス処理し、
スラブに連続鋳造し、得られたスラブを再加熱した後、
熱間圧延において、熱間仕上圧延開始温度を1000℃、10
40℃、1060℃及び1100℃の４水準に変化させて、仕上圧
延を行ない、いずれの場合も、仕上温度を930℃で、巻
取温度を680℃として、コイルに巻き取つた。
このように得られたそれぞれの鋼板について、Ｎ方向の
ｒ値を調査した。結果を第６図に示す。明らかに、仕上
圧延開始温度が1060℃以下の場合に、鋼板のＮ方向のｒ
値が大幅に向上することが認められる。
ｒ値を調査した。結果を第６図に示す。明らかに、仕上
圧延開始温度が1060℃以下の場合に、鋼板のＮ方向のｒ
値が大幅に向上することが認められる。
尚、仕上圧延開始温度が低い場合は、鋼板のＮ方向のｒ
値の点からは有利であるが、本発明の方法においては、
延性を確保するために、仕上圧延は、Ar3点以上にて行
なう必要がある。具体的には、本発明鋼のAr3点は、約8
90〜91℃の範囲にあるので、この温度以上の仕上温度を
確保するために、仕上圧延開始温度は、940℃程度以上
であることが好ましい。
値の点からは有利であるが、本発明の方法においては、
延性を確保するために、仕上圧延は、Ar3点以上にて行
なう必要がある。具体的には、本発明鋼のAr3点は、約8
90〜91℃の範囲にあるので、この温度以上の仕上温度を
確保するために、仕上圧延開始温度は、940℃程度以上
であることが好ましい。
巻取温度は、本発明においては、特に、限定されるもの
ではないが、延性の一層の向上を図る観点からは、600
℃程度以上とすることが好ましい。
ではないが、延性の一層の向上を図る観点からは、600
℃程度以上とすることが好ましい。
第７図は、角筒絞り性と鋼板のＮ方向のｒ値との関係を
示す。各化学成分との関連において説明した種々のＮ方
向のｒ値を有する鋼板を酸洗した後、第１図及び第２図
に示すように、成形品のいずれか一方の相対する辺長を
圧延方向に平行にとつたブランク材を用いて、辺長それ
ぞれ100mmの角筒ポンチにて成形し、この場合におい
て、ダイス肩及びパンチ肩Ｒを10mm、しわ押さえ圧を７
トンとし、潤滑には防錆油を用いた。ここに、各鋼板の
角筒絞り性は、絞り込み素板の辺長を変えて、成形し、
成形割れの発生しない最大絞り込み素板の辺長を求め、
この辺長をパンチ辺長で除した値にて評価した。
示す。各化学成分との関連において説明した種々のＮ方
向のｒ値を有する鋼板を酸洗した後、第１図及び第２図
に示すように、成形品のいずれか一方の相対する辺長を
圧延方向に平行にとつたブランク材を用いて、辺長それ
ぞれ100mmの角筒ポンチにて成形し、この場合におい
て、ダイス肩及びパンチ肩Ｒを10mm、しわ押さえ圧を７
トンとし、潤滑には防錆油を用いた。ここに、各鋼板の
角筒絞り性は、絞り込み素板の辺長を変えて、成形し、
成形割れの発生しない最大絞り込み素板の辺長を求め、
この辺長をパンチ辺長で除した値にて評価した。
第７図から明らかなように、各鋼板のＮ方向のｒ値と角
筒絞り性との間には、非常によい相関関係があり、本発
明の方法によつて製造された鋼板は、2.35以上のすぐれ
た角筒絞り性を有する。更に、この場合、鋼板のＮ方向
のｒ値は約1.1以上である。従つて、本発明の方法によ
る鋼板を用いれば、Ｎ方向のｒ値が１近傍である従来の
熱延鋼板に比べて、より厳しい角筒絞りを行うとがで
き、材料歩留り及び作業性の向上が達成される。
筒絞り性との間には、非常によい相関関係があり、本発
明の方法によつて製造された鋼板は、2.35以上のすぐれ
た角筒絞り性を有する。更に、この場合、鋼板のＮ方向
のｒ値は約1.1以上である。従つて、本発明の方法によ
る鋼板を用いれば、Ｎ方向のｒ値が１近傍である従来の
熱延鋼板に比べて、より厳しい角筒絞りを行うとがで
き、材料歩留り及び作業性の向上が達成される。
本発明の方法における成分組成及び製造条件の理論的意
義は、未だ必ずしも明らかではないが、仕上圧延中のオ
ーステナイトの再結晶が、Ｂと、Ti、Nb及びZrの少なく
とも１種以上との共存によつて、特に、仕上圧延開始温
度が低い場合に大きく抑制されるため、変態後のフエラ
イト粒に強いRD//（011）方向の（100）集合組織が表わ
れる結果であるとみられる。しかし、本発明は、かかる
理論によつて何ら限定されるものではない。
義は、未だ必ずしも明らかではないが、仕上圧延中のオ
ーステナイトの再結晶が、Ｂと、Ti、Nb及びZrの少なく
とも１種以上との共存によつて、特に、仕上圧延開始温
度が低い場合に大きく抑制されるため、変態後のフエラ
イト粒に強いRD//（011）方向の（100）集合組織が表わ
れる結果であるとみられる。しかし、本発明は、かかる
理論によつて何ら限定されるものではない。
発明の効果 以上のように、本発明の方法によれば、熱延鋼板であつ
ても、高いＮ方向ｒ値を得ることができるので、従来の
熱延鋼板に比べて、角筒絞り性に著しくすぐれ、しか
も、材料歩留り及び作業性の向上を達成することができ
る。
ても、高いＮ方向ｒ値を得ることができるので、従来の
熱延鋼板に比べて、角筒絞り性に著しくすぐれ、しか
も、材料歩留り及び作業性の向上を達成することができ
る。
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例 第１表に示す化学成分を有する鋼を転炉出鋼後、真空脱
ガス処理した。次いで、連続鋳造法にてスラブとした
後、第２表に示す熱処理条件にて、厚さ2mmの鋼板に熱
間圧延し、巻取つた。このようにして得られた熱延コイ
ルに１％の調質圧延を行ない、酸洗した。この酸洗後の
鋼板の諸特性を第 ２表に示す。
ガス処理した。次いで、連続鋳造法にてスラブとした
後、第２表に示す熱処理条件にて、厚さ2mmの鋼板に熱
間圧延し、巻取つた。このようにして得られた熱延コイ
ルに１％の調質圧延を行ない、酸洗した。この酸洗後の
鋼板の諸特性を第 ２表に示す。
本発明鋼である１、２及び３は、いずれもＮ方向のｒ値
が高く、角筒絞り性にすぐれ、更に、軟質であって、延
性もすぐれている。
が高く、角筒絞り性にすぐれ、更に、軟質であって、延
性もすぐれている。
これに対して、比較鋼１−２及び２−２は、仕上圧延開
始温度が高すぎるために、Ｎ方向のｒ値が低く、角筒絞
り性に劣る。また、比較鋼４はＢ量が不足し、比較鋼５
はTi、Nb及びZrの総量が不足し、比較鋼５はTi、Nb及び
Zrの総量が過多であり、比較鋼７はＮ量が過多であつ
て、それぞれＮ方向のｒ値が低く、角筒絞り性に劣るこ
とが明らかである。
始温度が高すぎるために、Ｎ方向のｒ値が低く、角筒絞
り性に劣る。また、比較鋼４はＢ量が不足し、比較鋼５
はTi、Nb及びZrの総量が不足し、比較鋼５はTi、Nb及び
Zrの総量が過多であり、比較鋼７はＮ量が過多であつ
て、それぞれＮ方向のｒ値が低く、角筒絞り性に劣るこ
とが明らかである。
本発明鋼１−３は、酸洗後の本発明鋼１を亜鉛メツキラ
インにてメツキし、合金化処理を施したものであるが、
引張特性、Ｎ方向のｒ値及び角筒絞り性共に、メツキ前
の特性と殆ど変化しない。即ち、本発明の方法は、合金
化溶融亜鉛メツキを施した場合にも適用することができ
る。
インにてメツキし、合金化処理を施したものであるが、
引張特性、Ｎ方向のｒ値及び角筒絞り性共に、メツキ前
の特性と殆ど変化しない。即ち、本発明の方法は、合金
化溶融亜鉛メツキを施した場合にも適用することができ
る。
第１図及び第２図は、熱延コイルを巻き戻しつつ、連続
的に打ち抜き、プレス成形を行なう場合の材料どりを示
す図、第３図は鋼板におけるＢ量とＮ方向ｒ値との関係
を示すグラフ、第４図は鋼板におけるTi、Nb及びZrの少
なくとも１種以上の総量とＮ方向ｒ値との関係を示すグ
ラフ、第５図は鋼板におけるＮ量とＮ方向ｒ値との関係
を示すグラフ、第６図は熱間圧延における仕上圧延開始
温度と得られる熱延鋼板のＮ方向ｒ値との関係を示すグ
ラフ、第７図は鋼板のＮ方向ｒ値と角筒絞り性との関係
を示すグラフである。
的に打ち抜き、プレス成形を行なう場合の材料どりを示
す図、第３図は鋼板におけるＢ量とＮ方向ｒ値との関係
を示すグラフ、第４図は鋼板におけるTi、Nb及びZrの少
なくとも１種以上の総量とＮ方向ｒ値との関係を示すグ
ラフ、第５図は鋼板におけるＮ量とＮ方向ｒ値との関係
を示すグラフ、第６図は熱間圧延における仕上圧延開始
温度と得られる熱延鋼板のＮ方向ｒ値との関係を示すグ
ラフ、第７図は鋼板のＮ方向ｒ値と角筒絞り性との関係
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−73836（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−97431（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−77927（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で （ａ）Ｃ 0.0010〜0.0150％、 Mn 0.05〜0.60％、 solAl 0.005〜0.10％、 Ｂ 0.0007〜0.0045％、及び Ｎ 0.0010〜0.0040％を含み、更に、 （ｂ）Ti、Nb及びZrよりなる群から選ばれる１種以上の
元素を総量にて0.012〜0.100％の範囲で含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延するに
際して、仕上圧延開始温度を1060℃以下とし、Ar3点以
上の温度にて仕上圧延を終了することを特徴とする圧延
方向に45゜の方向のｒ値を高めた角筒絞り性にすぐれる
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62126779A JPH0765118B2 (ja) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62126779A JPH0765118B2 (ja) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63290223A JPS63290223A (ja) | 1988-11-28 |
| JPH0765118B2 true JPH0765118B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=14943724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62126779A Expired - Fee Related JPH0765118B2 (ja) | 1987-05-22 | 1987-05-22 | 角筒絞り性にすぐれる熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765118B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1083902C (zh) * | 1996-12-24 | 2002-05-01 | 川崎制铁株式会社 | 矩形拉延性优良的薄钢板及其制造方法 |
| JP3460525B2 (ja) * | 1996-12-24 | 2003-10-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 角筒絞り成形性に優れる薄鋼板およびその製造方法ならびにその使用方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5597431A (en) * | 1979-01-20 | 1980-07-24 | Nippon Steel Corp | Preparation of hot rolling steel plate with good processability |
| JPS6077927A (ja) * | 1983-10-03 | 1985-05-02 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6173836A (ja) * | 1984-09-17 | 1986-04-16 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れた熱延薄鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-05-22 JP JP62126779A patent/JPH0765118B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63290223A (ja) | 1988-11-28 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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