JPH0754086A - Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金 - Google Patents
Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金Info
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- JPH0754086A JPH0754086A JP20067493A JP20067493A JPH0754086A JP H0754086 A JPH0754086 A JP H0754086A JP 20067493 A JP20067493 A JP 20067493A JP 20067493 A JP20067493 A JP 20067493A JP H0754086 A JPH0754086 A JP H0754086A
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- Japan
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- alloy
- amorphous
- temperature
- amorphous phase
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工性に優れたＴｉ−Ｃｕ系非晶質合金を提
供すること。 【構成】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただし、ａ
は原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、かつ、非
晶質相を有する合金であって、主成分の０．１〜２０原
子％がＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇから選ばれる少なくとも一
種の元素で置換された組成を有するＴｉ−Ｃｕ系非晶質
合金。
供すること。 【構成】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただし、ａ
は原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、かつ、非
晶質相を有する合金であって、主成分の０．１〜２０原
子％がＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎ
ｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇから選ばれる少なくとも一
種の元素で置換された組成を有するＴｉ−Ｃｕ系非晶質
合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＴｉ−Ｃｕ系非晶質合
金、特に、非晶質化が容易で、かつ、種々の加工が容易
に行なえる非晶質合金に関する。
金、特に、非晶質化が容易で、かつ、種々の加工が容易
に行なえる非晶質合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、強度の向上を狙ったチタン基非晶
質合金としては、特開平３−２１９０３５号公報に開示
されたものが知られている。しかしながら、一般的に非
晶質合金は、押出し、圧延、鍛造及びホットプレスなど
の種々の加工が容易に行なえないのが現状である。これ
は非晶質特性を有する加工物を得るためには、温度制
御、加工時間の厳密な制御が必要であるためである。特
に非晶質合金のバルク材の成形はアトマイズ等の作製手
段により粉末を得て、これを押出し、プレスなどの加工
成形によって作製するが、この成形条件が厳しく非晶質
相を含む非晶質合金バルク材をつくることは困難であ
る。また、この際の加工は結晶化温度以下で加工を行わ
なければならないので、大きな成形圧力等が必要とな
る。
質合金としては、特開平３−２１９０３５号公報に開示
されたものが知られている。しかしながら、一般的に非
晶質合金は、押出し、圧延、鍛造及びホットプレスなど
の種々の加工が容易に行なえないのが現状である。これ
は非晶質特性を有する加工物を得るためには、温度制
御、加工時間の厳密な制御が必要であるためである。特
に非晶質合金のバルク材の成形はアトマイズ等の作製手
段により粉末を得て、これを押出し、プレスなどの加工
成形によって作製するが、この成形条件が厳しく非晶質
相を含む非晶質合金バルク材をつくることは困難であ
る。また、この際の加工は結晶化温度以下で加工を行わ
なければならないので、大きな成形圧力等が必要とな
る。
【０００３】そのため非晶質相が安定で過冷却液体領域
の温度幅が広く、温度制御、加工時間の制御が比較的容
易に行なえる非晶質合金が望まれていた。上記公報に示
されるＴｉ−Ｓｉ系、Ｔｉ−Ａｌ系においては過冷却液
体領域が小さいかあるいはこの領域が存在しないもので
あり、非晶質化、加工性の点で問題を有している。Ｔｉ
−Ｃｕ非晶質合金は、従来より知られており、非晶質化
及び種々の加工が比較的容易に行なえるものである。こ
の合金の過冷却液体領域の温度幅は２７Ｋと大きなもの
であるが、種々の加工の際の温度制御、加工時間の制御
などを考慮した場合、さらに改善の余地がある。
の温度幅が広く、温度制御、加工時間の制御が比較的容
易に行なえる非晶質合金が望まれていた。上記公報に示
されるＴｉ−Ｓｉ系、Ｔｉ−Ａｌ系においては過冷却液
体領域が小さいかあるいはこの領域が存在しないもので
あり、非晶質化、加工性の点で問題を有している。Ｔｉ
−Ｃｕ非晶質合金は、従来より知られており、非晶質化
及び種々の加工が比較的容易に行なえるものである。こ
の合金の過冷却液体領域の温度幅は２７Ｋと大きなもの
であるが、種々の加工の際の温度制御、加工時間の制御
などを考慮した場合、さらに改善の余地がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は過冷却液体領
域の温度幅が広く、これにより非晶質化が容易に行な
え、かつ種々の加工が容易に行なえるとともに、加工後
においても、非晶質相を維持することができ、非晶質特
有の優れた特性を維持することができるＴｉ−Ｃｕ系非
晶質合金を提供しようとするものである。
域の温度幅が広く、これにより非晶質化が容易に行な
え、かつ種々の加工が容易に行なえるとともに、加工後
においても、非晶質相を維持することができ、非晶質特
有の優れた特性を維持することができるＴｉ−Ｃｕ系非
晶質合金を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明は、Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金に特定の金属を添
加することによって、その非晶質相を安定化させようと
するものである。すなわち、本発明の構成は、特許請求
の範囲に記載されているとおり、主成分の組成がＴｉ
100-aＣｕa（ただし、ａは原子％であって３０≦ａ≦５
０）で示され、かつ、非晶質層を有する合金であって、
主成分の０．１〜２０原子％がＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇか
ら選ばれる少なくとも一種の元素で置換された組成を有
するＴｉ−Ｃｕ系非晶質合金である。
の本発明は、Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金に特定の金属を添
加することによって、その非晶質相を安定化させようと
するものである。すなわち、本発明の構成は、特許請求
の範囲に記載されているとおり、主成分の組成がＴｉ
100-aＣｕa（ただし、ａは原子％であって３０≦ａ≦５
０）で示され、かつ、非晶質層を有する合金であって、
主成分の０．１〜２０原子％がＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇか
ら選ばれる少なくとも一種の元素で置換された組成を有
するＴｉ−Ｃｕ系非晶質合金である。
【０００６】ここでａを３０〜５０原子％としたのは、
この範囲で非晶質相を含む合金が得られるとともに、上
記範囲で過冷却液体領域が存在し、この温度幅も２７Ｋ
以下ではあるが、比較的広いためである。主成分の一部
を置換する元素（添加元素）は、Ａｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇか
ら選ばれる少なくとも１種の元素であるが、これらの元
素を添加することにより、非晶質相を安定化させること
ができるとともに、過冷却液体領域幅を拡大し、非晶質
化及び加工性を向上させることができる。
この範囲で非晶質相を含む合金が得られるとともに、上
記範囲で過冷却液体領域が存在し、この温度幅も２７Ｋ
以下ではあるが、比較的広いためである。主成分の一部
を置換する元素（添加元素）は、Ａｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇか
ら選ばれる少なくとも１種の元素であるが、これらの元
素を添加することにより、非晶質相を安定化させること
ができるとともに、過冷却液体領域幅を拡大し、非晶質
化及び加工性を向上させることができる。
【０００７】ここで主成分であるＴｉやＣｕを置換する
量を０．１〜２０原子％としたのは、この範囲でＴｉ−
Ｃｕ２元系が示す過冷却液体領域の温度幅２７Ｋ以上を
示し、非晶質化及び加工性の改善が行なえるためであ
る。以下、上記置換元素について、より有効な範囲を具
体的に記載する。Ａｇは０．１〜３原子％、Ｖは０．１
〜５原子％と少ない添加量で特に有効的に働く元素であ
り、Ａｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｎｄ，Ｐｄは０．
１〜１０原子％と比較的少ない添加量で特に有効に働
き、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｚｒは０．１〜２０原子％と比較的広
い範囲で、同等の効果が維持される元素である。
量を０．１〜２０原子％としたのは、この範囲でＴｉ−
Ｃｕ２元系が示す過冷却液体領域の温度幅２７Ｋ以上を
示し、非晶質化及び加工性の改善が行なえるためであ
る。以下、上記置換元素について、より有効な範囲を具
体的に記載する。Ａｇは０．１〜３原子％、Ｖは０．１
〜５原子％と少ない添加量で特に有効的に働く元素であ
り、Ａｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｎｄ，Ｐｄは０．
１〜１０原子％と比較的少ない添加量で特に有効に働
き、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｚｒは０．１〜２０原子％と比較的広
い範囲で、同等の効果が維持される元素である。
【０００８】以上のことから、少ない添加量で有効な作
用を示させるためには、その添加量が０．１〜１０原子
％が好ましく、より好ましくは０．１〜５原子％であ
る。次に過冷却液体領域について説明する。過冷却液体
領域の温度幅（△Ｔ）は、安定な非晶質合金が示すガラ
ス遷移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔx）との温度幅で
ある。ガラス遷移温度は合金を示差走査熱量分析を行な
うことによって得られる曲線において、曲線上で吸熱反
応が起こる部分で、その曲線の立上り部と基線の外挿が
交わる点での温度がガラス遷移温度（Ｔｇ）であり、逆
に発熱反応が起る部分で、上記と同様にして得られた温
度が結晶化温度（Ｔx）である。
用を示させるためには、その添加量が０．１〜１０原子
％が好ましく、より好ましくは０．１〜５原子％であ
る。次に過冷却液体領域について説明する。過冷却液体
領域の温度幅（△Ｔ）は、安定な非晶質合金が示すガラ
ス遷移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔx）との温度幅で
ある。ガラス遷移温度は合金を示差走査熱量分析を行な
うことによって得られる曲線において、曲線上で吸熱反
応が起こる部分で、その曲線の立上り部と基線の外挿が
交わる点での温度がガラス遷移温度（Ｔｇ）であり、逆
に発熱反応が起る部分で、上記と同様にして得られた温
度が結晶化温度（Ｔx）である。
【０００９】本発明の非晶質合金は、非常に幅が広い過
冷却液体領域幅（Ｔx−Ｔｇ）を示し、この領域では過
冷却液体状態にあり、広い応力で大きな変形ができ、極
めて優れた加工性を示し、このことにより複雑形状の部
材や大きな塑性流動を要する加工を必要とするものなど
に有用である。本発明の合金の非晶質温度は非常に広く
組成によっては温度幅が５０Ｋ以上である。この過冷却
液体状態の温度域では低圧力下で容易にそして無制限に
塑性変形するとともに、加工時の温度制御、加工時間の
制御が緩和でき、押出、圧延、鍛造及びホットプレスな
どの従来の加工法で容易に加工及び固化成形できる。
又、同様の理由により、他の合金粉末と混合することに
より低温度、低圧力で複合材の固化成形も容易にする。
また、本発明の合金は非晶質化し易く水焼入れによって
も得ることができる。
冷却液体領域幅（Ｔx−Ｔｇ）を示し、この領域では過
冷却液体状態にあり、広い応力で大きな変形ができ、極
めて優れた加工性を示し、このことにより複雑形状の部
材や大きな塑性流動を要する加工を必要とするものなど
に有用である。本発明の合金の非晶質温度は非常に広く
組成によっては温度幅が５０Ｋ以上である。この過冷却
液体状態の温度域では低圧力下で容易にそして無制限に
塑性変形するとともに、加工時の温度制御、加工時間の
制御が緩和でき、押出、圧延、鍛造及びホットプレスな
どの従来の加工法で容易に加工及び固化成形できる。
又、同様の理由により、他の合金粉末と混合することに
より低温度、低圧力で複合材の固化成形も容易にする。
また、本発明の合金は非晶質化し易く水焼入れによって
も得ることができる。
【００１０】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
する。高周波溶解炉により所定の成分組成を有する溶融
合金を作り、これを先端に小孔を有する石英管に装入
し、加熱溶融した後、その石英管を銅製の直径２００ｍ
ｍのロールの直上に設置し、回転数５０００ｒｐｍの高
速回転下、石英管内の溶融合金をアルゴン加圧下（０．
７ｋｇ／ｃｍ2）により、石英管の小孔から噴出し、ロ
ールの表面と接触させることにより急冷凝固させて薄帯
を得る。すなわち、単ロール法により薄帯を作製する。
する。高周波溶解炉により所定の成分組成を有する溶融
合金を作り、これを先端に小孔を有する石英管に装入
し、加熱溶融した後、その石英管を銅製の直径２００ｍ
ｍのロールの直上に設置し、回転数５０００ｒｐｍの高
速回転下、石英管内の溶融合金をアルゴン加圧下（０．
７ｋｇ／ｃｍ2）により、石英管の小孔から噴出し、ロ
ールの表面と接触させることにより急冷凝固させて薄帯
を得る。すなわち、単ロール法により薄帯を作製する。
【００１１】上記製造条件により表１に示すような組成
の合金薄帯を得た。それぞれの供試薄帯につき、示差走
査熱量分析を行ない、得られた示差熱量分析曲線をもと
に結晶化温度（Ｔx）とガラス遷移温度（Ｔｇ）とを求
め、求められたＴxとＴｇとから過冷却液体領域の温度
幅（△Ｔ）を求めた。この結果を表１に示す。なお、比
較のためＴｉ50Ｃｕ50からなる非晶質合金を作製し、上
記と同様に△Ｔを求めた。その結果、比較材（Ｔｉ50Ｃ
ｕ50）の△Ｔは２７Ｋであった。
の合金薄帯を得た。それぞれの供試薄帯につき、示差走
査熱量分析を行ない、得られた示差熱量分析曲線をもと
に結晶化温度（Ｔx）とガラス遷移温度（Ｔｇ）とを求
め、求められたＴxとＴｇとから過冷却液体領域の温度
幅（△Ｔ）を求めた。この結果を表１に示す。なお、比
較のためＴｉ50Ｃｕ50からなる非晶質合金を作製し、上
記と同様に△Ｔを求めた。その結果、比較材（Ｔｉ50Ｃ
ｕ50）の△Ｔは２７Ｋであった。
【００１２】
【表１】
【００１３】上記表１によれば、本発明の合金は、比較
材の△Ｔよりも大きいことが判るとともに最も大きなも
のでは、△Ｔが６３．６Ｋと比較材の２倍以上であるこ
とが判る。以上より本発明の合金は、過冷却液体領域す
なわち、非晶質温度領域の温度幅が広く、これにより非
晶質化が容易に行なえ、かつ種々の加工が容易に行なえ
るとともに、加工後においても非晶質相を維持すること
ができ、非晶質特有の優れた特性を維持することができ
るものであることが判る。以下、各添加元素に基づき、
過冷却液体領域の温度幅について、図面に基づき具体的
に説明する。
材の△Ｔよりも大きいことが判るとともに最も大きなも
のでは、△Ｔが６３．６Ｋと比較材の２倍以上であるこ
とが判る。以上より本発明の合金は、過冷却液体領域す
なわち、非晶質温度領域の温度幅が広く、これにより非
晶質化が容易に行なえ、かつ種々の加工が容易に行なえ
るとともに、加工後においても非晶質相を維持すること
ができ、非晶質特有の優れた特性を維持することができ
るものであることが判る。以下、各添加元素に基づき、
過冷却液体領域の温度幅について、図面に基づき具体的
に説明する。
【００１４】図１は添加元素としてＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，
Ｍｎ，Ｃｏを選んだときの添加量と過冷却液体領域の温
度幅（△Ｔ）の関係を示すグラフであり、図２は添加元
素としてＶ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇを選
んだときの添加量と過冷却液体領域の温度幅（△Ｔ）の
関係を示すグラフである。また、図３〜６は表１及び図
１または２に示される合金について、４０ｋ／ｍｉｎで
加熱した示差走査熱量分析を行なった結果を具体的に示
すものであり、図３はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ3合金の示
差走査熱量分析曲線であり、これによりＴｘが４３０．
６℃、Ｔｇが３８９．３℃であり、△Ｔが４１．３であ
ることが分かる。
Ｍｎ，Ｃｏを選んだときの添加量と過冷却液体領域の温
度幅（△Ｔ）の関係を示すグラフであり、図２は添加元
素としてＶ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇを選
んだときの添加量と過冷却液体領域の温度幅（△Ｔ）の
関係を示すグラフである。また、図３〜６は表１及び図
１または２に示される合金について、４０ｋ／ｍｉｎで
加熱した示差走査熱量分析を行なった結果を具体的に示
すものであり、図３はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ3合金の示
差走査熱量分析曲線であり、これによりＴｘが４３０．
６℃、Ｔｇが３８９．３℃であり、△Ｔが４１．３であ
ることが分かる。
【００１５】同様に図４はＴｉ45Ｃｕ45Ｚｒ10、図５は
Ｔｉ47.5Ｃｕ47.5Ｃｒ5、図６はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｎｂ3
についての示差走査熱量分析曲線であり、図４よりＴx
は４１７．４℃、Ｔｇは３６４．６℃、△Ｔは５２．８
であり、図５よりＴxは４３８．６℃、Ｔｇは３８０．
７℃、△Ｔは５７．９であり、図６よりＴxは４２６．
４℃、Ｔｇ３７３．３℃、△Ｔは５３．１であることが
分かる。
Ｔｉ47.5Ｃｕ47.5Ｃｒ5、図６はＴｉ48.5Ｃｕ48.5Ｎｂ3
についての示差走査熱量分析曲線であり、図４よりＴx
は４１７．４℃、Ｔｇは３６４．６℃、△Ｔは５２．８
であり、図５よりＴxは４３８．６℃、Ｔｇは３８０．
７℃、△Ｔは５７．９であり、図６よりＴxは４２６．
４℃、Ｔｇ３７３．３℃、△Ｔは５３．１であることが
分かる。
【００１６】なお、比較材（Ｔｉ60Ａｌ10Ｎｉ30）につ
いても、示差走査熱量分析を行なった結果を図７に示
す。図７に示される示差走査熱量分析曲線から、本願合
金で示されるＴｇが存在していないことが分かる。更に
本願合金について構造及び硬度を測定した結果を表２に
示す。
いても、示差走査熱量分析を行なった結果を図７に示
す。図７に示される示差走査熱量分析曲線から、本願合
金で示されるＴｇが存在していないことが分かる。更に
本願合金について構造及び硬度を測定した結果を表２に
示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】なお、表中構造に示されるＡは非晶質であ
ることを示し、硬度は５０ｇ荷重の微小ビッカース硬度
計による測定値（ＤＰＮ）である。表２および表３によ
れば、本発明の合金は、硬度に優れていることがわか
る。以上より本発明の合金は加工性に優れているととも
に高硬度であることが分かる。
ることを示し、硬度は５０ｇ荷重の微小ビッカース硬度
計による測定値（ＤＰＮ）である。表２および表３によ
れば、本発明の合金は、硬度に優れていることがわか
る。以上より本発明の合金は加工性に優れているととも
に高硬度であることが分かる。
【００２０】
【発明の効果】以上、説明したように、Ｔｉ−Ｃｕ系非
晶質合金に他の元素を添加した本発明の合金は非晶質温
度領域が広くなるので加工し易く、非晶質合金の特性を
維持した製品を得ることができる。
晶質合金に他の元素を添加した本発明の合金は非晶質温
度領域が広くなるので加工し易く、非晶質合金の特性を
維持した製品を得ることができる。
【図１】Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金に加えた添加元素の量
と非晶質温度範囲の関係を示す図表、
と非晶質温度範囲の関係を示す図表、
【図２】同上、
【図３】Ｔｉ48.5Ｃｕ48.5Ｚｒ3合金の示差走査熱量分
析曲線の図表、
析曲線の図表、
【図４】Ｔｉ45Ｃｕ45Ｚｒ10合金の示差走査熱量分析曲
線の図表、
線の図表、
【図５】Ｔｉ47.5Ｃｕ47.5Ｃｒ5合金の示差走査熱量分
析曲線の図表、
析曲線の図表、
【図６】Ｔｉ48.5Ｃｕ48.5Ｎｂ3合金の示差走査熱量分
析曲線の図表、
析曲線の図表、
【図７】Ｔｉ60Ａｌ10Ｎｉ30合金の示差走査熱量分析曲
線の図表。
線の図表。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 明久 宮城県仙台市青葉区川内無番地川内住宅11 −806 (72)発明者 福井 英夫 宮城県仙台市若林区若林３−15−15
Claims (1)
- 【請求項１】 主成分の組成がＴｉ100-aＣｕa（ただ
し、ａは原子％であって３０≦ａ≦５０）で示され、か
つ、非晶質相を有する合金であって、主成分の０．１〜
２０原子％がＡｌ，Ｓｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｖ，Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｐｄ，Ａｇから選ばれる少なく
とも一種の元素で置換された組成を有することを特徴と
するＴｉ−Ｃｕ系非晶質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5200674A JP2997381B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5200674A JP2997381B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754086A true JPH0754086A (ja) | 1995-02-28 |
| JP2997381B2 JP2997381B2 (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=16428359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5200674A Expired - Fee Related JP2997381B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | Ｔｉ−Ｃｕ系非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2997381B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999049095A1 (fr) * | 1998-03-25 | 1999-09-30 | Japan Science And Technology Corporation | Alliage amorphe a base de titane |
| EP1354976A1 (en) * | 2000-12-27 | 2003-10-22 | Japan Science and Technology Corporation | Cu-base amorphous alloy |
| WO2004106575A1 (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-09 | Korea Institute Of Industrial Technology | Cu-based amorphous alloy composition |
| KR100707559B1 (ko) * | 2004-06-30 | 2007-04-13 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 티타늄재 및 그 제조방법 |
| JP2009052131A (ja) * | 2007-08-01 | 2009-03-12 | Tohoku Univ | Ｔｉ−Ｃｕ−Ｚｒ−Ｐｄ金属ガラス合金 |
| US20120247550A1 (en) * | 2011-03-28 | 2012-10-04 | Industry-Academic Cooperation Foundation, Yonsei University | Conductive paste and electronic device and solar cell including an electrode formed using the conductive paste |
| CN111394665A (zh) * | 2020-04-26 | 2020-07-10 | 山东大学 | 一种TiCuZrPdFe非晶合金及其制备方法 |
-
1993
- 1993-08-12 JP JP5200674A patent/JP2997381B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999049095A1 (fr) * | 1998-03-25 | 1999-09-30 | Japan Science And Technology Corporation | Alliage amorphe a base de titane |
| EP1354976A1 (en) * | 2000-12-27 | 2003-10-22 | Japan Science and Technology Corporation | Cu-base amorphous alloy |
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