JPH07503086A

JPH07503086A - 給電装置

Info

Publication number: JPH07503086A
Application number: JP5512505A
Authority: JP
Inventors: ハイン、アン・エヌ; ジオガス、フォビオス・ディー
Original assignee: ヘンケル・コーポレイション
Priority date: 1992-01-15
Filing date: 1993-01-11
Publication date: 1995-03-30
Also published as: US5278492A; WO1993014558A1; EP0621993A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】この発明は一般的には給電装置（ｐｏｗｅｒ　５ｕｐｐｌ＞’）に関するものであり、特に、オゾン発生器を駆動させるのに特に適した固体（ｓｏｌｉｄ−ｓｔａｔｅ）給電装置に関する。

発明の背景オゾン（０３）を発生させるのに最も効率的な方法のうちの一つの方法は、酸素または酸素を高濃度で含有するガスをコロナ放電に付す方法である。例えば、ガラス管と接地外部電極との間の環状ギャップ内を酸素を通過させ、該ガラス管内に埋込んだ内部電極に周期的に高電圧を印加することによってオゾンを発生させてもよい。オゾンは典型的には、ピークに達する直前に起こるサイクルの部分で発生する。従って、この周期電圧の周波数を増大させることによって、より多量のオゾンを発生させることができるが、該環状ギャップ内で散逸される電力がオゾン分子０３を酸素分子０２に分解するような状態に達するようになる。

オゾン発生器の駆動電圧発生用回路は、嵩高で、重くて効率の悪い単巻変圧器や可飽和リアクトルに使用されている。さらに、駆動電圧を制御することによって、オゾンの製造速度を、オゾン発生器の能力の０％〜１００％の範囲で調節できることが望ましいことであるが、これを可飽和リアクトルを用いる回路によって達成することは実際的ではない。さらに、オゾン発生器は駆動電源に容量性負荷を与えるので、該電源の誘導制御要素と昇圧変圧器の寸法は、力率が１のときに必要な寸法以上の大きさにしなければならない。

この出願の発明者によって出願された米国特許出願第０７７７８１．７９３号（出願日：１９９１年１０月２３日）の明細書（発明の名称・給電装置）には、オゾン発生器に供給される駆動電圧サイクルは非対称になるので、電圧が最大値まで増加する間のそのスロープは、電圧が最大値からゼロまで減少するスロープよりも小さくなる旨の記載がある。前述のように、オゾンは、駆動電圧が予め決められた値からその最大値まで増加する間に製造されるので、駆動電圧の半サイクルが対称の場合に比べて、各サイクルのより大きな部分においてオゾンが発生する。

このシステムにおけるオゾン発生速度の制御は、サイクルのより低いスロープの継続時間を変化させることによっておこなうことができる。力率が１付近での操作は、回路内に誘導子、即ち、駆動電圧の周波数よりもわずかに小さな周波数においてオゾン発生器のキャパシタンスと共振する誘導子を組み入れてＡＣ電源が誘導負荷を利用するようにすることによっておこなうことができる。駆動電圧サイクルは、全ブリッジ回路の対角線方向のスイチッチ対の切り換えによりて発生する。

当該分野における先行技術文献の教示内容を以下に概説する。ＤＣ電圧からのＡＣ電圧波形を合成するためのインバーター回路は米国特許第３．６６７．０２７号、同第４．００２．９２１号、同第４．１９１．９９３号、同第４，１９１，９９４号および同第４．９２２，４０１号各明細書に記載されている。これらの明細書に開示されている各々のシステムは、合成波形を発展させるためにＳＣＲまたは類似のスイッチング素子を利用する。これらのうちのい（つかのシステムにおいては変成器結合が使用されている。

バイン（Ｈｕｙｎｈ）らによる米国特許第４．６８０，６９４号明細書には、４つのサイリスタースイッチング素子Ｔ、〜Ｔ４を用いる全波インバーターが教示され、サイリスターはＳＣＲを備えているのが好ましいとされている。該インバーターには、サイリスターを平行に横切って双向性ダイオードが接続される。

バインらによる米国特許第４．７５２．８６６号明細書には、３相電圧を整流するための全波整流器、およびオゾン発生器へ印加するためのＡＣ波形を整流電圧またはＤＣから合成する４つのサイリスタースイッチング素子を用いる全波ブリッジインバーターを具備するオゾン発生器用給電装置が記載されている。パストランジスタ−の伝導を制御する電流パルス振幅制御回路（４３）を用いることによって、電流パルスの振幅が制御される。パルス幅を制御する論理駆動回路（４５）は、サイリスタースイッチＴ１〜Ｔ、の作動を、パルス幅が制御されるような様式で制御するにの使用される。

ミツカル（Ｍｉｃｋａｌ）らによる米国特許第４．７７９．１８２号明細書には、静電フィルターに電力を供給する３相給電回路が開示されている。該明細書に添付された図面に示されているように、３相ＡＣ電圧は全波整流器によって整流された後、全波サイリスターインバーター回路へ印加される。インバーターと静電フィルターとの間には変成器結合が用いられる。

マスク（Ｍａｓｕｄａ）による米国特許第４．７０６．１８２号明細書には、単相ＡＣ電圧（７）を整流するための全波整流器（８）を具備する無線周波数（ＲＦ）高電圧給電装置が記載されている。整流された電圧は給電コンデンサー（６）を通して印加される。コンデンサー（６）を経て発生する電圧は、変圧器（１）の−次巻線の中間タップと大地との間に印加される。ＳＣＲのＳｌおよびＳ２は、相互に反対極の主電流路を経て、−次巻線の上部結線および下部結線にそれぞれ接続される。誘電子り、およびＬ２は、ＳＣＲと一次巻線との間の結合をそれぞれ供給する。逆電流ダイオードは、ＳＣＲの各々の主電流路と並列に接続される。ＳＣＲのＳＩおよびＳ２の伝導は、変圧器（１）の二次巻線（２）を経てＲＦ出力電圧を供給するために制御される。

ベチチンベルト（Ｐｅｔｉｔｉｍｂｅｒｔ）による米国特許第４，８３３．５８３号明細書には、三相ＡＣを処理してオゾン発生器へ電圧を供給するための給電装置が記載されている。三相ＡＣの各相に対して、一対のＳＣＲが各々の変圧器の巻線へ並列接続される。

フォン・バルゲン（Ｙｏｎ　Ｂａｒｇｅｎ）らによる米国特許第４．０４８．６６８号明細書には、高電圧オゾン発生器を駆動させるための給電装置が開示されている。給電装置の全波は単相ＡＣ電圧をＤＣ電圧に変換し、該変換電圧は変換器回路を介するチョップ処理によって、オゾン発生器を駆動させるための高周波数合成ＡＣ出力電圧に変換される。

ロウザー化ｏｖｔｈｅｒ）による米国特許第４．０２７．１６９号明細書には、コロナ発生器を駆動させるための高電圧給電装置が記載されている。この給電装置は、主変圧器（３８）の−次巻線と直列に接続された一対のＳＣＲを具有する。ＳＣＲのゲート電極は、制御された変圧器（３７）の−次巻線を介して接続される。

発明の概要この発明によれば、昇圧変圧器の一次巻線の一方の端部は交流（ＡＣ）電圧源の一方の側に接続され、他方の端部は、逆並列で接続された一対の単向性スイッチを介して該電圧源の他方の側に接続される。変圧器の二次巻線はオゾン発生器に接続される。トリが一手段を配設することによって、一方のスイッチはＡＣ電圧の正の各半サイクルにおいて作動させ、他方のスイッチは負の各半サイクルにおいて作動させる。関連する各半サイクルにおいて変圧器の一次巻線を通る伝導は、オゾン発生器の容量性負荷を経て鋸歯状電圧が発生するようにする。鋸歯状電圧は遅い立上り時間と速い立下り時間を示す。ゆっくりと増加する電圧がコロナ放電を発生させる間隔の持続時間を変化させることによって、オゾンの発生量を変化させることができる。誘導子を変圧器の一次巻線回路または二次巻線回路に組み入れることによって、開閉周波数以下の周波数において、オゾン発生器のリード線の容量性インピーダンスと共振させることにより、ＡＣ電圧供給源に誘導負荷をもたらすと共に、スイッチの損傷を防ぐことができる。

図面の簡単な説明以下、本発明の実施態様を撚回に基づいて説明する。図中、同一事項は同じ参照符号で示す。

図１は、本発明によるオゾン発生器用給電装置の模式的な回路線図である。

図２ａ〜図２ｆは図１に示す回路の操作を説明するために図示した対応する部位における電圧または電流の波形である。

図３は、本発明によるスイッチ制御用回路の一態様を示す模式的な回路線図である。

図４ａ〜図４ｇは、図１に示す回路中の１つのスイッチを制御するためのパルス発生法を説明すめために図３に図示した制御回路の対応する部位においてあられれる電圧の波形である。

図５ａ〜図５ｇは、図１に示す回路中の別のスイッチを制御するためのパルスを発生する図３に図示した制御回路の対応する部位においてあられれる電圧の２（４）と（６）の間に接続され、昇圧変圧器（Ｔ１）の−次巻線（８）の一方の端部は端子（４）に接続される。−次巻線（８）の他方の端部は、スイッチ（１２）と（１４）（この場合、逆並列で接続されたサイリスターとして図示する）と直列の誘導子（１０）を介して端子（６）に接続される。変圧器（Ｔ１）の二次巻線（１６）はオゾン発生手段（１８）に接続される。オゾン発生手段（１８）の等価回路の模式的線図には、オゾン発生器のガラス管のキャパシタンスと抵抗をそれぞれ示すＣＤとＲ。並びに該ガラス管と接地外部導体との間のエアギャップのキヤパシタンスと抵抗をそれぞれ示すＣｃとＲ６が含まれる。

端子（４）および（６）は、変圧器Ｔ、の二次巻線（２ｏ）の反対側の端部とそれぞれ接続される。変圧器（Ｔ２）の二次巻線（２２）は中間タップ（２４）を介して接地すると共に、制御回路（２６）に接続する。入力端子（６）と同じ極性を有する二次・巻線（２２）の一方の端部は制御回路（２６）の入力端子（２７）に接続され、一方、端子（４）と同じ極性を有する二次巻線（２２）の他方の端部は入力端子（２９）に接続される。制御回路（２６）は、陰極およびスイッチ（１２）と（１４）のゲートの間において開閉パルス（■。）と（Ｖ、２）を供給することによって、電圧源（２）によって供給されるＡＣｉｉ圧のその後の半サイクルの制御部分の間にこれらを伝導性にする。開閉パルスの誘導様式については図３との関連で説明する。

誘導子（１０）の値は、電圧源（２）からのＡＣ波の周波数よりもわずかに低い周波数において、オゾン発生器（１８）のキヤパシタンスと共振するような値である。

誘導子（１０）の共振をもたらすインダクタンスＬＩＯは次式によって決定される＝１−＋ｏ＝（２０，３３）［（Ｃ，十Ｃｃ）／ＣｏＣｃコ［ｎ　ｐ／　ｎ　ｓ］２［１／　ｆ　２］　ミ’Ｊ　ヘン’）一式中、ｎ、は−次巻線（８）の巻数を示し、ｎ、は二次巻線（１６）の巻数を示し、ｆは電圧源（２）からのＡＣ電圧の周波数を示す。実際上は、（Ｃｏ＋Ｃｃ）／ＣｕＣｃの値は、オゾン発生器の電力が最大値に達するとＣ＋＋になるので、誘導子（１０）のインダクタンスＬ１゜の値は次式によって表わされるＬ＋ｏ＝（２５，３３）Ｅｎｐ／ｎ５３２Ｅｌ／Ｃ，、ｆ　２コミリヘンリーあるいはまた、近共振をもたらすインダクタンスは、変圧器（Ｔ１）の二次巻線の回路に含まれる誘導子（２８）によって得ることもできる。この誘導子のインダクタンスは誘導子（１０）のインダクタンスと同一とならないが、その理由は、巻数比ｎ　ｐ／　ｎ　ｓが無視できるからである。

図１に示す本発明によるオゾン発生器用給電装置の操作を、図２ａ〜図２ｆに示す波形に基づいて説明する。これらの波形の時間軸は同一である。図２ａは、端子（４）と（６）の間において、電圧源（２）によってもたらされるＡＣ３１圧Ｖｉを示す。図２ｂは、サイリスター（１２）を伝導性に誘発するための方形波または開閉パルスＶ　ｃ　１を示す。図２ｃは、サイリスター（１４）を伝導性にするための方形波または開閉パルスＶｃ２を示す。図２ｄは、直列接続された誘導子（１０）および変圧器（ＴＩ）の−次巻線（８）を経て発生する電圧■１を示す。

−次巻線（８）に電流が流れないときには、電圧Ｖ、は必然的にゼロになる。開始時、即ち、時間ｔ０以前においては、サイリスク−（１２）と（１４）はいずれもバイアスをかけられていないか、または伝導性を誘発されていないので、ｖｌはゼロとなるが、サイリスター（１２）にＶ　（Ｈの開閉パルスまたトリガーパルス（３０）によってバイアスがかけられるか、または伝導性が誘発されると、■１は、図２ｄの波形（３２）によって示されるＶｉに等しくなる。Ｔ／２（即ち、電圧源（２）からのＡＣ電圧の周期Ｔの２分の１の時間）とＲ２との間においては、サイリスク−（１２）と（１４）はいずれもバイアスをかけられないか、または伝導性を誘発されていない状態にある。しかしながら、−次回路が誘導性であるために、（３４）において示されるように、ｔ、とＴ／２の間においてサイリスク−（１２）に電流が流れる間は、該サイリスターは伝導性状響に維持される。

■１の波形区間（３２）と（３４）において示されるような電圧が、直列に接続された誘導子（１０）と−次巻線（８）を経て印加されると、図２ｅで示されるような電流Ｉｓは二次巻線（１６）を流れる。電流１ｓは、コンデンサーｃｏとＣＧで表されるキヤパシタンスを、ｅ２ｆの二次出力電圧Ｖ、の（３６）において示される立ち上がり電圧がもたらされるように充電する。ｔ、において、■、がゼロになると、キヤパシタンスＣＤとＣｃは放電するので、これらを通る電圧は、■、の波形部（３８）において示されるように低下する。立上がり電圧波形部（３６）の最後の部分、例えば、ライン（４０）の上の部分においては、コロナ放電が発生する。この場合、波形区間（３６）の傾斜が小さいために、コロナ放電の発生時間は、Ｖｓの波形区間（３６）が波形区間（３８）と同じ傾斜（即ち、より大きな傾斜）を有するときよりも長くなる。

サイリスター（１４）が伝導するときのＶｉの負の半サイクルにおける動作は、上述した〜′１の正の半サイクルにおける動作と類似する。例えば、ｔ、においては、■、はぜ口になり、サイリスク−（１２）はターンオフ状態になる。ｔｌとＲ２の間においては、両方のサイリスク−（１２）と（１４）がターンオフ状態となり、■１はゼロホルトとなる。Ｒ２においては、Ｖ１２のトリガーパルス（３１）はサイリスター（１４）を伝導性にするので、−次巻線（８）を経てｖｌが印加され、また、二次巻線（１６）を経てＩ、が負の方向または反対方向に流れる。コロナ放電は、Ｖｓの増大する負の電圧遷移において発生する。Ｒ３においては、Ｉ、はゼロとなり、サイリスク−（１４）はターンオフ状態となる。

Ｒ４においては、動作の正の半サイクルが繰り返され、別の動作サイクルが反復的様式で開始する。

オゾンの製造速度の制御は、図２ｂと図２ｃのパルスＶ０１とＶｃ２の前縁のタイミングを、矢印（３３）と（３５）で示すように変化させることによっておこなうことができる。例えば、ＩＩＶ２ｂのＶｃｌのパルス（３０）の幅を、該パルスの前縁を破１（４２）で示されるように前進させることによって狭める場合を考える。Ｖｌに及ぼされるこの効果は、図２ｄの破線（４４）によって示され、また、二次電流■、に及ぼされるこの効果は図２ｅの破線（４６）によって示される。オゾン発生器（１８）を通る図２ｆの電圧■、は、ｔｏよりも遅い時間におけるライン（４０）を通る破線（４８）に従うのて、コロナ放電は、Ｖ５の正方向に増大する部分のピークとライン（４０）の交差点との間において、より短い時間間隔で発生する。切換パルス（３０）の幅が増加すると、電圧■５は、より長い間隔に対するライン（４０）よりも高くなるので、より多量のオゾンが発生する。切換パルスＮ′６□の幅が変化するときには同じタイプの操作がおこなわれるが、正および負の半サイクルが他方の鏡像であることは示されていない。

次に、図１の制御回路（２６）に関する模式的な線図である図３並びに本発明によって切換パルス〜゛、１およびＶ１□が発生する様式に関する電圧波形を示す図４ａ〜図４ｇおよび図５ａ〜図５ｇについて説明する。図３の回路の上半分、即ち、接地ライン（５０）よりも上の部分は切換パルス■、１を発生させ、該回路の下半分は切換パルス〜’＋２を発生させる。該回路の上半分の構成成分に相当する該回路の下半分の構成成分は、同じ数字等にプライム符号をつけて示す。

図３の回路（２６）の上側の点ｒａＪ〜ｒｇＪは、図４ａ〜図４ｇに示す波形が現れる点であり、また、該回路の下側の対応する点「ａ゛」〜「ｇｏ」は、図５ａ〜図５ｇに示す波形が現れる点である。

波形（４００）〜（４０６）および波形（５００）〜（５０６）はそれぞれ図４ａ〜図４ｇおよび図５ａ〜図５ｇに関係する。

抵抗体（５２）および（５４）は入力（２７）と基準電位源（この場合には、接地ライン（５０））との間に直列で接続され、また、ダイオード（５６）の陽極は接合点（５８）に接続される。ダイオード（５６）の陰極は、比較器（Ｕｌ）の負の入力に接続され。比較器（Ｕｌ）の正の入力は接地ライン（５０）に接続される。ダイオード（５６）の整流に起因して、入力（２７）における正弦波電圧の正の半サイクル（４０００図４ａ参照）は比較器（Ｕｌ）の負の入力に印加される。また、比較器（Ｕ、）の作用により、図４ｂの負のパルス（４０１）はその出力においてあられれる。

図４ｂのパルス（４０１）は、抵抗体（６０）によってＵｌのアウトプットに結合されたインバーター（Ｕ２）により増幅される。Ｕ２の出力と接地ライン（５０）の間に直列接続された抵抗体（６２）とコンデンサー（６４）によって、わずかの遅延が導入される。正負変換器（Ｕ３）および（Ｕ４）は、抵抗体（６２）とコンデンサー（６４）の接合点およびトランジスター（６５）のベース電極との開に直列接続され、これによって、抵抗体（６２）とコンデンサー（６４）との接合点で発生する積分パルス（ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｐｕｌｓｅｓ）は整形される。

インバーター（Ｕ４）の出力は側波発生手段に印加される。この場合、側波発生手段は、Ｕ４の出力に接続されたベース、接地ライン（５０）に接続されたコレクターおよび抵抗器（６８）を介して正の電圧（十■）の点（６６）に接続されたエミッターを有するトランジスター（６５）から成る。トランジスター（６５ンのエミッターと接地ライン（５０）の開に接続されたコンデンサ−（７０）は、波形（４０２）の正パルス（７２）、（７４）および（７６）の発生の間に充電され、また、該コンデンサーは、これらのパルスの各々の終末において導電性になって、図４ｄの側波形（４０３）を発生させるときには、トランジスター（６５）のエミッター・コレクター電流路を通して放電される。

波形（４０３）の側波は、トランジスター（６５）のエミッターから比較器（Ｕ、）の正の入力へ、抵抗体（７８）を介して結合する。また、抵抗体（８０）は、比較器（Ｕ、）の正の入力と接地ライン（５０）との間に接続される。正の可変直流電圧は適当な手段によって比較器（Ｕ５）の負の入力へ印加される。この特定の回路においては、この電圧印加は、正電圧＋Ｖの点（８２）と基準電位源（この場合は、大地）の間に抵抗体（８２）と電位差計（８４）を直列に接続させることによっておこなわれる。電位差計（９４）のアーム（９０）は、直列の抵抗体（９２）と（９４）を介して接地ライン（５０）に接続され、これらの抵抗体の接合点（９６）は比較器（Ｕ、）の負の入力と接続される。Ｕ５の負の入力へ供給されてもよい直流電圧（９６°）のレベルを図４ｄに示す。側波（４０３）の電圧が直流電圧（９６’）のレベルよりも高くなると、Ｕ、の出力は、図４ｅの波形（４０４）の正のパルスで示されるように、正となる。電位差計のアーム（９０）は移動するので、電圧（９６°）は、双頭矢印（４０７）で示されるように、波形（４０４）の各パルスの立下がり縁の位置を変化させるよに、増大また低下する。波形（４０４）のパルス幅は電位差計または可変抵抗器（８４）によって変化させる。

波形（４０４）のパルスの極性は、抵抗体（９８）を介してＵ５の出力に接続された入力を有するインバーター（Ｕ６）によって変換される（図４ｆの波形（４０５）参照）。低電源制御回路を制御する図１の高電源回路から該低電源制御回路を分離するためには、波形（４０５）のパルスが、Ｕ７の入力からＵ６の出力へ接続された抵抗体（１００）を介して光学カップラー（Ｕ３Ｏ例えば、ＨＣＰＬ−２６０２）へ印加される。図示する特定のカップラー（Ｕ７）に関しては、２本のビン（１０２）と（１，０４）が図１の電源回路に対して接地していることが必要であり、また、点（１０６）から正電圧が、この場合は、ビン（１０８）へ供給される事が必要である。

波形（４０５）のパルスはＵ７の出力ビン（１１０）に現れ、また、コンデンサー（１１２）と抵抗体（１１４）は、ビン（１１０）および正電圧の点（１０６）との間に並列接続される。

サイリスター（１２）の導電率を制御するための切換パルスまたトリガーパルス（Ｖ、□）は、以下のようにして、Ｕ７の出力ビン（１１０）における波形（４０５）のパルスから誘導される。電界効果トランジスター（１１７）のゲート電極（１１６）はＵ７の出力ビン（１１０）に接続され、波形（４０５）の負のパルスを受信する。

トランジスター（１１７）は、図１の回路に対して接地したドレイン電極（１１Ｂ）および直列の抵抗体（１２４）と（１２６）を介して正電圧＋Ｖの点（１２８）に接続されたソース電極（１２２）を有する。陰極結線（Ｋ１）はソース電極（１２２）に接続され、ゲート結線（Ｇ　＋）は、サイリスター（１２）へ接続するための抵抗体（１２４）と（１２６）の接合部（１３０）へ接続される（図１参照）。図４ｇの波形（４０６）中に示される切換電圧またはトリガーパルス（Ｖ＝＋’）は抵抗体（１２４）を通して発生する。

図３の回路の接地ライン（５０）よりも下方の部分は、上述の方法と同様にして、入力（２９）に印加された正弦波から図１の切換パルス（Ｖ、□）が発生するように操作される。但し、この場合には、図５ｂ〜図５ｇにそれぞれ示す波形（５０１）〜（５０６）および切換パルス（Ｖ＝２）は、入力正弦波（Ｖｉ）の次の半サイクルから誘導される。

本発明の種々の態様を図示して説明したが、本発明はこれらによって限定されるものではない。当業者であれば、本発明の請求の範囲とその技術的思想によって規定される範囲内において、上記の実施態様を適宜修正変更し得る。

ＦＩＧ、３補正書の翻訳文提出書（特許法第１８４条の８）平成６年７月１５日冒呪

Claims

【特許請求の範囲】

１．下記の（ｉ）〜（ｖ）の手段を有するオゾン発生器用給電装置：（ｉ）交流電源に結合させるのに通合した第一および第二入力端子、（ｉｉ）一次および二次巻線を有する変圧器、（ｉｉｉ）該一次巻線の一端を該第一入力端子へ結合する手段、（ｉｖ）該一次巻線の他端と該第二入力端子との間に逆並列接続され、各々がそれぞれ個々の切換パルスに応答して異なる時間に作動する第一および第二単向性スイッチ、および（ｖ）該第一および第二入力端子に結合された切換パルス発生器であって、一方の極性の交流電圧の半サイクル間において、該第一スイッチにバイアスをかけて伝導性にするために該第一スイッチに個々の該切換パルスを供給し、また、他方の極性の交流電圧の半サイクル間において、該第二スイッチにバイアスをかけて伝導性にするために該第二スイッチに個々の該切換パルスを供給する切換パルス発生器。
２．切換パルス発生器が、個々の切換パルスの持続時間を変化させる手段を有する請求項１記載のオゾン発生器用給電装置。
３．切換パルス発生器が、切換パルスの前縁のタイミングを変化させることによって該切換パルスの持続時間を変化させる手段を有する請求項１記載のオゾン発生器用給電装置。
４．誘導子が、一次および二次巻線の一方を有する回路内へ組み入れられた請求項１記載のオゾン発生器用給電装置。
５．二次巻線に結合されたオゾン発生器が、該二次巻線を通して容量性負荷をもたらし、該誘導子が、該交流電圧の周波数よりも小さい周波数で該容量性負荷と共振するような値のインダクタンスを有する請求項４記載のオゾン発生器用給電装置。
６．単向性スイッチがサイリスターである請求項１記載のオゾン発生器用給電装置。
７．切換パルス発生器が下記の（ｉ）〜（ｖｉ）の手段を有する請求項１記載のオゾン発生器用給電装置：（ｉ）交流電圧の正の半サイクル間に第一の連続的（ｓｅｒｉｅｓｏｆ）方形波を供給し、また、交流電圧の負の半サイクル間に第二の連続的方形波を供給するために第一および第二入力端子を通して印加される交流電圧に応答する手段、（ｉｉ）第一の連続的（ｓｅｒｉｅｓｏｆ）鋸波を誘導するための第一の該連続的方形波に応答する手段、（ｉｉｉ）第二の連続的鋸波を誘導するための第二の該連続的方形波に応答する手段、（ｉｖ）可変直流電圧を供給する手段、（ｖ）該第一スイッチに印加される該直流電圧よりも大きな振幅を有する第一の該連続的鋸波の鋸波の部分の間に第一の連続的切換パルスを供給するために第一の該連続的据波に応答する手段、および（ｖｉ）該第二スイッチに印加される該直流電圧よりも大きな振幅を有する第二の該連続的鋸波の鋸波の部分の間に第二の連続的切換パルスを供給するために第二の該連続的鋸波に応答する手段。
８．下記の（ｉ）〜（ｖｉ）の手段を有する、オゾン発生器用給電装置に供給パルスを供給するための制御回路：（ｉ）交流電圧の正の半サイクルの間に第一の連続的方形波を供給し、また、交流電圧の負の半サイクル間に第二の連続的方形波を供給するために第一および第二入力端子に印加される交流電圧に応答する手段、（ｉｉ）第一の連続的鋸波を遊動するための第一の該連続的方形波に応答する手段、（ｉｉｉ）第二の連続的鋸波を誘導するための第二の該連続的方形波に応答する手段、（ｉｖ）可変直流電圧を供給する手段、（ｖ）該直流電圧よりも大きな振幅を有する第一の該連続的な鋸波の鋸波の部分の間に第一の連続的切換パルスを供給するために第一の該連続的銀波に応答する手段、および（ｖｉ）該直流電圧よりも大きな振幅を有する第二の該連続的鋸波の鋸波の部分の間に第二の連続的切換パルスを供給するために第二の該連続的鋸波に応答する手段。
９．下記の（ｉ）〜（ｖｉｉ）の手段を具備する、容量性インピーダンスを有するオゾン発生器用給電装置：（ｉ）所定の周波数と正負の半サイクルを有する交流電圧の電源であって、第一および第二端子を有する交流電圧源、（ｉｉ）一次および二次巻線を有する変圧器、（ｉｉｉ）該一次巻線の一端を該第一端子へ接続する手段、（ｉｖ）該一次巻線の他端と該第二端子の間に逆並列状に配設された第一および第二サイリスター具有手段、（ｖ）交流電圧の正の半サイクル間で時々作動する該第一サイリスターのトリガー手段、（ｖｉ）交流電圧の負のサイクル間の同様の時に作動する該第二サイリスターのトリガー手段、および（ｖｉｉ）該交流電圧の周波数よりも小さな周波数において、該オゾン発生器のキャパシタンスと共振させるために該一次および二次巻線の一方を有する回路内に配役された誘導子。
１０．誘導子が、該一次巻線を有する回路内に接続された請求項９記載の給電装置。
１１．誘導子が、該二次巻線を有する回路内に接続された請求項９記載の給電装面。
１２．該サイリスターのトリガー手段が下記の（ｉ）〜（ｖｉｉ）の手段を有する請求項９記載の給電装置：（ｉ）交流電圧の正の半サイクル間に第一方形波を誘導する手段、（ｉｉ）該第一方形波が発生している間に第一鋸波を誘導する手段、（ｉｉｉ）直流電圧供給手段（ｉｖ）該第一鋸波の振幅が直流電圧の振幅よりも大きくなることに応答して、該第一サイリスター用トリガーパルスを発生させるために、該第一鋸波を該直流電圧と比較する手段、（ｖ）交流電圧の負の半サイクルの間に、第二方形波を誘導する手段、（ｖｉ）該第二方形波の発生の間に第二鋸波を誘導する手段、および（ｖｉｉ）該第二鋸波の振幅が直流電圧の振幅よりも大きくなることに応答して、該第二サイリスター用トリガーパルスを発生させるために、該第二鋸波と該直流電圧と比較する手段。
１３．下記の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の工程を含む、容量性インピーダンスを有するオゾン発生器用駆動電圧の発生方法：（ｉ）変圧器の一次巻線を、逆並列に接続された２個のサイリスターを有する回路を介して、所定の周波数を有する交流電圧の電源からの電圧と結合させ、（ｉｉ）交流電源によって認知される負荷を、該変圧器を有する回路内へインダクタンスを導入することによって、実質的に抵抗性があるものにし、次いで、（ｉｉｉ）交流電圧の正の半サイクル間に一方のサイリスター用トリガーパルスを発生させると共に、交流電圧の負の半サイクル間に他方のサイリスター用トリガーパルスを発生させる。
１４．下記の（ｉ）〜（ｖ）の工程を含む請求項１３記載のトリガーパルスを発生させる方法：（ｉ）交流電圧の正および負の半サイクルから同じ極性の方形波を誘導し、（ｉｉ）該方形波の発生の間に電圧を増加させる各々の該方形波から鋸波を誘導し、（ｉｉｉ）可変直流電圧を供給し、（ｉｖ）該交流電圧の正の半サイクルから誘導される方形波が該直流電圧を上回るときに、一方のサイリスター用の切換パルスを発生させ、次いで、（ｖ）該交流電圧の負の半サイクルから誘導される方形波が該直流電圧を上回るときに、他方のサイリスター用の切換パルスを発生させ、これによって該直流電圧値が変化するときに該切換パルスの前縁のタイミングを変化させる。