JPH074582Y2 - クロスコイル形指示計器 - Google Patents
クロスコイル形指示計器Info
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- JPH074582Y2 JPH074582Y2 JP1218589U JP1218589U JPH074582Y2 JP H074582 Y2 JPH074582 Y2 JP H074582Y2 JP 1218589 U JP1218589 U JP 1218589U JP 1218589 U JP1218589 U JP 1218589U JP H074582 Y2 JPH074582 Y2 JP H074582Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、クロスコイルが発生する合成磁界によってマ
グネットロータを回転させ、これと協動して回転する指
針により所定計測量を指示するようにしたクロスコイル
形指示計器に関するものである。
グネットロータを回転させ、これと協動して回転する指
針により所定計測量を指示するようにしたクロスコイル
形指示計器に関するものである。
一般に、クロスコイル形計器の駆動部は第８図に示すよ
うに、互いに交差して巻回した一対のクロスコイルL1,L
2と、該クロスコイルが発生する合成磁界中に回転自在
に設置したマゲネットロータMgと、該マグネットロータ
Mgの中心部の回転軸端に設けた指針Ａと、指針Ａの回転
位置と協動して計測量を指示するための目盛板Ｂと、目
盛板Ｂの零点位置に設けられ、指針Ａの回転を規制する
零点ストッパピンＰと、指針Ａ及びマグネットロータMg
をストッパピンＰの方向に付勢する全舞バネＣより構成
されている。
うに、互いに交差して巻回した一対のクロスコイルL1,L
2と、該クロスコイルが発生する合成磁界中に回転自在
に設置したマゲネットロータMgと、該マグネットロータ
Mgの中心部の回転軸端に設けた指針Ａと、指針Ａの回転
位置と協動して計測量を指示するための目盛板Ｂと、目
盛板Ｂの零点位置に設けられ、指針Ａの回転を規制する
零点ストッパピンＰと、指針Ａ及びマグネットロータMg
をストッパピンＰの方向に付勢する全舞バネＣより構成
されている。
以上の構成において、第９図のようにクロスコイルL1,L
2に電流i1,i2を流したとき各々が発生する磁界Φ1,Φ２
は、 Φ１＝μ1i1n1S1 Φ２＝μ2i2n2S2 …（１） （μ1,2:コイルL1,L2の透磁率、 n1,2:巻数、S1,2:断面積） となる。一方、マグネットロータMgは磁界Φ１Φ２の合
成磁界方向に回転するから、その回転角をαとすると、 となり、コイルL1,L2が同じものであれば、（２）式
は、 となり、回転角度αは駆動電流i1,i2により設定され
る。ここでi1,i2を、 i1＝I0cosθ i2＝I0sinθ …（４） とし、角度θを所定計測量に対応する値にすると、
（３），（４）式より、 となり、α＝θとなるから、クロスコイルL1,L2によっ
て発生する合成磁界の方向は第10図に示すように角度θ
の方向となり、マグネットロータMgは全舞バネＣに抗し
て所定計測量に対応する回転角θの位置に回転する。従
って、該マグネットロータMgと共に回転する指針Ａの位
置を目盛板Ｂにより読み取ることにより、計測量を認識
することができる。なお、このとき指示値が全舞バネＣ
の付勢力に負けて所定値から大きくずれることがないよ
うに、合成磁界の大きさを決める駆動電流値i1,i2は、
全舞バネＣの付勢力に十分に打ち勝つよう付勢力を考慮
して予め設定される。
2に電流i1,i2を流したとき各々が発生する磁界Φ1,Φ２
は、 Φ１＝μ1i1n1S1 Φ２＝μ2i2n2S2 …（１） （μ1,2:コイルL1,L2の透磁率、 n1,2:巻数、S1,2:断面積） となる。一方、マグネットロータMgは磁界Φ１Φ２の合
成磁界方向に回転するから、その回転角をαとすると、 となり、コイルL1,L2が同じものであれば、（２）式
は、 となり、回転角度αは駆動電流i1,i2により設定され
る。ここでi1,i2を、 i1＝I0cosθ i2＝I0sinθ …（４） とし、角度θを所定計測量に対応する値にすると、
（３），（４）式より、 となり、α＝θとなるから、クロスコイルL1,L2によっ
て発生する合成磁界の方向は第10図に示すように角度θ
の方向となり、マグネットロータMgは全舞バネＣに抗し
て所定計測量に対応する回転角θの位置に回転する。従
って、該マグネットロータMgと共に回転する指針Ａの位
置を目盛板Ｂにより読み取ることにより、計測量を認識
することができる。なお、このとき指示値が全舞バネＣ
の付勢力に負けて所定値から大きくずれることがないよ
うに、合成磁界の大きさを決める駆動電流値i1,i2は、
全舞バネＣの付勢力に十分に打ち勝つよう付勢力を考慮
して予め設定される。
ところで、上記クロスコイルに与える駆動電流として所
定計測量に応じたデューティを有するパルス電流を用い
た指示計器が提案されている。第６図はこのようなパル
ス電流によるクロスコイル形指示計器の従来の構成を示
し、同図において、検出センサ１は車速やエンジン回転
数等の計測量に応じた周波数のパルス信号を出力し、該
パルス信号をF/V変換器２にて直流電圧に変換する。直
流電圧はデューティ演算回路３に入力され該直流電圧に
応じた指針Ａの回転角度θの正弦及び余弦（sinθ及びc
osθ）を求め、更に第７図に示す各sinθ,cosθに応じ
て変化するデューティの特性より、対応する所定のデュ
ーティを求める。デューティパルス発生回路４はこのデ
ューティによるパルス信号を発生し、出力回路５を通し
て該パルス信号によるパルス電流をクロスコイルL1,L2
に供給する。クロスコイルL1,L2にはデューティパルス
発生回路４よりのデューティを有するパルス電圧が供給
され、クロスコイルL1,L2にパルス電流が流されるよう
に構成されている。
定計測量に応じたデューティを有するパルス電流を用い
た指示計器が提案されている。第６図はこのようなパル
ス電流によるクロスコイル形指示計器の従来の構成を示
し、同図において、検出センサ１は車速やエンジン回転
数等の計測量に応じた周波数のパルス信号を出力し、該
パルス信号をF/V変換器２にて直流電圧に変換する。直
流電圧はデューティ演算回路３に入力され該直流電圧に
応じた指針Ａの回転角度θの正弦及び余弦（sinθ及びc
osθ）を求め、更に第７図に示す各sinθ,cosθに応じ
て変化するデューティの特性より、対応する所定のデュ
ーティを求める。デューティパルス発生回路４はこのデ
ューティによるパルス信号を発生し、出力回路５を通し
て該パルス信号によるパルス電流をクロスコイルL1,L2
に供給する。クロスコイルL1,L2にはデューティパルス
発生回路４よりのデューティを有するパルス電圧が供給
され、クロスコイルL1,L2にパルス電流が流されるよう
に構成されている。
上記構成において、車速センサ１よりのパルス信号はF/
V変換器２に入力され、直流電圧に変換されてデューテ
ィ演算回路３に入力される。該回路３では直流電圧に応
じたθを演算すると共に、そのθの正弦及び余弦（sin
θ及びcosθ）を算出し、更に第７図より該sinθ,cosθ
に応じたデューティを演算する。デューティパルス発生
回路４及び出力回路５により前記デューティを有するパ
ルス電圧を生成し、クロスコイルL1,L2に印加すること
により、各クロスコイルL1,L2に流れる電流i1,i2は
（４）式に示す値と同様にsinθ及びcosθに比例した値
となる。従って、上記説明のように合成磁界方向の角度
θは所定計測量に対応して変化し、指針Ａは全舞バネＣ
に抗して回転し、該指針Ａの回転角度を目盛板Ｂから読
み取ることにより該計測量を認識することができる。
V変換器２に入力され、直流電圧に変換されてデューテ
ィ演算回路３に入力される。該回路３では直流電圧に応
じたθを演算すると共に、そのθの正弦及び余弦（sin
θ及びcosθ）を算出し、更に第７図より該sinθ,cosθ
に応じたデューティを演算する。デューティパルス発生
回路４及び出力回路５により前記デューティを有するパ
ルス電圧を生成し、クロスコイルL1,L2に印加すること
により、各クロスコイルL1,L2に流れる電流i1,i2は
（４）式に示す値と同様にsinθ及びcosθに比例した値
となる。従って、上記説明のように合成磁界方向の角度
θは所定計測量に対応して変化し、指針Ａは全舞バネＣ
に抗して回転し、該指針Ａの回転角度を目盛板Ｂから読
み取ることにより該計測量を認識することができる。
なお、目盛板Ｂの表示範囲より指針Ａの回転角度範囲は
予め設定されるので、この回転角度範囲内に所定計測量
に応じて指針Ａが回転するようにデューティ演算回路３
より出力される回転角度θのsinθ,cosθに応じたデュ
ーティが設定される。また、指針Ａは全舞バネＣにより
ストッパピンＰの方向に付勢されており、計測量が零の
ときには指針ＡはストッパピンＰに当接し、該ピンＰに
対応する目盛板Ｂの指示値（例えばスピードメータ等で
は「Ｏ」、燃料量では「Ｅ」）を指示している。
予め設定されるので、この回転角度範囲内に所定計測量
に応じて指針Ａが回転するようにデューティ演算回路３
より出力される回転角度θのsinθ,cosθに応じたデュ
ーティが設定される。また、指針Ａは全舞バネＣにより
ストッパピンＰの方向に付勢されており、計測量が零の
ときには指針ＡはストッパピンＰに当接し、該ピンＰに
対応する目盛板Ｂの指示値（例えばスピードメータ等で
は「Ｏ」、燃料量では「Ｅ」）を指示している。
尚、目盛板Ｂ上の「Ｏ」，「Ｅ」点付近は指示値のリニ
アリティが良好でなく、また該点への戻り力を得るため
に、通常本来の「Ｏ」，「Ｅ」点位置より所定角度（５
°〜10°程度）目盛板上の「Ｏ」，「Ｅ」点を押し上げ
ると共に、この位置にストッパピンＰが取付けられてい
る。また第11図は第６図における出力回路５の実施例を
示し、電源＋Vccと接地間には２つのNPNトランジスタQ
11,Q13、Q12,Q14、Q21,Q23及びQ22,Q24が直列接続さ
れ、Q11〜Q14及びQ21〜Q24にて各々ブリッジ回路が構成
されており、該ブリッジ回路の出力間にクロスコイル
L1,L2が接続されている。また前記各トランジスタQ11〜
Q24のベースはデューティパルス発生回路４に接続され
ている。
アリティが良好でなく、また該点への戻り力を得るため
に、通常本来の「Ｏ」，「Ｅ」点位置より所定角度（５
°〜10°程度）目盛板上の「Ｏ」，「Ｅ」点を押し上げ
ると共に、この位置にストッパピンＰが取付けられてい
る。また第11図は第６図における出力回路５の実施例を
示し、電源＋Vccと接地間には２つのNPNトランジスタQ
11,Q13、Q12,Q14、Q21,Q23及びQ22,Q24が直列接続さ
れ、Q11〜Q14及びQ21〜Q24にて各々ブリッジ回路が構成
されており、該ブリッジ回路の出力間にクロスコイル
L1,L2が接続されている。また前記各トランジスタQ11〜
Q24のベースはデューティパルス発生回路４に接続され
ている。
上記構成において、各クロスコイルL1,L2に対して例え
ば第９図に示す方向にパルス電流i1,i2を流すときに
は、トランジスタQ11,Q14を前記デューティのパルス信
号に応じてオン・オフ制御し、トランジスタQ12,Q13を
オフにると共に、トランジスタQ21,Q24をオン・オフ制
御し、トランジスタQ22,Q23をオフにするようにデュー
ティパルス発生回路４より各トランジスタのベースに対
してパルス信号を出力する。これによってクロスコイル
L1,L2にはパルス電流i1,i2が第11図実線の如く流れる。
またこれとは逆の方向にパルス電流i1,i2を流すにはト
ランジスタQ12,Q13をデューティに応じてオン・オフ制
御し、トランジスタQ11,Q14をオフにすると共に、Q22,Q
23をオン・オフ制御し、Q21,Q24をオフにすることによ
り、各クロスコイルL1,L2には第11図の点線で示す如く
パルス電流i1,i2が流れる。
ば第９図に示す方向にパルス電流i1,i2を流すときに
は、トランジスタQ11,Q14を前記デューティのパルス信
号に応じてオン・オフ制御し、トランジスタQ12,Q13を
オフにると共に、トランジスタQ21,Q24をオン・オフ制
御し、トランジスタQ22,Q23をオフにするようにデュー
ティパルス発生回路４より各トランジスタのベースに対
してパルス信号を出力する。これによってクロスコイル
L1,L2にはパルス電流i1,i2が第11図実線の如く流れる。
またこれとは逆の方向にパルス電流i1,i2を流すにはト
ランジスタQ12,Q13をデューティに応じてオン・オフ制
御し、トランジスタQ11,Q14をオフにすると共に、Q22,Q
23をオン・オフ制御し、Q21,Q24をオフにすることによ
り、各クロスコイルL1,L2には第11図の点線で示す如く
パルス電流i1,i2が流れる。
上述した従来の構成において、クロスコイルL1,L2はパ
ルス電流が供給され、そのデューティが所定計測量に応
じて変化して指針Ａを駆動するため、指針Ａには常時振
動が加えられ、ストッパピンＰに当たる際に異音を発生
する。特にスピードメータに適用したとき、通常電源を
投入し低速状態では、指針ＡはストッパピンＰから離間
しないように構成されているので、前記指針Ａの振動に
より指針ＡとストッパピンＰとが接触・離間が繰り返さ
れ異音が生じる。
ルス電流が供給され、そのデューティが所定計測量に応
じて変化して指針Ａを駆動するため、指針Ａには常時振
動が加えられ、ストッパピンＰに当たる際に異音を発生
する。特にスピードメータに適用したとき、通常電源を
投入し低速状態では、指針ＡはストッパピンＰから離間
しないように構成されているので、前記指針Ａの振動に
より指針ＡとストッパピンＰとが接触・離間が繰り返さ
れ異音が生じる。
よって本考案は、所定計測量に応じた指針の任意の回転
角度において、ストッパピンとの接触による異音を抑制
したクロスコイル形指針計器を提供することを課題とし
ている。
角度において、ストッパピンとの接触による異音を抑制
したクロスコイル形指針計器を提供することを課題とし
ている。
上記課題を解決するため本考案により成されたクロスコ
イル形指示計器は、所定計測量に応じたデューティのパ
ルス電流をクロスコイルに供給し、このときクロスコイ
ルが発生する合成磁界の方向にマグネットロータを回転
して該マグネットロータに支持された指針を回転し、指
針の回転による振れ角から所定計測量を指示するように
し、かつ該指針の回転をストッパピンにより基準位置に
規制するようにしたものにおいて、所定計測量に応じた
指針回転角度がパルス電流供給時において指針とストッ
パピンとが接触する可能性のある回転角度範囲であるこ
とを検出する検出手段と、該検出手段からの出力にて前
記クロスコイルに供給するパルス電流の大きさを同じ比
率で低下させ前記指針の回転トルクを低減するトルク制
御手段とを備えることを特徴としている。
イル形指示計器は、所定計測量に応じたデューティのパ
ルス電流をクロスコイルに供給し、このときクロスコイ
ルが発生する合成磁界の方向にマグネットロータを回転
して該マグネットロータに支持された指針を回転し、指
針の回転による振れ角から所定計測量を指示するように
し、かつ該指針の回転をストッパピンにより基準位置に
規制するようにしたものにおいて、所定計測量に応じた
指針回転角度がパルス電流供給時において指針とストッ
パピンとが接触する可能性のある回転角度範囲であるこ
とを検出する検出手段と、該検出手段からの出力にて前
記クロスコイルに供給するパルス電流の大きさを同じ比
率で低下させ前記指針の回転トルクを低減するトルク制
御手段とを備えることを特徴としている。
〔作用〕 上記構成において、検出手段により所定計測量に応じた
指針の回転角度が、指針とストッパピンとが接触する可
能性のある回転角度にあることを検出すると、トルク制
御手段を駆動させ前記所定計測量に応じたデューティの
パルス電流の大きさを同じ比率で低下させ、この低下し
たパルス電流をクロスコイルに供給する。これによっ
て、指針の回転トルクが低下しストッパピンとの接触力
が弱められて異音の発生を抑制できる。
指針の回転角度が、指針とストッパピンとが接触する可
能性のある回転角度にあることを検出すると、トルク制
御手段を駆動させ前記所定計測量に応じたデューティの
パルス電流の大きさを同じ比率で低下させ、この低下し
たパルス電流をクロスコイルに供給する。これによっ
て、指針の回転トルクが低下しストッパピンとの接触力
が弱められて異音の発生を抑制できる。
以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本考案によるクロスコイル形指示計器の一実施
例を示す図であり、同図において、第６図と同一部分に
は同一の符号を付してある。
例を示す図であり、同図において、第６図と同一部分に
は同一の符号を付してある。
第１図には、F/V変換器２よりの直流電圧の大きさを検
出する検出回路６と、該検出回路６の出力により制御さ
れて出力回路５より出力されるパルス電流の大きさを制
御する電流制御回路７が設けられている。
出する検出回路６と、該検出回路６の出力により制御さ
れて出力回路５より出力されるパルス電流の大きさを制
御する電流制御回路７が設けられている。
以上の構成において、検出回路６は、F/V変換器２より
出力される所定計測量に応じた直流電圧に基づいて、指
針Ａの回転角度が、クロスコイルにパルス電流が供給さ
れている駆動状態において、指針ＡとストッパピンＰと
が接触する可能性のある角度範囲内（例えば０°〜10°
の範囲）であるかを判別する。この角度範囲でなけれ
ば、電流制御回路７は動作を行わずに出力回路５より出
力されるデューティ演算回路３より算出されたデューテ
ィのパルス電流をクロスコイルL1,L2に供給する。またF
/V変換器２よりの直流電圧が前記角度範囲内であれば、
検出回路６の出力によって電流制御回路７を動作させ、
出力回路５より出力されるパルス電流を低下させ、該低
下したパルス電流をクロスコイルL1,L2に供給する。
出力される所定計測量に応じた直流電圧に基づいて、指
針Ａの回転角度が、クロスコイルにパルス電流が供給さ
れている駆動状態において、指針ＡとストッパピンＰと
が接触する可能性のある角度範囲内（例えば０°〜10°
の範囲）であるかを判別する。この角度範囲でなけれ
ば、電流制御回路７は動作を行わずに出力回路５より出
力されるデューティ演算回路３より算出されたデューテ
ィのパルス電流をクロスコイルL1,L2に供給する。またF
/V変換器２よりの直流電圧が前記角度範囲内であれば、
検出回路６の出力によって電流制御回路７を動作させ、
出力回路５より出力されるパルス電流を低下させ、該低
下したパルス電流をクロスコイルL1,L2に供給する。
すなわち、第３図に示すように、計測量に応じた指針Ａ
の回転角度θが前記指針ＡとストッパピンＰとが接触す
る可能性のある角度範囲θ１以内であれば、パルス電流
の大きさを小さくすることによって指針Ａの回転トルク
が低下し、指針ＡがストッパピンＰに接触する力を弱
め、異音の発生を抑制する。このとき前記角度範囲内で
は、上述のとおりストッパピンＰの位置の押し上げや、
指示目盛が不均一となっていることにより回転トルクが
低下しても問題はない。
の回転角度θが前記指針ＡとストッパピンＰとが接触す
る可能性のある角度範囲θ１以内であれば、パルス電流
の大きさを小さくすることによって指針Ａの回転トルク
が低下し、指針ＡがストッパピンＰに接触する力を弱
め、異音の発生を抑制する。このとき前記角度範囲内で
は、上述のとおりストッパピンＰの位置の押し上げや、
指示目盛が不均一となっていることにより回転トルクが
低下しても問題はない。
また、第２図に示すように第１図の実施例におけるデュ
ーティ演算回路３及び検出回路６をCPU8により構成する
こともできる。第４図は、このようなCPU8による実施例
において、該CPU8が行う仕事を示すフローチャート図で
ある。なお、同図において、F/V変換器２は省略され検
出センサ１よりのパルス信号が直接CPU8に入力されてい
る。
ーティ演算回路３及び検出回路６をCPU8により構成する
こともできる。第４図は、このようなCPU8による実施例
において、該CPU8が行う仕事を示すフローチャート図で
ある。なお、同図において、F/V変換器２は省略され検
出センサ１よりのパルス信号が直接CPU8に入力されてい
る。
フローチャート図において、まずステップS1において検
出センサ１よりのパルス信号の周波数を演算し、次にス
テップS2に進み該周波数に応じた回転角度θを演算す
る。そしてステップS3においてこの回転角度θのsinθ
とcosθに応じたデューティを演算し、次いでステップS
4において該デューティが前記角度範囲θ１内に対応す
るデューティであるかを判別する。該角度範囲内でなけ
ればステップS6に進みステップS3で求めたデューティを
デューティパルス発生回路４に出力する。また角度範囲
内にあればステップS7に進み電流制御回路７に動作信号
を出力した後ステップS6においてこのデューティをデュ
ーティパルス発生回路４に出力する。
出センサ１よりのパルス信号の周波数を演算し、次にス
テップS2に進み該周波数に応じた回転角度θを演算す
る。そしてステップS3においてこの回転角度θのsinθ
とcosθに応じたデューティを演算し、次いでステップS
4において該デューティが前記角度範囲θ１内に対応す
るデューティであるかを判別する。該角度範囲内でなけ
ればステップS6に進みステップS3で求めたデューティを
デューティパルス発生回路４に出力する。また角度範囲
内にあればステップS7に進み電流制御回路７に動作信号
を出力した後ステップS6においてこのデューティをデュ
ーティパルス発生回路４に出力する。
なお、上記各実施例において、デューティ演算回路３及
びCPU8は回転角度に対応したデューティを求めるに際
し、予め全舞バネＣの付勢力を考慮して演算を行う。
びCPU8は回転角度に対応したデューティを求めるに際
し、予め全舞バネＣの付勢力を考慮して演算を行う。
第５図は第１図，第２図における電流制御回路７及び出
力回路５の実施例を示し、出力回路５の構成は第11図と
同様である。図において電流制御回路７は電源＋Vccと
出力回路５との間に直列接続された抵抗R1とトランジス
タQ1との並列回路より構成され、トランジスタQ1のベー
スは検出回路６（又はCPU8）に接続されている。
力回路５の実施例を示し、出力回路５の構成は第11図と
同様である。図において電流制御回路７は電源＋Vccと
出力回路５との間に直列接続された抵抗R1とトランジス
タQ1との並列回路より構成され、トランジスタQ1のベー
スは検出回路６（又はCPU8）に接続されている。
以上の構成において、指針Ａの回転角度が前記所定角度
以上のときには、検出回路５は該回転角度に対応するF/
V変換器２よりの直流電圧から回転角度が所定角度以上
であると判別し、トランジスタQ1にオン信号を出力す
る。該オン信号によってトランジスタQ1がオンし、電源
＋Vccと出力回路５とが直結することにより第11図と同
様の構成となり、クロスコイルL1,L2には指針Ａの回転
角度に対応してデューティのパルス電流が流れる。一方
向回転角度が所定角度以下のときには検出回路６は前記
直流電圧よりこれを判別し、トランジスタQ1にオフ信号
を出力する。該オフ信号によってトランジスタQ1がオフ
することにより電源＋Vccと出力回路５との間には抵抗R
1が挿入される。従ってクロスコイルL1,L2に供給される
パルス電流i1,i2の大きさは前記抵抗R1が挿入されない
直結した場合に比して小さくなり、指針Ａに対する回転
トルクが減少する。
以上のときには、検出回路５は該回転角度に対応するF/
V変換器２よりの直流電圧から回転角度が所定角度以上
であると判別し、トランジスタQ1にオン信号を出力す
る。該オン信号によってトランジスタQ1がオンし、電源
＋Vccと出力回路５とが直結することにより第11図と同
様の構成となり、クロスコイルL1,L2には指針Ａの回転
角度に対応してデューティのパルス電流が流れる。一方
向回転角度が所定角度以下のときには検出回路６は前記
直流電圧よりこれを判別し、トランジスタQ1にオフ信号
を出力する。該オフ信号によってトランジスタQ1がオフ
することにより電源＋Vccと出力回路５との間には抵抗R
1が挿入される。従ってクロスコイルL1,L2に供給される
パルス電流i1,i2の大きさは前記抵抗R1が挿入されない
直結した場合に比して小さくなり、指針Ａに対する回転
トルクが減少する。
以上のように本考案によれば、指針の指示誤差を生じる
ことなく指針の振動によるストッパピンとの接触時の異
音を抑制することができる。
ことなく指針の振動によるストッパピンとの接触時の異
音を抑制することができる。
第１図，第２図は本考案によるクロスコイル形指示計器
の実施例をそれぞれ示す図、 第３図は本考案による計器における指針の回転角度に対
する回転トルクの特性を示す図、 第４図は第２図の実施例におけるCPUが処理するフロー
チャートを示す図、 第５図は第１図，第２図における電流制御回路と出力回
路の実施例を示す図、 第６図は従来の計器の構成例を示す図、 第７図は第６図の計器における指針の回転角度に対する
クロスコイルを与えるデューティの特性を示す図、 第８図は一般のクロスコイル形指示計器の外観を示す
図、 第９図，第10図はクロスコイルの動作を説明するための
クロスコイル及び合成磁界方向をそれぞれ示す図、 第11図は第６図における出力回路の構成例を示す図であ
る。 １……検出センサ、２……F/V変換器、３……デューテ
ィ演算回路、４……デューティパルス発生回路、５……
出力回路、６……検出回路（検出手段）、７……電流制
御回路（トルク制御手段）、８……CPU、L1,L2……クロ
スコイル、Ａ……指針、Ｂ……目盛、Ｃ……全舞バネ、
Ｐ……ストッパピン、Mg……マグネットロータ、Q1……
トランジスタ、R1……抵抗。
の実施例をそれぞれ示す図、 第３図は本考案による計器における指針の回転角度に対
する回転トルクの特性を示す図、 第４図は第２図の実施例におけるCPUが処理するフロー
チャートを示す図、 第５図は第１図，第２図における電流制御回路と出力回
路の実施例を示す図、 第６図は従来の計器の構成例を示す図、 第７図は第６図の計器における指針の回転角度に対する
クロスコイルを与えるデューティの特性を示す図、 第８図は一般のクロスコイル形指示計器の外観を示す
図、 第９図，第10図はクロスコイルの動作を説明するための
クロスコイル及び合成磁界方向をそれぞれ示す図、 第11図は第６図における出力回路の構成例を示す図であ
る。 １……検出センサ、２……F/V変換器、３……デューテ
ィ演算回路、４……デューティパルス発生回路、５……
出力回路、６……検出回路（検出手段）、７……電流制
御回路（トルク制御手段）、８……CPU、L1,L2……クロ
スコイル、Ａ……指針、Ｂ……目盛、Ｃ……全舞バネ、
Ｐ……ストッパピン、Mg……マグネットロータ、Q1……
トランジスタ、R1……抵抗。
Claims (1)
- 【請求項１】所定計測量に応じたデューティのパルス電
流をクロスコイルに供給し、このときクロスコイルが発
生する合成磁界の方向にマグネットロータを回転して該
マグネットロータに支持された指針を回転し、指針の回
転による振れ角から所定計測量を指示するようにし、か
つ該指針の回転をストッパピンにより基準位置に規制す
るようにしたクロスコイル形指示計器において、 所定計測量に応じた指針回転角度がパルス電流供給時に
おいて指針とストッパピンとが接触する可能性のある回
転角度範囲であることを検出する検出手段と、 該検出手段からの出力にて前記クロスコイルに供給する
パルス電流の大きさを同じ比率で低下させ前記指針の回
転トルクを低減するトルク制御手段と を備えることを特徴とするクロスコイル形指示計器。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1218589U JPH074582Y2 (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | クロスコイル形指示計器 |
| US07/389,880 US5119320A (en) | 1988-11-09 | 1989-08-04 | Cross coil type indicator |
| CA000607579A CA1325038C (en) | 1988-11-09 | 1989-08-04 | Cross coil type indicator |
| GB8917905A GB2226887B (en) | 1988-11-09 | 1989-08-04 | Cross coil type indicator |
| DE3925892A DE3925892C2 (de) | 1988-11-09 | 1989-08-04 | Kreuzspul-Anzeigevorrichtung |
| US07/787,137 US5214597A (en) | 1988-11-09 | 1991-11-04 | Cross coil type indicator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1218589U JPH074582Y2 (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | クロスコイル形指示計器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02103275U JPH02103275U (ja) | 1990-08-16 |
| JPH074582Y2 true JPH074582Y2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=31221406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1218589U Expired - Fee Related JPH074582Y2 (ja) | 1988-11-09 | 1989-02-06 | クロスコイル形指示計器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH074582Y2 (ja) |
-
1989
- 1989-02-06 JP JP1218589U patent/JPH074582Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02103275U (ja) | 1990-08-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |