JPH0739826B2 - 蓄圧噴射式デイ−ゼルエンジンの進角装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、蓄圧噴射式ディーゼルエンジンの進角装置に
関し、特に、簡単に高精度に進角制御ができ、構成が簡
単で、汎用性と信頼性を高められるようにした蓄圧噴射
式ディーゼルエンジンの進角装置に関するものである。

〈前提構成〉 本発明は、例えば第１図（本発明）または第15図（従来
技術）に示すように、次の前提構造を備えるものを対象
とする。

すなわち、燃料タンク１を調圧装置12、調量装置14、圧
送通路17、供給時期決定弁18の供給時期決定用弁体57に
形成した供給時期決定用弁体通路58、出口路24、及び燃
料噴射ポンプ26を介して蓄圧式燃料噴射器29に連通連結
し、 調圧装置12はエンジンの回転速度に対応して燃料の供給
圧力を高めるように構成し、 供給時期決定弁18は、圧送路17を供給時期決定用弁体通
路58で出口路24に断続的に連通させるように構成して、
その開弁時には調量装置14で調量された燃料が燃料噴射
ポンプ26へ供給されるのを許容するのに対し、その閉弁
時には燃料噴射ポンプ26から吐出される燃料が調量装置
14へ逆流するのを阻止するように構成し、供給時期決定
弁18の供給時期決定用弁体57はクランク軸Ｃに調時移動
させ て成る蓄圧噴射式ディーゼルエンジンの進角装置であ
る。

蓄圧式燃料噴射器29とは、第11図に例示するように、閉
弁加圧用燃料室85及び逆止弁95を通って噴射燃料蓄圧室
86に燃料を圧入した後、閉弁加圧用燃料室85の内圧を減
圧し、閉弁加圧用燃料室85の内圧が所定値を下回ると噴
射燃料蓄圧室86の内圧が閉弁バネ91の閉弁付勢力及び閉
弁加圧用燃料室85の内圧に打ち勝って噴射弁88を開弁さ
せ、噴射燃料蓄圧室86内の燃料が噴射孔87から噴射され
るように成っているものを言う。この閉弁加圧用燃料室
85は燃料噴射ポンプ26のポンプ室82に連通される。

〈従来の技術〉 従来、この閉弁加圧用燃料室85の内圧は燃料噴射ポンプ
26のプランジャ81を上昇させてポンプ室82の容積を拡大
し、閉弁加圧用燃料室85からポンプ室82に燃料を逃がす
ことにより減圧されている。このプランジャ81の上昇
は、第14図に示すような駆動装置５によって制限されて
いる。この駆動装置５はクランク軸Ｃ（第２図に示す）
に連動する燃料噴射カム30と、スイングアーム状のカム
フォロア31と、プッシュロッド32、ロッカーアーム33か
らなる。この駆動装置５の作動タイミングをエンジンの
回転速度に対応して調節する進角装置は、エンジンの肉
壁部105に回転可能に枢支された偏心軸106を有し、この
偏心軸106に上記カムフォロア31の基端部が揺動可能に
偏心支持される。この偏心軸106はエンジンの回転数に
対応して位相が変化させられ、これによりカムフォロア
31と燃料噴射カム30との接触位置が進角側あるいは遅角
側に移動されるように成っている。

〈発明が解決しようとする問題点〉 しかしながら、このような従来の進角装置は、偏心軸10
6の回転によるカムフォロア31の基端部の移動率がエン
ジンの回転数に対して正弦波状に変化することから、例
えば、エンジンの回転速度に対応して進角度を正比例さ
せるというように、正弦波状に変化する進角特性以外の
所望の進角特性を簡単に得ることができない。そして、
エンジンの回転速度に対応して進角度を所望の進角特性
に合うように制御するためには、エンジンの回転速度に
対する偏心軸106の回転位相を補正するために複雑な補
正機構を付加しなければならないという問題がある。ま
た、エンジンのサイズ等が異なると燃料噴射カム30、カ
ムフォロア31、プッシュロッド32、ロッカーアーム33等
の形状及び寸法、あるいはカムフォロア31の形状、寸
法、取付位置等を変更する必要があり、汎用性に乏しい
という問題もある。更に、構造が複雑であるために故障
が発生し易く、信頼性に不満が感じられるという問題も
ある。

本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであっ
て、上記の前提構成を備える蓄圧噴射式ディーゼルエン
ジンの進角装置において、簡単に高精度に所望の進角特
性に従った進角制御ができ、しかも、構成が簡単で、汎
用性と信頼性を高められるようにした蓄圧噴射式ディー
ゼルエンジンの進角装置を提供することを目的とするも
のである。

〈問題点を解決するための手段〉 本発明に係る蓄圧式ディーゼルエンジンの進角装置で
は、上記の目的を達成するために、例えば第１図−第11
図に示すように、次のような技術的手段が講じられる。

すなわち、燃料噴射器29の閉弁加圧用燃料室85に、供給
時期決定弁18の出口路24を介して、噴射時期設定用圧抜
弁19及び噴射時期調整用進角弁20を順に連通し、 この圧抜弁19は、供給時期決定弁18の弁体57に圧抜用弁
体通路59を、供給時期決定弁18の供給時期決定用弁体通
路58とは独立させて、形成し、 この圧抜用弁体通路59は供給時期決定弁18の出口路24に
断続的に連通するように構成し、この出口路24に対して
供給時期決定用弁体通路58が閉じてから、燃料噴射ポン
プ26が吐出作動を終了した後の時期に、その出口路24に
対して圧抜用弁体通路59が開通するように構成し、 上記進角弁20は進角用弁体通路62を複数本の圧抜用弁体
通路59に選択可能に連通させて成り、 複数本の各圧抜用弁体通路59は供給時期決定用弁体57に
これの回転方向及び軸心方向に互いにずらせて形成し、 進角用弁体通路62は進角用弁体61の周面に周方向に走ら
せて形成し、進角用弁体61を進角用弁室60に摺動自在に
内嵌し、この進角用弁室60を供給時期決定用弁体57内に
これの軸心方向に沿わせて形成し、 進角弁体61を遅角付勢手段65で遅角側へ付勢するととも
に、進角用受圧室63の燃料圧で進角側に付勢するように
構成し、進角用受圧室63を前記調圧装置12に連通させて
構成したものである。

〈発明の作用〉 上記の構成において、閉弁加圧用燃料室85の減圧のタイ
ミングは、進角弁20の進角用弁体通路62が挿通されてい
る圧抜用弁体通路59が出口路24に連通するタイミングに
よって決定される。角圧抜用弁体通路59が出口路24に連
通するタイミングはクランク軸Ｃに調時して高精度に決
定されており、進角用弁体通路62がどの圧抜用弁体通路
59に連通するかは進角用弁体61の位置によって決定され
る。進角用弁体61の位置は進角用受圧室63の内圧と遅角
付勢手段65とのバランス関係によって決定される。進角
用受圧室63はエンジンの回転速度に対応して燃料の供給
圧力を高めるように構成された調圧装置12に連通されて
いるので、エンジンの回転速度に対応して進角用弁体61
が進角側に移動され、調圧装置12の調圧特性に依存して
簡単に、かつ、高精度に進角制御できることになる。ま
た、このように、進角装置が１個の弁機構として構成さ
れるので、進角装置が簡素に構成され、しかも、進角装
置が燃料噴射装置を駆動する駆動装置５にではなく燃料
噴射装置内に設けられるので、エンジンのサイズ、用途
等に無関係に燃料噴射装置の汎用化を図ることができ
る。更に、進角弁20は供給時期決定用弁体57を兼ねる筒
状の弁箱と、進角用弁体61と、これの両側に形成される
進角用受圧室63及び遅角付勢室64、並びに遅角付勢手段
65とで構成され、弁機構としてシンプルであり、故障が
発生しにくく、信頼性を高めることができる。また更
に、進角弁20の弁箱が供給時期決定用弁体57と兼用にな
っているので、全体としての構成が簡素になる。

〈実施例〉 以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。

このディーゼルエンジンの燃料装置は、第１図に示すよ
うに、燃料タンク１内の燃料を調量供給装置２によりエ
ンジンの負荷条件に対応して調量し、タイミング制御複
合弁装置３の供給時期決定弁18を介して所定のタイミン
グでユニットインジェクタ４に供給し、燃料噴射ポンプ
26を駆動装置５で駆動することにより蓄圧式燃料噴射器
29に圧入した後、タイミング制御複合弁装置３の噴射時
期設定用圧抜弁19及び噴射時期調節用進角弁20により蓄
圧式燃料噴射器29の閉弁加圧用燃料室85の燃料を圧抜燃
料呼吸室21に逃がして閉弁加圧用燃料室85の内圧を減圧
し、これにより噴射弁88を開弁させて噴射燃料蓄圧室86
から噴射孔87を介して燃料を噴射させ、噴射終了後の所
定のタイミングで、圧抜燃料呼吸室21内の燃料を圧抜燃
料戻し通路22を介してユニットインジェクタ４に吐き戻
して圧抜により減量された燃料をユニットインジェクタ
４に戻し、この後、タイミング制御複合弁装置３の初期
圧供給路23をユニットインジェクタ４に連通させてユニ
ットインジェクタ４を初期状態に復帰させるようになっ
ている。

上記調量供給装置２は、第２図に示すように、厚肉円筒
状のケーシング６内に組み込まれたトランスファポンプ
10、調圧装置12（第４図）、調量装置14及び圧送ポンプ
16を備え、燃料タンク１からトランスファポンプ10で図
示しない燃料パイプ、入口継手８（第４図）及び入口通
路９（第４図）を介して燃料を汲み出し、トランスファ
ポンプ10から吐出される燃料の圧力を調圧装置12でエン
ジンの回転速度に対応して（例えば、正比例させて）増
減させ、調圧された燃料を調量装置14でエンジンの負荷
状態に対応して調量し、調圧・調量された燃料を圧送ポ
ンプ16でタイミング制御複合弁装置３に圧送するように
構成されている。

トランスファポンプ10はケーシング６の前端部に形成さ
れたポンプ室34を有し、このポンプ室34内には、第３図
に示すように、ケーシング６を貫通する主軸７に固定さ
れるインナロータ35と、これに偏心状に噛み合わされた
アウタロータ36が挿入され、入口通路９から吸入口37を
経て燃料を両ロータ35,36の間に吸入し、吐出口38から
吐出通路11（第４図）に吐出するようになっている。

調圧装置12は、第４図に示すように、吐出通路11に分岐
接続され、ケーシング６に螺着された調圧プラグ39と、
これに摺動可能に内嵌された調圧弁体40と、この調圧弁
体40を閉弁位置に付勢する閉弁バネ41とを備える。調圧
プラグ39の周壁には調圧弁孔42を開口させてあり、この
調圧弁孔42は入口通路９に連通される。上記トランスフ
ァポンプ10の吐出圧はエンジンの回転速度に対応して２
次関数的に変化し、この吐出圧を受けて調圧弁体40が閉
弁バネ41に抗して開弁方向に付勢される。この調圧装置
12では、調圧弁体40の閉弁位置からの変位量に対する調
圧弁孔42の開口面積を適宜設定することによって、エン
ジンの回転速度に対応して調圧装置12から入口通路９に
逃される燃料量を調節し、吐出通路11の内圧が正確にエ
ンジンの回転速度に正比例して増減されるようになって
いる。もっとも、調圧装置12によって制御される吐出通
路11の内圧とエンジンの回転速度との対応関係は正比例
に限定されるものではなく、例えば、高速になるほど吐
出通路11の内圧の増加率が減少するように構成してもよ
く、逆に高速になるほど吐出通路11の内圧の増加率が増
大するように構成してもよい。尚、上記調圧プラグ39に
は、これと調圧弁体40との間からリークした燃料を排出
する図示しないドレンパイプを接続するためのドレンパ
イプ用継手43が連設されている。

調量装置14は、第２図に示すように、主軸７の前半部に
進退可能に内嵌された調量ピストン44を備えている。こ
の調量ピストン44はエンジンの回転速度に対応してフラ
イウエィト45の推力によりガバナスプリング46の圧力に
抗して燃料減量方向（ここでは前方）に駆動されるよう
になっている。主軸７の内周面には吐出通路11に連通す
る調量弁孔47が開口され、これに対向して調量ピストン
44の周面にはその全周にわたって調量弁体通路48が凹設
されている。そして、エンジンの回転速度に対応して調
量ピストン44が進退することにより、調量弁孔47と調量
弁体通路48との接続面積を変更させることによりエンジ
ンの回転速度に対応するように流量が調整され、主軸７
及びケーシング６内に形成された出口通路49を経て圧送
ポンプ16に燃料が導かれる。尚、ガバナスプリング46の
圧力は速度設定レバー50を揺動操作して変更設定できる
ようになっている。

圧送ポンプ16は、第２図及び第５図に示すように、主軸
７の周面に形成された駆動カム51によりスイングアーム
52を介して駆動されるプランジャ53と、プランジャ53の
進退に伴って容積が変化するポンプ室54とを備えてい
る。また、この圧送ポンプ16は上記プランジャ53のスト
ロークをトルク特性設定装置55により変更設定すること
によりエンジンの用途に適した種々のトルク特性に対応
するポンプ特性を得られるように構成されている。

タイミング制御複合弁装置３は、小型化及びコンパクト
化を図るために、第２図及び第６図〜第８図に示すよう
に調量供給装置２のケーシング６の内部に組み込まれ
る。このタイミング制御複合弁装置３は、本質的には第
１図に示すようにそれぞれ独立して設けることが可能な
供給時期決定弁18と、噴射時期設定用圧抜弁19と、噴射
時期調整用進角弁20と、圧抜燃料呼吸室21とを、小型化
及びコンパクト化を図るために一体的に組み合わせたも
のである。

即ち、第２図、第６図〜第８図に示すように、各ユニッ
トインジェクタ４に燃料を圧送するタイミングを決定す
る供給時期決定弁18と、噴射時期設定用圧抜弁19はケー
シング６の後半部からなる共通の弁箱56と、主軸７の後
半部からなる共通の弁体57とを備える。ケーシング６の
内周面の後端部には調量供給装置２の圧送ポンプ16から
導出された圧送通路17が開口され、その少し前方に各ユ
ニットインジェクタ４への出入通路（分配通路）24が周
方向に等間隔をおいて開口させてある。上記圧送通路17
に対向する主軸７の部分には供給時期決定用弁体通路58
の連通溝部58aが全周にわたって凹設され、この連通溝
部58aの周方向の１箇所から出入通路24の通過軌跡ｌに
対向する主軸７外周面の部分まで周面に沿って軸心方向
に供給時期決定溝部58bが連出される。そして、主軸７
が図示しないクランク軸に連動して回転し、供給時期決
定溝部58bが出入通路24とが内外に重なり合って連通す
ることにより圧送通路17から供給時期決定用弁体通路58
を介して出入通路24に調圧・調量された燃料が圧入され
るようになっている。また、出入通路24の通過軌跡ｌに
対向する主軸７外周面の部分には、供給時期決定溝部58
bよりも後の所定のタイミングで出入通路24と連通され
る噴射時期設定用圧抜弁19の圧抜用弁体通路59が開口さ
れる。

供給時期決定弁18と噴射時期設定用圧抜弁19との共通の
弁体57である主軸７の後半部は更に噴射時期調整用進角
弁20の弁箱としての役目を有している。即ち、主軸７の
後半部内にはこれと同心状に円筒形の進角用弁室60が形
成され、この進角用弁室60に進角用弁体61が主軸７の軸
心方向に進退可能に収納される。上記弁体57には、その
内周面における開口位置が主軸７の回転方向及び軸心方
向に異なる３本の圧抜用弁体通路59がその周壁を貫通す
るように形成され、進角用弁体61の周面には、その３本
の圧抜用弁体通路59のうちの１本または隣合う２本に連
通する進角用弁体通路62が形成される。この進角用弁体
通路62は進角用弁体61の周面の全周にわたり凹設された
周溝で構成されている。進角用弁室60は進角用弁体61に
よって進角用受圧室63と遅角付勢室64とに区画される。
そして、進角用受圧室63を調圧装置12により調圧される
吐出通路11に連通させ、遅角付勢室64をほぼ定圧に保持
される入口通路９に連通させ、また、遅角付勢室64の内
部には、進角用弁体61を遅角方向に付勢する遅角付勢手
段65を収納して、後述するように、進角用弁体61の位置
をエンジンの回転速度に対する調圧特性に依存して高精
度に制御できるように構成される。

尚、ここでは進角用弁体61が軸心方向に移動されて圧抜
用弁体通路59に選択的に連通されるようになっている
が、エンジンの回転速度に対応して進角用弁体61が軸心
回りに回転して圧抜用弁体通路59に選択的に連通される
ように構成することも可能である。

圧抜燃料呼吸室21は、小型化及びコンパクト化を図るた
めに進角用弁体61の内部に形成される。即ち、進角用弁
体61の内部は段付円筒状の空洞66が形成され、この空洞
66はこれらの内部に摺動可能に内嵌されたピストン67に
より圧抜燃料呼吸室21と吐き戻し付勢室68とに区画され
る。吐き戻し付勢室68は、遅角付勢室64を介して入口通
路９に連通させ、その内部に吐き戻し付勢手段69を収納
している。圧抜燃料呼吸室21は、呼吸通路70により進角
用弁体通路62に連通されている。まず、燃料噴射ポンプ
26のプランジャ81が駆動装置５の燃料噴射カムで吐出駆
動されると、ポンプ室82内の燃料が加圧されて、閉弁加
圧用燃料室85・逆止弁95を経て、噴射燃料蓄圧室86へ圧
入される。

次いで、プランジャ81が燃料噴射カムで吐出終端位置に
一定期間（第13図の時点ｆ−ｍ間）保持され、この状態
では、逆止弁95は閉じるが、閉弁加圧用燃料室85・ポン
プ室82・および出入通路24が高圧に保持される。

この高圧保持状態において、出入通路24が圧抜用弁体通
路59、進角用弁体通路62及び呼吸通路70を介して圧抜燃
料呼吸室21に連通すると、出入通路24側の高圧の燃料圧
によってピストン67が吐き戻し付勢室68側に押し込めら
れ、圧抜燃料呼吸室21に燃料が圧入される。これによ
り、出入通路24に連通している蓄圧式燃料噴射器29の閉
弁加圧用燃料室85の内圧が減圧され、噴射弁88が開弁さ
れて燃料が噴射されるようになっている。このとき、圧
抜燃料呼吸室21は、燃料が圧入された分だけ、圧力上昇
する。

出入通路24の通過軌跡ｌに対向する主軸７の周壁の部分
に、圧抜用弁体通路59よりも後の所定のタイミングで出
入通路24と連通される圧抜燃料戻し通路22が形成されて
いる。まず、燃料噴射の終了後に、燃料噴射ポンプ26の
プランジャ81が吸入側へ作動すると、そのポンプ室82の
内圧が低下して、出入通路24も低圧になる。

次に、このポンプ室82および出入通路24の低圧状態にお
いて、さきに圧力上昇された圧抜燃料呼吸室21が呼吸通
路70、進角用弁体通路62及び圧抜燃料戻し通路22を介し
て出入通路24に連通されることにより、吐き戻し付勢手
段69がピストン67を圧抜燃料呼吸室21側に押し戻し、圧
抜燃料呼吸室21に圧入された燃料が上記低圧状態の出入
通路24を経てユニットインジェクタ４に吐き戻されるよ
うになっている。

更に、出入通路24の通過軌跡ｌに対向する主軸７周壁の
部分に、圧抜燃料戻し通路22よりも後の所定のタイミン
グで出入通路24と連通される初期圧供給路23が凹設され
ている。この初期圧供給路23は、調圧装置12によって調
圧されている吐出通路11に連通されている。

ユニットインジェクタ４は、第１図及び第11図に示すよ
うに、出入通路24に接続される複合遮断弁25と燃料噴射
ポンプ26と、ポンプ復動用蓄圧室27と、遮断弁復動用蓄
圧室28と、蓄圧式燃料噴射器29とからなり、燃料噴射ポ
ンプ26は噴射器29のボディ83に内蔵され、複合遮断弁25
は更に燃料噴射ポンプ26のプランジャ81内に内蔵され
る。

即ち、燃料噴射ポンプ26は、ボディ83の一側に噴射管84
と平行に、かつ、昇降可能に内嵌されたプランジャ81
と、ボディ83及びプランジャ81によって区画されたポン
プ室82を有する。プランジャ81は両端が閉塞された中空
筒状に形成され、その内部空間が複合遮断弁25の弁室71
を構成している。この弁室71にはスプール72が摺動可能
に挿入され、このスプール72によって弁室71がスプール
72の移動ストロークの下死点側のポンプ復動用蓄圧室27
と、その上死点側の遮断弁復動用付勢室73に区画され
る。この遮断弁復動用付勢室73は遮断弁復動用蓄圧室28
に連通されている。プランジャ81の周壁の中間高さ部に
は出入通路24に連通する内部出入通路74が開口され、そ
の下部にはボンプ室82に連通するポンプ連通路75が開口
され、その上部には遮断弁復動用蓄圧室28及び遮断弁復
動用付勢室73に連通する蓄圧連通路76が開口されてい
る。スプール72には、その下端面から上部に延びる中空
孔77が形成され、スプール72の周壁にはその中間高さか
ら周面に延びて、常時内部出入通路74に連通する連通孔
78と、その下部から周面に延びて、スプール72が上死点
よりも下方に位置するときにポンプ連通路75に連通され
るポンプ弁孔79と、その上端部から周面に延びて、スプ
ール72が上死点及び下死点に位置するときに蓄圧連通路
76に連通される蓄圧弁孔80とが形成されている。

蓄圧式燃料噴射器29は、ボディ83の他側部に内嵌された
噴射管84を備え、この噴射管84内の下半部に閉弁加圧用
燃料室85と第１蓄圧室96が上下一連に形成され、噴射管
84の下端部に１個または複数個（ここでは２個）の噴射
孔87が形成される。噴射孔87の近傍で第１蓄圧室96と噴
射孔87との接続を遮断する噴射弁88はニードル弁で構成
され、その弁軸89の上端部は、噴射管84の上半部内に形
成された閉弁バネ室90に突入させてある。閉弁バネ室90
には噴射弁88を閉弁付勢する閉弁バネ91が収納され、こ
の閉弁バネ91の付勢力を調整する調整ナット92は、噴射
管84の上端部に油密状に螺着されるカバーナット93によ
り覆われる。カバーナット93の内部空間94は閉弁バネ室
90と連通され、これとともに遮断弁復動用蓄圧室28を構
成している。閉弁加圧用燃料室85と第１蓄圧室96とは逆
止弁95により区画される。この逆止弁95は弁軸89の一部
分を拡径して形成した弁座100と、これの仮面に接離す
る円環状の弁体101と、これを閉弁付勢する閉弁バネ102
からなる。また、噴射管84の中間高さ部の周囲には、こ
れとボディ83により区画された円環状の第２蓄圧室97が
設けられ、この第２蓄圧室97は燃料噴射ポンプ26と反対
側のボディ83内部に配置された第２蓄圧室用逆止弁98及
び第２蓄圧室用蓄圧設定弁99により第１蓄圧室96に接続
され、第１蓄圧室96とともに噴射燃料蓄圧室86を構成し
ている。尚、第１蓄圧室96は比較的小容積に形成され、
第２蓄圧室97は比較的大容積に形成されている。

尚、上記吐出通路11は調量装置14の直前部分で緊急停止
用電磁弁13により遮断できるように成っており、また、
出口通路49は手動停止弁15によって遮断できるように成
っている。

次に、この燃料装置の動作を説明する。

第12図（１）に示すように、初期状態では、プランジャ
81は上死点に位置し、スプール72は下死点に位置させら
れる。また、遮断弁復動用蓄圧室28、ポンプ復動用蓄圧
室27、遮断弁復動用付勢室73及びポンプ室82の内圧は調
圧装置12により調圧された基準圧になっている。ここ
で、第13図（１）〜第13図（６）のａ時点［以下、単に
ａ時点という。第13図（１）ないし第13図（６）の他の
時点についても同様とする］からｂ時点にわたって供給
時期決定弁18の供給時期決定溝部58bと出入通路24が連
通され、調量・調圧された燃料Vinがユニットインジェ
クタ４に圧入される。この燃料Vinはまず第12図（２）
に示すようにポンプ復動用蓄圧室27に圧入され、スプー
ル72は下死点から中間高さまで押し上げられる。この後
のｃ時点から駆動装置５によってプランジャ81が下降さ
せられると、ポンプ室82、ポンプ復動用蓄圧室27、遮断
弁復動用付勢室73及び遮断弁復動用蓄圧室28の内圧がし
だいに上昇し、第12図（３）に示すように、ポンプ室82
からポンプ復動用蓄圧室27に最大噴射量Vmaxと等しい量
の燃料が圧入されたとき、すなわち、プランジャ81の残
りのストロークでポンプ室82から押し出される燃料の量
が圧入された燃料Vinと等しくなったときにスプール72
が上死点まで上昇させられる。ｃ時点からスプール72が
上死点に達するｄ時点までのプランジャ81の下降ストロ
ーク中は燃料噴射器29の逆止弁95が閉弁されており、燃
料噴射器29には燃料が圧入されないので、無効ストロー
クと呼ぶ。スプール72が上死点に達するとポンプ室82の
内圧が逆止弁95の開弁圧に達するとともにポンプ連通路
75とポンプ弁孔79とが遮断される。また、蓄圧弁孔80が
蓄圧連通路76と連通され、ポンプ復動用蓄圧室27の内圧
が遮断弁復動用蓄圧室28及び遮断弁復動用付勢室73の内
圧と一致するように補正される。そして、このｄ時点以
後、プランジャ81が下降してポンプ室82の内圧が更に上
昇するに連れ、燃料Vinが噴射燃料蓄圧室86に圧入され
る。噴射燃料蓄圧室86に圧入される燃料は、その圧力が
第２蓄圧室97の内圧に達するｅ時点までは専ら第１蓄圧
室96に圧入され、その圧力が第２蓄圧室97の内圧を上回
ると第２蓄圧室用逆止弁98が開弁されて第２蓄圧室97に
も圧入される。第12図（４）に示すようにプランジャ81
が下死点に到達するｆ時点では、燃料の圧力上昇が止ま
り、逆止弁95が閉弁されて噴射燃料蓄圧室86に燃料Vin
が高圧で蓄圧される。そして、この後の所定のｇ時点
で、出入通路24が圧抜用弁体通路59、進角用弁体通路62
及び呼吸通路70を介して圧抜燃料呼吸室21に連通され、
出入通路24の内圧が減圧され始める。この減圧開始のタ
イミングは、進角用弁体通路62に連通している圧抜用弁
体通路59が出入通路24に連通することにより設定される
ので、エンジンの回転速度が速い場合には標準的なタイ
ミングよりも速くなり、エンジンの回転速度が遅い場合
には標準的なタイミングよりも遅くなる。

即ち、エンジンの回転速度が高くなるとエンジンの回転
速度に正比例して進角用受圧室63の内圧が高まり、進角
用弁体61が進角方向に移動され、最も主軸７の回転上手
側の圧抜用弁体通路59と進角用弁体通路62が連通するこ
とにより、中央の圧抜用弁体通路59と進角用弁体通路62
が連通する場合よりも早く出入通路24が圧抜用弁体通路
59を介して進角用弁体通路62に連通され、噴射時期が早
められるようになっている。また、エンジンの回転速度
が低くなると、最も主軸７の回転下手側の圧抜用弁体通
路59と進角用弁体通路62が連通することにより、中央の
圧抜用弁体通路59と進角用弁体通路62が連通する場合よ
りも遅く出入通路24が圧抜用弁体通路59を介して進角用
弁体通路62に連通され、噴射時期が遅れるようになって
いる。中間の速度では中央の圧抜用弁体通路59と進角用
弁体通路62が連通し、標準的なタイミングで出入通路24
が圧抜用弁体通路59を介して進角用弁体通路62に連通さ
れ、標準的なタイミングで噴射用の圧抜きが行われる。
進角用弁体通路62は、各圧抜用弁体通路59に択一的に連
通するだけでなく、それらに対応する回転数領域の過渡
領域では中央と最も上手の圧抜用弁体通路59あるいは中
央と最も下手の圧抜用弁体通路59の２本の圧抜用弁体通
路59と同時に連通でき、両圧抜用弁体通路59との接続面
積の割合によって圧抜の立ち上がり特性が変化するよう
になっている。このようにして、進角用弁体61の位置を
調圧装置12のエンジン回転速度に対する調圧特性に依存
して簡単に高精度に制御できるので、進角時期を簡単に
高精度に制御できることになる。

スプール72が上死点からしだいに下降し、ポンプ弁孔79
とポンプ連通路75の連通が回復されるｈ時点から閉弁加
圧用燃料室85の内圧が急激に減圧し、所定の開弁圧まで
閉弁加圧用燃料室85の内圧が降下したｉ時点から逆止弁
95に作用する差圧が閉弁バネ91の付勢力に打ち勝って噴
射弁88が開弁される。

上述のように、スプール72が上死点に達したときに、蓄
圧弁孔80と蓄圧連通路76とが連通されるので、噴射器29
への燃料圧入時にポンプ室82からポンプ復動用蓄圧室27
へのリーク燃料によって生じるポンプ復動用蓄圧室27の
内圧の上昇が補正され、圧抜時にポンプ連通路75とポン
プ弁孔79とが連通するタイミングが遅れることが防止さ
れる。そして、この連通の遅れによる噴射タイミングの
誤差（遅れ）の発生が防止される。

ここでは、ポンプ連通路75が上下に並ぶ小径ポンプ連通
路75aと大径ポンプ連通路75bとで構成され、スプール72
が上死点から下降し始めて先に小径ポンプ連通路75aが
ポンプ弁孔79に連通し、閉弁加圧用燃料室85の内圧の減
少を比較的緩慢に抑えて、噴射弁88の開弁量を小さく制
限し、燃料噴射量を少量に抑えるとともに、燃料噴射に
よる噴射燃料蓄圧室86の内圧の減圧が小さく抑えられ
る。そして、スプール72がさらに下降して、例えば、定
格回転速度における着火時点に相当するｊ時点に達する
と、大径ポンプ連通路75bがポンプ弁孔79に連通し、急
激に閉弁加圧用燃料室85の内圧が減圧され、噴射弁88が
急激に大きく開弁され、多量の燃料が高圧で勢いよく噴
射されることになる。このように、着火前の燃料噴射量
を少量に抑えることにより着火時の爆発音を減少させて
運転騒音を防止することができる。また、着火時以降に
高圧で多量の燃料を噴射することにより運転騒音の減少
をはかる上で許される限り最大の熱効率を得ることがで
きる。また、噴射圧は噴射燃料蓄圧室86の内圧が高圧で
あるので、所定量の燃料Vinを短時間で噴射しきること
ができる。そして、噴射燃料蓄圧室86の内圧が第２蓄圧
室用蓄圧設定弁99の設定圧以下になるｋ時点以後は、こ
の蓄圧設定弁99が閉弁され、第２蓄圧室97の内圧はその
設定圧に保持される。一方、噴射孔87に連通する噴射燃
料蓄圧室86の容積は、実質上、第１蓄圧室96のそれに減
少され、僅かな量の燃料が噴射されても大きく第１蓄圧
室96の内圧が減圧され、短時間でこの内圧が所定の閉弁
圧まで減圧されて噴射弁88が閉弁される（１時点）。従
って、噴射時間を大幅に短縮するとができ、エンジンの
高速化を図る上で有利になる。燃料噴射が終了した後、
所定のｍ時点になると、駆動装置５の燃料噴射カム30の
カムリフトが減少し始め、ポンプ室82の内圧によりプラ
ンジャ81が駆動装置５のロッカーアーム33に押し当てら
れつつ上昇する。プランジャ81が上昇するに連れポンプ
室82の容積が拡大され、ポンプ室82、ポンプ復動用蓄圧
室27の内圧が減圧されるので、遮断弁復動用付勢室73の
圧力によってスプール72が下降させられ、ポンプ復動用
蓄圧室27からポンプ室82に最大噴射量Vmaxに等しい量の
燃料が圧入されるまでポンプ復動用蓄圧室27からポンプ
室82に燃料が押し込められる。

ところで、ｇ時点以後の圧抜の期間に、ポンプ復動用蓄
圧室27から圧抜燃料呼吸室21側に燃料が逃されることか
ら、そのままスプール72を下死点まで下降させたとすれ
ばタイミング制御複合弁装置３からユニットインジェク
タ４側に封入された燃料の量は初期状態よりも少なくな
り、次に調圧・調量された燃料をユニットインジェクタ
４に圧入するとスプール72がその圧入量に対応して上昇
すべき高さよりも低い位置までしか上昇せず、運転騒音
や噴射時期制御の誤差を生じる上、次回の燃料噴射量が
不足するといった不都合が生じることになる。

そこで、スプール72が下死点の近傍まで下降するｎ時点
で、圧抜燃料呼吸室21が呼吸通路70、圧抜燃料戻し通路
22を介して出入通路24に連通され、吐き戻し付勢手段69
によって圧抜燃料呼吸室21に圧抜のために押し込められ
ていた燃料が出入通路24に吐き戻され、更に、ポンプ復
動用蓄圧室27及びポンプ室82に吐き戻される。このよう
にして吸い出された燃料をユニットインジェクタ４に吐
き戻すことにより、次回の噴射時の燃料不足の発生が防
止される。しかし、圧抜燃料呼吸室21に封じ込められて
いた燃料は初期圧よりも高圧であるために、ポンプ復動
用蓄圧室27及びポンプ室82の内圧は初期状態よりも高圧
になり、スプール72は下死点の近傍から少しだけ上死点
側に移動させられる。従って、この状態から初期状態に
戻すために、最後に所定のｏ時点において、初期圧供給
路23が出入通路24に連通され、遮断弁復動用蓄圧室28、
ポンプ復動用蓄圧室27、遮断弁復動用付勢室73及びポン
プ室82の内圧が調圧装置12により調圧された基準圧に戻
され、スプール72が下死点に戻される。

ところで、遮断弁復動用蓄圧室28及び遮断弁復動用付勢
室73の内圧は、第２蓄圧室97からの燃料リークにより増
圧されたり、圧抜時にポンプ復動用蓄圧室27へのリーク
により減圧されたりすることが考えられる。遮断弁復動
用蓄圧室28及び遮断弁復動用付勢室73の内圧が増圧すれ
ば、次回に調量供給装置２から燃料が圧入されるときに
遮断弁復動用蓄圧室28の内圧によってスプール72の上昇
が妨げられ、ポンプ復動用蓄圧室27の蓄圧容積が狭めら
れる。その結果、燃料を噴射器29に圧入した後、プラン
ジャ81の上昇時にポンプ復動用蓄圧室27からポンプ室82
に圧入される燃料の量が不足してプランジャ81が上死点
まで上昇できなくなり、運転騒音が発生することにな
る。また、遮断弁復動用蓄圧室28及び遮断弁復動用付勢
室73の内圧が減圧すれば、次回に調量供給装置２から燃
料が圧入され、プランジャ81を下降させるときにポンプ
連通路75とポンプ弁孔79とが遮断されるタイミングが遅
れ、燃料噴射量が減少することになる。

ここでは、スプール72が下死点に戻されると、蓄圧弁孔
80が再び蓄圧連通路76と連通し、遮断弁復動用蓄圧室28
及び遮断弁復動用付勢室73の内圧が基準圧（初期圧）に
補正されるので、これらの内圧の増圧による運転騒音の
発生や、減圧による噴射量の誤差（減少）の発生が防止
されることになるのである。

〈発明の効果〉 以上のように、本発明の蓄圧式ディーゼルエンジンの進
角装置は、進角度合が調圧装置が設定する燃料供給圧に
よってエンジンの回転速度に正確に対応して設定される
ので、調圧装置の圧力設定特性を適宜設定することによ
り所望の進角特性を得ることができ、しかも、その進角
特性に従って高精度に進角制御できる。また、進角装置
が１個の弁機構として構成されるので、進角装置が簡素
に構成される。更に、進角装置が燃料噴射装置を駆動す
る駆動装置にではなく燃料噴射装置内に設けられるの
で、エンジンのサイズ、用途等に無関係に燃料噴射装置
の汎用化を図ることができる。また更に、進角弁は供給
時期決定用弁体を兼ねる筒状の弁箱と、進角用弁体と、
これの両側に形成される進角用受圧室及び遅角付勢室、
並びに遅角付勢手段とで構成されるので、弁機構として
シンプルであり、故障が発生しにくく、信頼性を高める
ことができる。加えて、進角弁の進角用弁室を供給時期
決定用弁体内に形成するので、進角弁の弁箱が供給時期
決定用弁体と兼用になっているので、全体としての構成
を簡素にできる効果を得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係るディーゼルエンジンの
蓄圧型燃料噴射装置の全体構成を示す等価回路図、第２
図はその燃料調量供給装置の縦断面図、第３図はそのト
ランスファポンプの縦断正面図、第４図はその調圧装置
の縦断正面図、第５図はその圧送ポンプの縦断正面図、
第６図はそのタイミング制御複合弁装置の縦断側面図、
第７図はそのタイミング制御複合弁装置の縦断正面図、
第８図はその共通弁体の斜視図、第９図はその共通弁体
の周面に形成された各弁体通路、圧抜燃料戻し通路及び
初期圧供給路の配置を示す展開図、第10図はその進角調
整用弁体の一部分を切除した斜視図、第11図はそのユニ
ットインジェクタの縦断面図、第12図（１）〜第12図
（４）はそのポンプ復動用蓄圧室の動作を順を追って示
す各模式図、第13図（１）〜第13図（６）はユニットイ
ンジェクタの各部分の動作タイミング、圧力変化及びタ
イミング制御複合弁装置の動作タイミングの関係を示す
各タイミング図、第14図は従来の燃料噴射ポンプ用駆動
装置及び進角装置の構成図、第15図は従来のディーゼル
エンジンの蓄圧式燃料噴射装置の全体構成を示す等価回
路図である。 １……燃料タンク、12……調圧装置、14……調量装置、
17……圧送路、18……供給時期決定弁、19……噴射時期
設定用圧抜弁、20……噴射時期調整用進角弁、21……圧
抜燃料呼吸室、24……出入通路（出口路）、26……燃料
噴射ポンプ、29……蓄圧式燃料噴射器、56……弁箱、57
……圧抜用弁体、58……供給時期決定用弁体通路、59…
…圧抜用弁体通路、60……進角用弁室（筒孔）、61……
進角用弁体、62……進角用弁体通路、63……進角用受圧
室、65……遅角付勢手段、85……閉弁加圧用燃料室、Ｃ
……クランク軸。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】燃料タンク（１）を調圧装置（12）・調量
   装置（14）・圧送通路（17）・供給時期決定弁（18）の
   供給時期決定用弁体（57）に形成した供給時期決定用弁
   体通路（58）・出口路（24）・及び燃料噴射ポンプ（2
   6）を介して蓄圧式燃料噴射器（29）に連通連結し、 調圧装置（12）はエンジンの回転速度に対応して燃料の
   供給圧力を高めるように構成し、 供給時期決定弁（18）は、圧送通路（17）を供給時期決
   定用弁体通路（58）で出口路（24）に断続的に連通させ
   るように構成して、その開弁時には調量装置（14）で調
   量された燃料が燃料噴射ポンプ（26）へ供給されるのを
   許容するのに対し、その閉弁時には燃料噴射ポンプ（2
   6）から吐出される燃料が調量装置（14）へ逆流するの
   を阻止するように構成し、 供給時期決定弁（18）の供給時期決定用弁体（57）はク
   ランク軸（Ｃ）に調時連動させ て成る蓄圧噴射式ディーゼルエンジンの進角装置におい
   て、 燃料噴射器（29）の閉弁加圧用燃料室（85）に、供給時
   期決定弁（18）の出口路（24）を介して、噴射時期設定
   用圧抜弁（19）及び噴射時期調整用進角弁（20）を順に
   連通し、 この圧抜弁（19）は、供給時期決定弁（18）の弁体（5
   7）に圧抜用弁体通路（59）を、供給時期決定弁（18）
   の供給時期決定用弁体通路（58）とは独立させて、形成
   し、 この圧抜用弁体通路（59）は供給時期決定弁（18）の出
   口路（24）に断続的に連通するように構成し、この出口
   路（24）に対して供給時期決定用弁体通路（58）が閉じ
   てから、燃料噴射ポンプ（26）が吐出作動を終了した後
   の時期に、その出口路（24）に対して圧抜用弁体通路
   （59）が開通するように構成し、 上記進角弁（20）は進角用弁体通路（62）を複数本の圧
   抜用弁体通路（59）に選択可能に連通させて成り、 複数本の各圧抜用弁体通路（59）は供給時期決定用弁体
   （57）にこれの回転方向及び軸心方向に互いにずらせて
   形成し、 進角用弁体通路（62）は進角用弁体（61）の周面に周方
   向に走らせて形成し、進角用弁体（61）を進角用弁室
   （60）に摺動自在に内嵌し、この進角用弁室（60）を供
   給時期決定用弁体（57）内にこれの軸心方向に沿わせて
   形成し、 進角弁体（61）を遅角付勢手段（65）で遅角側へ付勢す
   るとともに、進角用受圧室（63）の燃料圧で進角側に付
   勢するように構成し、進角用受圧室（63）を前記調圧装
   置（12）に連通させ て構成したことを特徴とする蓄圧噴射式ディーゼルエン
   ジンの進角装置。