JPH0739744A - 造粒物および造粒方法 - Google Patents
造粒物および造粒方法Info
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- JPH0739744A JPH0739744A JP20701993A JP20701993A JPH0739744A JP H0739744 A JPH0739744 A JP H0739744A JP 20701993 A JP20701993 A JP 20701993A JP 20701993 A JP20701993 A JP 20701993A JP H0739744 A JPH0739744 A JP H0739744A
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Abstract
よびその造粒方法を提供することを目的としている。 【構成】 本発明の造粒物は、粉末冶金材料とワック
スとの混合物を原料とするものであり、又その造粒方法
は造粒槽に上記の原料を投入し、槽の下方よりの熱せら
れた流動化空気にて流動化する工程、槽の上方よりの加
圧された空気により圧縮する工程と、圧縮された原料を
槽の下方よりの加圧された空気により破砕する工程とを
繰り返して造粒物を形成するものである。
Description
粒方法に関するものである。
善するために粉末を造粒した造粒物が用いられている
が、最近新素材の造粒物への要求が高まっている。特に
新素材等を用いた工業製品等においてはその後加工にと
って好ましい形状、粒径等を有する造粒物の要求が高ま
っている。例えば各種の工業用刃物においては、特殊な
刃物を形成する際に刃の部分にとって好ましい性質を有
する材料が用いられるが、成形・燒結する等の加工に適
した造粒物が用いられる。この場合、前述のように用途
に応じて最も利用し易い形状、粒子径、嵩密度のものが
必要となる。
等の工業用刃物等を作るのに適した材料よりなる造粒物
は比較的限られていることと、工業用品に適した材料の
造粒物であっても、製品との関係で加工し易い形状、粒
子径、嵩密度の造粒物があまり存在しなかった。
用いられる冶金、機械部品その他の製品を製造する粉末
冶金材料よりなる造粒物を提供することにある。
した形状等を有する造粒物を提供することにある。
とが可能で、しかも効率的に所望の要件を比較的正確に
満足する造粒物を形成し得る造粒方法を提供することに
ある。
クスを混合した粉末冶金材料よりなるものである。特に
球形であって、粒子径が比較的大で嵩密度の高い造粒物
である。
たコバルト又はフェライトよりなり、球形であって、粒
子径が大で比較的嵩密度の高い造粒物である。
カーバイト、コバルト、ワックスよりなり、コバルトの
含有量が3〜25%以上であって、粒子が球形である造
粒物である。
明の方法は、粉末冶金材料とワックスとを混合した原料
を用い、造粒槽内の金網又は多孔板上に上記の原料を投
入して下方より流動化空気流を送って原料の流動化を行
ない、次に造粒槽上方より高い圧力の空気を送り原料を
圧密化し、続いて加圧方向を逆にしつまり造粒槽下方よ
り加圧して破砕し、再び流動化空気流を供給するという
操作を繰り返し行なって造粒を行なう。そしてこの造粒
操作を造粒条件の一つとして常温よりは高い比較的低い
温度の下で行なうことにより粉末冶金材料を原料として
の造粒が可能になる。
めの造粒槽上方よりの加圧の圧力をコントロールするこ
とにより嵩密度をコントロールすることが出来、流動化
空気量のコントロールにより球形化することが出来、逆
方向の造粒槽下方よりの加圧つまり破砕圧力のコントロ
ールにより粒子径を制御することが出来る。
クスにより異なるが、使用するワックスの融点に近い温
度又はそれ以上の温度が好ましい。又この造粒温度の制
御は、流動化のために供給する空気を加圧して高温とす
るか、造粒槽上方よりの圧密化のための加圧された空気
を高温とするか、下方より供給される破砕のための加圧
された空気を高温とするかのいずれの方法にてもよい
が、造粒装置の構成等の点からは流動化空気を高温にす
ることが望ましい。更にいずれかの二つの空気又は上記
のすべての空気を高温にしてもよい。
ックスとの混合原料よりなる造粒物、フェライトとワッ
クスとの混合材料よりなる造粒物である。しかもこれら
造粒物各種の粒径で嵩密度が大であり、球形度の高い造
粒物である。
ーバイトとコバルトとワックスとの混合原料よりなる造
粒物で、コバルトの含有量が3〜25%以上である造粒
物である。
詳細に述べる。
る装置で、1は造粒槽、2は金網又は多孔板、3は加圧
された乾燥空気の供給口、5,13,15は圧力調整機
構、8,9は夫々第1,第2のタンク、10,11,1
6,17は夫々第1,第2,第3,第4のバルブ、18
はヒーターである。又この装置において、Aが流動化空
気を供給する系統、Bが圧密化のための圧縮空気を供給
する系統、Cが破砕のための圧縮空気を供給する系統で
ある。
の造粒物を形成するための本発明の方法を説明する。
に粉末冶金材料とワックスとの混合原料を投入する。こ
こで第1のバルブ10と第3のバルブ16は閉じ、第4
のバルブ17および第2のバルブ11を開いて造粒槽内
にヒーター18にて加熱された流動化空気を送り込み投
入された原料粉体を流動化させる。続いて第2のバルブ
11を閉じ第1のバルブ10を開いて第1のタンク8よ
りの高い圧力の空気を造粒槽内に送り込み槽内の圧力を
上昇させ原料粉体を圧縮する。更に第1のバルブ10と
第4のバルブ17を閉じ第3のバルブ16および第2の
バルブ11を開いて金網又は多孔板2の下方から第2の
タンク9の高い圧力の空気が送り込まれ圧縮された原料
を破砕する。
方よりの圧縮の工程と、下方よりの破砕の工程とを順次
繰り返し行なう。ここで流動化空気は、ヒーター18に
より加熱され造粒槽内の温度を高温に保ったまま、上記
の三つの工程を繰り返し行なうことにより造粒が行なわ
れ、通常の造粒方法では、造粒出来ない粉末冶金材料の
造粒が可能である。
法において、流動化空気の空気量、第1のタンクより供
給される空気の圧力、第2のタンクより供給される空気
の圧力を調整することにより所望の粒子径、嵩密度、球
形度の造粒物を形成出来る。例えば流動化空気の調整に
より球形化することが出来、上方よりの空気(第1のタ
ンクよりの空気)の圧力を調整することによって嵩密度
を制御出来、下方よりの空気(第2のタンクよりの空
気)の圧力を調整することにより粒子径を制御出来る。
材料およびワックス)によって異なり、造粒物の原料等
により適切な値に調整することによって所望の造粒物が
得られる。
法による実験結果を示す。 実験例 1 (1) 原料 コバルト ワックス
(0.5%) (2) 造粒条件 流動化空気量 54(l/分) 15秒 流動化空気温度 65℃ 破砕供給圧力 5.0(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.3(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 0 0 +16 0.18 0.24 +20 3.85 5.13 +24 18.65 24.87 +32 31.28 41.71 +42 11.18 14.91 +60 4.27 5.69 +100 3.46 4.61 +150 0.77 1.03 −150 0.39 0.52 (平均粒子径) 623μm (かさ密度) 1.61g/cc (縦横比) 0.960
%) (2) 造粒条件 流動化空気量 50(l/分) 15秒 流動化空気温度 70℃ 破砕供給圧力 5.0(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.5(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 0.13 0.1 +16 4.25 3.3 +20 10.45 8.1 +24 22.00 17.0 +32 32.70 25.3 +42 29.33 22.7 +60 16.58 12.8 +100 10.78 8.4 +150 1.88 1.5 −150 0.98 0.8 562μm (かさ密度) 1.55g/cc (縦横比) 0.957
(1%) (2) 造粒条件 流動化空気量 240(l/分) 15秒 流動化空気温度 60℃ 破砕供給圧力 5.0(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.8(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 9 2.25 +16 25 6.25 +20 68 17 +24 76 19 +32 121 30.25 +42 40 10 +60 18 4.5 +100 10 2.5 +150 3 0.75 −150 1 0.25 (平均粒子径) 692μm (かさ密度) 1.24g/cc (縦横比) 0.937
(2%) (2) 造粒条件 流動化空気量 240(l/分) 15秒 流動化空気温度 60℃ 破砕供給圧力 5.0(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.8(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 4 1 +16 25 6.25 +20 65 16.25 +24 65 16.25 +32 125 31.25 +42 53 13.25 +60 24 6 +100 24 6 +150 7 1.75 −150 3 0.75 (平均粒子径) 648μm (かさ密度) 1.38g/cc (縦横比) 0.962
コバルト(7%) ワックス(1.5%) (2) 造粒条件 流動化空気量 200(l/分) 15秒 流動化空気温度 19℃ 破砕供給圧力 0.6(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.6(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 0 0 +16 0 0 +20 0 0 +24 0 0 +32 89 8.9 +42 236 23.6 +60 214 21.4 +100 218 21.8 +150 76 7.6 −150 112 11.2 (平均粒子径) 295μm (かさ密度) 3.27g/cc (縦横比) 0.935
コバルト(7%) ワックス(1.5%) (2) 造粒条件 流動化空気量 220(l/分) 15秒 流動化空気温度 60℃ 破砕供給圧力 0.5(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.9(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 3 0.3 +16 0 0 +20 1 0.1 +24 1 0.1 +32 40 4.0 +42 195 19.5 +60 284 28.4 +100 238 23.8 +150 75 7.5 −150 74 7.4 (平均粒子径) 289μm (かさ密度) 3.45g/cc (縦横比) 0.956
バルト(14%) ワックス(2%) (2) 造粒条件 流動化空気量 280(l/分) 15秒 流動化空気温度 64℃ 破砕供給圧力 0.6(Kg/cm2) 1秒 逆圧供給圧力 0.6(Kg/cm2) 1秒 (3) 造粒結果 (粒度分布) メッシュ 重量(g) 重量(%) +14 7 0.8 +16 9 1.0 +20 23 2.6 +24 46 5.1 +32 284 31.6 +42 242 26.9 +60 96 10.7 +100 61 6.8 +150 51 5.7 −150 50 5.6 (平均粒子径) 482μm (かさ密度) 3.6g/cc (縦横比) 0.955 上記の実験例に示すように、コバルト、フェライト等の
粉末冶金材料よりなる造粒物は、前述の方法を用いるこ
とによって製造し得る。しかも各工程、造粒条件の選択
によって各種の形状(平均粒子径、かさ密度、球形度)
のものを得ることが出来、特に大きい粒子径、大きいか
さ密度、高い球形度)のものを得ることが出来る。した
がって、これら造粒物を用いて各種の燒結部品その他の
燒結体を形成する場合、その製品に応じた最適の形状の
造粒物が得られる。
ほとんどみられなかった粉末冶金材料の造粒物で、成形
燒結作業にとって極めて有利である。又本発明の方法に
よれば各種形状の造粒物が得られ上記の燒結作業にとっ
て最も好ましい形状の造粒物になし得る。
図
Claims (5)
- 【請求項1】 粉末冶金材料とワックスとを原料とし
た造粒物。 - 【請求項2】 前記粉末冶金材料がコバルトである請
求項1の造粒物。 - 【請求項3】 前記粉末冶金材料がフェライトである
請求項1の造粒物。 - 【請求項4】 前記粉末冶金材料がタングステンカー
バイトとコバルトとよりなり、前記のタングステンカー
バイトの含有量が3〜25%である請求項1の造粒物。 - 【請求項5】 造粒槽内の金網又は多孔板上に粉末冶
金材料とワックスの混合原料を投入し、下方より流動化
空気を送って原料を流動化させる工程と、上方より圧縮
された空気を送って原料を圧密化する工程と、下方より
圧縮された空気を送って圧縮された原料を破砕する工程
との三つの工程を繰り返し行なうもので、前記の造粒槽
下方よりの流動化空気と上方よりの圧縮された空気と下
方よりの圧縮された空気との少なくとも一つを常温より
は高い温度にすることを特徴とする造粒方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20701993A JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20701993A JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0739744A true JPH0739744A (ja) | 1995-02-10 |
JP3477582B2 JP3477582B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=16532860
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20701993A Expired - Lifetime JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3477582B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101101102B1 (ko) * | 2009-02-16 | 2012-01-03 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 앞돛대 일체형 구조를 가지는 선박용 방파제 |
-
1993
- 1993-07-30 JP JP20701993A patent/JP3477582B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101101102B1 (ko) * | 2009-02-16 | 2012-01-03 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 앞돛대 일체형 구조를 가지는 선박용 방파제 |
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---|---|
JP3477582B2 (ja) | 2003-12-10 |
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