JP3477582B2 - 造粒方法 - Google Patents
造粒方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、造粒方法に関するもの
である。 【０００２】 【従来の技術】従来より各種の技術分野にて取扱性を改
善するために粉末を造粒した造粒物が用いられている
が、最近新素材の造粒物への要求が高まっている。特に
新素材等を用いた工業製品等においてはその後加工にと
って好ましい形状、粒径等を有する造粒物の要求が高ま
っている。例えば各種の工業用刃物においては、特殊な
刃物を形成する際に刃の部分にとって好ましい性質を有
する材料が用いられるが、成形・燒結する等の加工に適
した造粒物が用いられる。この場合、前述のように用途
に応じて最も利用し易い形状、粒子径、嵩密度のものが
必要となる。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】前述のように、バイト
等の工業用刃物等を作るのに適した材料よりなる造粒物
は比較的限られていることと、工業用品に適した材料の
造粒物であっても、製品との関係で加工し易い形状、粒
子径、嵩密度の造粒物があまり存在しなかった。 【０００４】本発明の目的は、主として工業用品として
用いられる冶金、機械部品その他の製品を製造する粉末
冶金材料よりなる造粒物を提供することにある。 【０００５】本発明は、前記の造粒物で、特に製造に適
した形状等を有する造粒物を提供することにある。 【０００６】更に本発明は、上記の造粒物を形成するこ
とが可能で、しかも効率的に所望の要件を比較的正確に
満足する造粒物を形成し得る造粒方法を提供することに
ある。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明の造粒方法は、ワ
ックスを混合した粉末冶金材料よりなるものである。特
に球形であって、粒子径が比較的大で嵩密度の高い造粒
物を得るのに適している。 【０００８】本発明の造粒方法は、ワックスを混合した
コバルト又はフェライトよりなり、球形であって、粒子
径が大で比較的嵩密度の高い造粒物を得るのに適してい
る。 【０００９】本発明の造粒方法は、タングステンカーバ
イト、コバルト、ワックスよりなり、コバルトの含有量
が３〜２５％以上であって、粒子が球形である造粒物を
得るのに適している。 【００１０】上記のような造粒物を造粒するための本発
明の方法は、粉末冶金材料とワックスとを混合した原料
を用い、造粒槽内の金網又は多孔板上に上記の原料を投
入して下方より流動化空気流を送って原料の流動化を行
ない、次に造粒槽上方より高い圧力の空気を送り原料を
圧密化し、続いて加圧方向を逆にしつまり造粒槽下方よ
り加圧して破砕し、再び流動化空気流を供給するという
操作を繰り返し行なって造粒を行なう。そしてこの造粒
操作を造粒条件の一つとして常温よりは高い比較的低い
温度の下で行なうことにより粉末冶金材料を原料として
の造粒が可能になる。 【００１１】更に本発明の造粒方法において、圧密のた
めの造粒槽上方よりの加圧の圧力をコントロールするこ
とにより嵩密度をコントロールすることが出来、流動化
空気量のコントロールにより球形化することが出来、逆
方向の造粒槽下方よりの加圧つまり破砕圧力のコントロ
ールにより粒子径を制御することが出来る。 【００１２】ここで最適造粒温度としては、原料のワッ
クスにより異なるが、使用するワックスの融点に近い温
度又はそれ以上の温度が好ましい。又この造粒温度の制
御は、流動化のために供給する空気を加圧して高温とす
るか、造粒槽上方よりの圧密化のための加圧された空気
を高温とするか、下方より供給される破砕のための加圧
された空気を高温とするかのいずれの方法にてもよい
が、造粒装置の構成等の点からは流動化空気を高温にす
ることが望ましい。更にいずれかの二つの空気又は上記
のすべての空気を高温にしてもよい。 【００１３】 【実施例】本発明の方法にて得られる造粒物は、具体的
にはコバルトとワックスとの混合原料よりなる造粒物、
フェライトとワックスとの混合材料よりなる造粒物であ
る。しかもこれら造粒物各種の粒径で嵩密度が大であ
り、球形度の高い造粒物である。 【００１４】又他の本発明の方法にて得られる造粒物
は、タングステンカーバイトとコバルトとワックスとの
混合原料よりなる造粒物で、コバルトの含有量が３〜２
５％以上である造粒物である。 【００１５】次に上記の造粒物を形成するための方法を
詳細に述べる。 【００１６】図１は、上記の造粒物の造粒方法にて用い
る装置で、１は造粒槽、２は金網又は多孔板、３は加圧
された乾燥空気の供給口、５，１３，１５は圧力調整機
構、８，９は夫々第１，第２のタンク、１０，１１，１
６，１７は夫々第１，第２，第３，第４のバルブ、１８
はヒーターである。又この装置において、Ａが流動化空
気を供給する系統、Ｂが圧密化のための圧縮空気を供給
する系統、Ｃが破砕のための圧縮空気を供給する系統で
ある。 【００１７】この図示された造粒装置を用いての本発明
の造粒物を形成するための本発明の方法を説明する。 【００１８】まず造粒物槽１内の金網又は多孔板２の上
に粉末冶金材料とワックスとの混合原料を投入する。こ
こで第１のバルブ１０と第３のバルブ１６は閉じ、第４
のバルブ１７および第２のバルブ１１を開いて造粒槽内
にヒーター１８にて加熱された流動化空気を送り込み投
入された原料粉体を流動化させる。続いて第２のバルブ
１１を閉じ第１のバルブ１０を開いて第１のタンク８よ
りの高い圧力の空気を造粒槽内に送り込み槽内の圧力を
上昇させ原料粉体を圧縮する。更に第１のバルブ１０と
第４のバルブ１７を閉じ第３のバルブ１６および第２の
バルブ１１を開いて金網又は多孔板２の下方から第２の
タンク９の高い圧力の空気が送り込まれ圧縮された原料
を破砕する。 【００１９】このように流動化による造粒の工程と、上
方よりの圧縮の工程と、下方よりの破砕の工程とを順次
繰り返し行なう。ここで流動化空気は、ヒーター１８に
より加熱され造粒槽内の温度を高温に保ったまま、上記
の三つの工程を繰り返し行なうことにより造粒が行なわ
れ、通常の造粒方法では、造粒出来ない粉末冶金材料の
造粒が可能である。 【００２０】更に上記の造粒装置を用いての本発明の方
法において、流動化空気の空気量、第１のタンクより供
給される空気の圧力、第２のタンクより供給される空気
の圧力を調整することにより所望の粒子径、嵩密度、球
形度の造粒物を形成出来る。例えば流動化空気の調整に
より球形化することが出来、上方よりの空気（第１のタ
ンクよりの空気）の圧力を調整することによって嵩密度
を制御出来、下方よりの空気（第２のタンクよりの空
気）の圧力を調整することにより粒子径を制御出来る。 【００２１】これらの制御は、使用する原料（粉末冶金
材料およびワックス）によって異なり、造粒物の原料等
により適切な値に調整することによって所望の造粒物が
得られる。 【００２２】次に前記の装置を用いての本発明の造粒方
法による実験結果を示す。 実験例 １ （１） 原料 コバルト ワックス
（０．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ５４（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６５℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．３（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０ ０ ＋１６ ０．１８ ０．２４ ＋２０ ３．８５ ５．１３ ＋２４ １８．６５ ２４．８７ ＋３２ ３１．２８ ４１．７１ ＋４２ １１．１８ １４．９１ ＋６０ ４．２７ ５．６９ ＋１００ ３．４６ ４．６１ ＋１５０ ０．７７ １．０３ −１５０ ０．３９ ０．５２ （平均粒子径） ６２３μｍ （かさ密度） １．６１ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９６０ 【００２３】実験例 ２ （１） 原料 コバルト ワックス（１
％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ５０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ７０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．５（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０．１３ ０．１ ＋１６ ４．２５ ３．３ ＋２０ １０．４５ ８．１ ＋２４ ２２．００ １７．０ ＋３２ ３２．７０ ２５．３ ＋４２ ２９．３３ ２２．７ ＋６０ １６．５８ １２．８ ＋１００ １０．７８ ８．４ ＋１５０ １．８８ １．５ −１５０ ０．９８ ０．８ ５６２μｍ （かさ密度） １．５５ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５７ 【００２４】実験例 ３ （１） 原料 フェライト ワックス
（１％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２４０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．８（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ９ ２．２５ ＋１６ ２５ ６．２５ ＋２０ ６８ １７ ＋２４ ７６ １９ ＋３２ １２１ ３０．２５ ＋４２ ４０ １０ ＋６０ １８ ４．５ ＋１００ １０ ２．５ ＋１５０ ３ ０．７５ −１５０ １ ０．２５ （平均粒子径） ６９２μｍ （かさ密度） １．２４ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９３７ 【００２５】実験例 ４ （１） 原料 フェライト ワックス
（２％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２４０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．８（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ４ １ ＋１６ ２５ ６．２５ ＋２０ ６５ １６．２５ ＋２４ ６５ １６．２５ ＋３２ １２５ ３１．２５ ＋４２ ５３ １３．２５ ＋６０ ２４ ６ ＋１００ ２４ ６ ＋１５０ ７ １．７５ −１５０ ３ ０．７５ （平均粒子径） ６４８μｍ （かさ密度） １．３８ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９６２ 【００２６】実験例 ５ （１） 原料 タングステンカーバイト（９１．５％）
コバルト（７％） ワックス（１．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２００（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 １９℃ 破砕供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０ ０ ＋１６ ０ ０ ＋２０ ０ ０ ＋２４ ０ ０ ＋３２ ８９ ８．９ ＋４２ ２３６ ２３．６ ＋６０ ２１４ ２１．４ ＋１００ ２１８ ２１．８ ＋１５０ ７６ ７．６ −１５０ １１２ １１．２ （平均粒子径） ２９５μｍ （かさ密度） ３．２７ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９３５ 【００２７】実験例 ６ （１） 原料 タングステンカーバイト（９１．５％）
コバルト（７％） ワックス（１．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２２０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ０．５（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．９（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ３ ０．３ ＋１６ ０ ０ ＋２０ １ ０．１ ＋２４ １ ０．１ ＋３２ ４０ ４．０ ＋４２ １９５ １９．５ ＋６０ ２８４ ２８．４ ＋１００ ２３８ ２３．８ ＋１５０ ７５ ７．５ −１５０ ７４ ７．４ （平均粒子径） ２８９μｍ （かさ密度） ３．４５ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５６ 【００２８】実験例 ７ （１） 原料 タングステンカーバイト（８４％） コ
バルト（１４％） ワックス（２％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２８０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６４℃ 破砕供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ７ ０．８ ＋１６ ９ １．０ ＋２０ ２３ ２．６ ＋２４ ４６ ５．１ ＋３２ ２８４ ３１．６ ＋４２ ２４２ ２６．９ ＋６０ ９６ １０．７ ＋１００ ６１ ６．８ ＋１５０ ５１ ５．７ −１５０ ５０ ５．６ （平均粒子径） ４８２μｍ （かさ密度） ３．６ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５５ 上記の実験例に示すように、コバルト、フェライト等の
粉末冶金材料よりなる造粒物は、前述の方法を用いるこ
とによって製造し得る。しかも各工程、造粒条件の選択
によって各種の形状（平均粒子径、かさ密度、球形度）
のものを得ることが出来、特に大きい粒子径、大きいか
さ密度、高い球形度）のものを得ることが出来る。した
がって、これら造粒物を用いて各種の燒結部品その他の
燒結体を形成する場合、その製品に応じた最適の形状の
造粒物が得られる。 【００２９】 【発明の効果】本発明の造粒物は、造粒物としては従来
ほとんどみられなかった粉末冶金材料の造粒物で、成形
燒結作業にとって極めて有利である。又本発明の方法に
よれば各種形状の造粒物が得られ上記の燒結作業にとっ
て最も好ましい形状の造粒物になし得る。
である。 【０００２】 【従来の技術】従来より各種の技術分野にて取扱性を改
善するために粉末を造粒した造粒物が用いられている
が、最近新素材の造粒物への要求が高まっている。特に
新素材等を用いた工業製品等においてはその後加工にと
って好ましい形状、粒径等を有する造粒物の要求が高ま
っている。例えば各種の工業用刃物においては、特殊な
刃物を形成する際に刃の部分にとって好ましい性質を有
する材料が用いられるが、成形・燒結する等の加工に適
した造粒物が用いられる。この場合、前述のように用途
に応じて最も利用し易い形状、粒子径、嵩密度のものが
必要となる。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】前述のように、バイト
等の工業用刃物等を作るのに適した材料よりなる造粒物
は比較的限られていることと、工業用品に適した材料の
造粒物であっても、製品との関係で加工し易い形状、粒
子径、嵩密度の造粒物があまり存在しなかった。 【０００４】本発明の目的は、主として工業用品として
用いられる冶金、機械部品その他の製品を製造する粉末
冶金材料よりなる造粒物を提供することにある。 【０００５】本発明は、前記の造粒物で、特に製造に適
した形状等を有する造粒物を提供することにある。 【０００６】更に本発明は、上記の造粒物を形成するこ
とが可能で、しかも効率的に所望の要件を比較的正確に
満足する造粒物を形成し得る造粒方法を提供することに
ある。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明の造粒方法は、ワ
ックスを混合した粉末冶金材料よりなるものである。特
に球形であって、粒子径が比較的大で嵩密度の高い造粒
物を得るのに適している。 【０００８】本発明の造粒方法は、ワックスを混合した
コバルト又はフェライトよりなり、球形であって、粒子
径が大で比較的嵩密度の高い造粒物を得るのに適してい
る。 【０００９】本発明の造粒方法は、タングステンカーバ
イト、コバルト、ワックスよりなり、コバルトの含有量
が３〜２５％以上であって、粒子が球形である造粒物を
得るのに適している。 【００１０】上記のような造粒物を造粒するための本発
明の方法は、粉末冶金材料とワックスとを混合した原料
を用い、造粒槽内の金網又は多孔板上に上記の原料を投
入して下方より流動化空気流を送って原料の流動化を行
ない、次に造粒槽上方より高い圧力の空気を送り原料を
圧密化し、続いて加圧方向を逆にしつまり造粒槽下方よ
り加圧して破砕し、再び流動化空気流を供給するという
操作を繰り返し行なって造粒を行なう。そしてこの造粒
操作を造粒条件の一つとして常温よりは高い比較的低い
温度の下で行なうことにより粉末冶金材料を原料として
の造粒が可能になる。 【００１１】更に本発明の造粒方法において、圧密のた
めの造粒槽上方よりの加圧の圧力をコントロールするこ
とにより嵩密度をコントロールすることが出来、流動化
空気量のコントロールにより球形化することが出来、逆
方向の造粒槽下方よりの加圧つまり破砕圧力のコントロ
ールにより粒子径を制御することが出来る。 【００１２】ここで最適造粒温度としては、原料のワッ
クスにより異なるが、使用するワックスの融点に近い温
度又はそれ以上の温度が好ましい。又この造粒温度の制
御は、流動化のために供給する空気を加圧して高温とす
るか、造粒槽上方よりの圧密化のための加圧された空気
を高温とするか、下方より供給される破砕のための加圧
された空気を高温とするかのいずれの方法にてもよい
が、造粒装置の構成等の点からは流動化空気を高温にす
ることが望ましい。更にいずれかの二つの空気又は上記
のすべての空気を高温にしてもよい。 【００１３】 【実施例】本発明の方法にて得られる造粒物は、具体的
にはコバルトとワックスとの混合原料よりなる造粒物、
フェライトとワックスとの混合材料よりなる造粒物であ
る。しかもこれら造粒物各種の粒径で嵩密度が大であ
り、球形度の高い造粒物である。 【００１４】又他の本発明の方法にて得られる造粒物
は、タングステンカーバイトとコバルトとワックスとの
混合原料よりなる造粒物で、コバルトの含有量が３〜２
５％以上である造粒物である。 【００１５】次に上記の造粒物を形成するための方法を
詳細に述べる。 【００１６】図１は、上記の造粒物の造粒方法にて用い
る装置で、１は造粒槽、２は金網又は多孔板、３は加圧
された乾燥空気の供給口、５，１３，１５は圧力調整機
構、８，９は夫々第１，第２のタンク、１０，１１，１
６，１７は夫々第１，第２，第３，第４のバルブ、１８
はヒーターである。又この装置において、Ａが流動化空
気を供給する系統、Ｂが圧密化のための圧縮空気を供給
する系統、Ｃが破砕のための圧縮空気を供給する系統で
ある。 【００１７】この図示された造粒装置を用いての本発明
の造粒物を形成するための本発明の方法を説明する。 【００１８】まず造粒物槽１内の金網又は多孔板２の上
に粉末冶金材料とワックスとの混合原料を投入する。こ
こで第１のバルブ１０と第３のバルブ１６は閉じ、第４
のバルブ１７および第２のバルブ１１を開いて造粒槽内
にヒーター１８にて加熱された流動化空気を送り込み投
入された原料粉体を流動化させる。続いて第２のバルブ
１１を閉じ第１のバルブ１０を開いて第１のタンク８よ
りの高い圧力の空気を造粒槽内に送り込み槽内の圧力を
上昇させ原料粉体を圧縮する。更に第１のバルブ１０と
第４のバルブ１７を閉じ第３のバルブ１６および第２の
バルブ１１を開いて金網又は多孔板２の下方から第２の
タンク９の高い圧力の空気が送り込まれ圧縮された原料
を破砕する。 【００１９】このように流動化による造粒の工程と、上
方よりの圧縮の工程と、下方よりの破砕の工程とを順次
繰り返し行なう。ここで流動化空気は、ヒーター１８に
より加熱され造粒槽内の温度を高温に保ったまま、上記
の三つの工程を繰り返し行なうことにより造粒が行なわ
れ、通常の造粒方法では、造粒出来ない粉末冶金材料の
造粒が可能である。 【００２０】更に上記の造粒装置を用いての本発明の方
法において、流動化空気の空気量、第１のタンクより供
給される空気の圧力、第２のタンクより供給される空気
の圧力を調整することにより所望の粒子径、嵩密度、球
形度の造粒物を形成出来る。例えば流動化空気の調整に
より球形化することが出来、上方よりの空気（第１のタ
ンクよりの空気）の圧力を調整することによって嵩密度
を制御出来、下方よりの空気（第２のタンクよりの空
気）の圧力を調整することにより粒子径を制御出来る。 【００２１】これらの制御は、使用する原料（粉末冶金
材料およびワックス）によって異なり、造粒物の原料等
により適切な値に調整することによって所望の造粒物が
得られる。 【００２２】次に前記の装置を用いての本発明の造粒方
法による実験結果を示す。 実験例 １ （１） 原料 コバルト ワックス
（０．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ５４（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６５℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．３（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０ ０ ＋１６ ０．１８ ０．２４ ＋２０ ３．８５ ５．１３ ＋２４ １８．６５ ２４．８７ ＋３２ ３１．２８ ４１．７１ ＋４２ １１．１８ １４．９１ ＋６０ ４．２７ ５．６９ ＋１００ ３．４６ ４．６１ ＋１５０ ０．７７ １．０３ −１５０ ０．３９ ０．５２ （平均粒子径） ６２３μｍ （かさ密度） １．６１ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９６０ 【００２３】実験例 ２ （１） 原料 コバルト ワックス（１
％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ５０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ７０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．５（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０．１３ ０．１ ＋１６ ４．２５ ３．３ ＋２０ １０．４５ ８．１ ＋２４ ２２．００ １７．０ ＋３２ ３２．７０ ２５．３ ＋４２ ２９．３３ ２２．７ ＋６０ １６．５８ １２．８ ＋１００ １０．７８ ８．４ ＋１５０ １．８８ １．５ −１５０ ０．９８ ０．８ ５６２μｍ （かさ密度） １．５５ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５７ 【００２４】実験例 ３ （１） 原料 フェライト ワックス
（１％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２４０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．８（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ９ ２．２５ ＋１６ ２５ ６．２５ ＋２０ ６８ １７ ＋２４ ７６ １９ ＋３２ １２１ ３０．２５ ＋４２ ４０ １０ ＋６０ １８ ４．５ ＋１００ １０ ２．５ ＋１５０ ３ ０．７５ −１５０ １ ０．２５ （平均粒子径） ６９２μｍ （かさ密度） １．２４ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９３７ 【００２５】実験例 ４ （１） 原料 フェライト ワックス
（２％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２４０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ５．０（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．８（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ４ １ ＋１６ ２５ ６．２５ ＋２０ ６５ １６．２５ ＋２４ ６５ １６．２５ ＋３２ １２５ ３１．２５ ＋４２ ５３ １３．２５ ＋６０ ２４ ６ ＋１００ ２４ ６ ＋１５０ ７ １．７５ −１５０ ３ ０．７５ （平均粒子径） ６４８μｍ （かさ密度） １．３８ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９６２ 【００２６】実験例 ５ （１） 原料 タングステンカーバイト（９１．５％）
コバルト（７％） ワックス（１．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２００（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 １９℃ 破砕供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ０ ０ ＋１６ ０ ０ ＋２０ ０ ０ ＋２４ ０ ０ ＋３２ ８９ ８．９ ＋４２ ２３６ ２３．６ ＋６０ ２１４ ２１．４ ＋１００ ２１８ ２１．８ ＋１５０ ７６ ７．６ −１５０ １１２ １１．２ （平均粒子径） ２９５μｍ （かさ密度） ３．２７ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９３５ 【００２７】実験例 ６ （１） 原料 タングステンカーバイト（９１．５％）
コバルト（７％） ワックス（１．５％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２２０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６０℃ 破砕供給圧力 ０．５（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．９（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ３ ０．３ ＋１６ ０ ０ ＋２０ １ ０．１ ＋２４ １ ０．１ ＋３２ ４０ ４．０ ＋４２ １９５ １９．５ ＋６０ ２８４ ２８．４ ＋１００ ２３８ ２３．８ ＋１５０ ７５ ７．５ −１５０ ７４ ７．４ （平均粒子径） ２８９μｍ （かさ密度） ３．４５ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５６ 【００２８】実験例 ７ （１） 原料 タングステンカーバイト（８４％） コ
バルト（１４％） ワックス（２％） （２） 造粒条件 流動化空気量 ２８０（ｌ／分） １５秒 流動化空気温度 ６４℃ 破砕供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 逆圧供給圧力 ０．６（Ｋｇ／ｃｍ2） １秒 （３） 造粒結果 （粒度分布） メッシュ 重量（ｇ） 重量（％） ＋１４ ７ ０．８ ＋１６ ９ １．０ ＋２０ ２３ ２．６ ＋２４ ４６ ５．１ ＋３２ ２８４ ３１．６ ＋４２ ２４２ ２６．９ ＋６０ ９６ １０．７ ＋１００ ６１ ６．８ ＋１５０ ５１ ５．７ −１５０ ５０ ５．６ （平均粒子径） ４８２μｍ （かさ密度） ３．６ｇ／ｃｃ （縦横比） ０．９５５ 上記の実験例に示すように、コバルト、フェライト等の
粉末冶金材料よりなる造粒物は、前述の方法を用いるこ
とによって製造し得る。しかも各工程、造粒条件の選択
によって各種の形状（平均粒子径、かさ密度、球形度）
のものを得ることが出来、特に大きい粒子径、大きいか
さ密度、高い球形度）のものを得ることが出来る。した
がって、これら造粒物を用いて各種の燒結部品その他の
燒結体を形成する場合、その製品に応じた最適の形状の
造粒物が得られる。 【００２９】 【発明の効果】本発明の造粒物は、造粒物としては従来
ほとんどみられなかった粉末冶金材料の造粒物で、成形
燒結作業にとって極めて有利である。又本発明の方法に
よれば各種形状の造粒物が得られ上記の燒結作業にとっ
て最も好ましい形状の造粒物になし得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の方法を実現するための装置を示す
図 【符号の説明】 １ 造粒槽 ２ 金網又は多孔板 ８ 第１のタンク ９ 第２のタンク １８ ヒーター Ａ 流動化空気を供給する系統 Ｂ 圧密化のための圧縮空気を供給する系統 Ｃ 破砕のための圧縮空気を供給する系統
図 【符号の説明】 １ 造粒槽 ２ 金網又は多孔板 ８ 第１のタンク ９ 第２のタンク １８ ヒーター Ａ 流動化空気を供給する系統 Ｂ 圧密化のための圧縮空気を供給する系統 Ｃ 破砕のための圧縮空気を供給する系統
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 守屋 信治
大阪府大阪市城東区中央２丁目２番30号
不二パウダル株式会社内
(56)参考文献 特開 平６−39267（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−285360（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−100532（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−161041（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−154629（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B01J 2/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 造粒槽内の金網又は多孔板上に粉末冶
金材料とワックスの混合原料を投入し、下方より流動化
空気を送って原料を流動化させる工程と、上方より圧縮
された空気を送って原料を圧密化する工程と、下方より
圧縮された空気を送って圧縮された原料を破砕する工程
との三つの工程を繰り返し行なうもので、前記の造粒槽
下方よりの流動化空気と上方よりの圧縮された空気と下
方よりの圧縮された空気との少なくとも一つを常温より
は高い温度にすることを特徴とする造粒方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20701993A JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20701993A JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0739744A JPH0739744A (ja) | 1995-02-10 |
| JP3477582B2 true JP3477582B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=16532860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20701993A Expired - Lifetime JP3477582B2 (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | 造粒方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3477582B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101101102B1 (ko) * | 2009-02-16 | 2012-01-03 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 앞돛대 일체형 구조를 가지는 선박용 방파제 |
-
1993
- 1993-07-30 JP JP20701993A patent/JP3477582B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0739744A (ja) | 1995-02-10 |
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