JPH0735284A - 温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造 - Google Patents
温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造Info
- Publication number
- JPH0735284A JPH0735284A JP20375893A JP20375893A JPH0735284A JP H0735284 A JPH0735284 A JP H0735284A JP 20375893 A JP20375893 A JP 20375893A JP 20375893 A JP20375893 A JP 20375893A JP H0735284 A JPH0735284 A JP H0735284A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- pipe
- tributary
- mainstream
- fluidized bed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加圧流動床ボイラーとガスタービンとの複合
発電プラント等において、高温ガスと低温ガスとを混合
してガスタービンに供給する場合などの合流管接続構造
に関するもので、合流管の接続コーナー部付近での壁面
の局部加熱の発生を防ぎ、その部位での疲労破壊の発生
を防ぐことを目的としている。 【構成】 プラント起動時に加圧流動床ボイラーから低
温ガスが供給される主流ガス配管１に、燃焼器から高温
ガスを供給する支流ガス配管２を角度θで傾斜接続し、
支流ガス配管２の接続端部は、主流ガス配管１の配管通
路途中に開口して差込み接続され、主流ガスの通路内に
δだけ突出させている。
発電プラント等において、高温ガスと低温ガスとを混合
してガスタービンに供給する場合などの合流管接続構造
に関するもので、合流管の接続コーナー部付近での壁面
の局部加熱の発生を防ぎ、その部位での疲労破壊の発生
を防ぐことを目的としている。 【構成】 プラント起動時に加圧流動床ボイラーから低
温ガスが供給される主流ガス配管１に、燃焼器から高温
ガスを供給する支流ガス配管２を角度θで傾斜接続し、
支流ガス配管２の接続端部は、主流ガス配管１の配管通
路途中に開口して差込み接続され、主流ガスの通路内に
δだけ突出させている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば加圧流動床ボイ
ラーとガスタービンとの複合発電プラントに於いて、高
温ガスと低温ガスとを混合してガスタービンに供給する
場合等の合流管接続構造に関する。
ラーとガスタービンとの複合発電プラントに於いて、高
温ガスと低温ガスとを混合してガスタービンに供給する
場合等の合流管接続構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、加圧流動床ボイラーから排出され
る高温・高圧ガスによってガスタービン・発電機を駆動
する発電方式が実用化されている。
る高温・高圧ガスによってガスタービン・発電機を駆動
する発電方式が実用化されている。
【０００３】この種のプラントでは、図６に示す様に、
加圧流動床ボイラー４から排出される高温・高圧ガスが
ガスタービン５・発電機６を駆動して発電を行うと共
に、加圧流動床ボイラ４で必要な高圧空気をガスタービ
ンによって駆動される圧縮機７から供給する設備構成と
なっている。
加圧流動床ボイラー４から排出される高温・高圧ガスが
ガスタービン５・発電機６を駆動して発電を行うと共
に、加圧流動床ボイラ４で必要な高圧空気をガスタービ
ンによって駆動される圧縮機７から供給する設備構成と
なっている。
【０００４】即ち、ガスタービン５を駆動するためには
加圧流動床ボイラー４で高温・高圧ガスが生成されてい
る必要が有り、一方、加圧流動床ボイラー４に高圧空気
を供給するためにはガスタービン５・圧縮機７が駆動さ
れている必要が有る。
加圧流動床ボイラー４で高温・高圧ガスが生成されてい
る必要が有り、一方、加圧流動床ボイラー４に高圧空気
を供給するためにはガスタービン５・圧縮機７が駆動さ
れている必要が有る。
【０００５】このプラントを起動する場合、まず加圧流
動床ボイラー４に高圧空気を供給することから始める必
要が有り、そのためにガスタービン５・圧縮機７だけを
単体で駆動できる設備を設けている。
動床ボイラー４に高圧空気を供給することから始める必
要が有り、そのためにガスタービン５・圧縮機７だけを
単体で駆動できる設備を設けている。
【０００６】最初に圧縮機をモーター８により駆動して
高圧空気を燃焼器９に供給し、燃焼器で生成される高温
・高圧ガスによりガスタービン５を起動する。
高圧空気を燃焼器９に供給し、燃焼器で生成される高温
・高圧ガスによりガスタービン５を起動する。
【０００７】ガスタービンが起動されると、圧縮機７か
ら高圧空気を連続して供給することができる様になり、
その高圧空気は燃焼器９と加圧流動床ボイラー４とに分
けて供給される。
ら高圧空気を連続して供給することができる様になり、
その高圧空気は燃焼器９と加圧流動床ボイラー４とに分
けて供給される。
【０００８】その後加圧流動床ボイラー４が起動される
と、まず炉内の昇温のために低温ガスが排出されること
になり、これがガスタービン５に供給されることにな
る。従って、加圧流動床ボイラー４の炉内昇温が完了す
るまでの間、燃焼器９から高温ガスを供給し続け、加圧
流動床ボイラー４からの低温ガスにこの高温ガスを混合
してガスタービン５に供給する様にしている。
と、まず炉内の昇温のために低温ガスが排出されること
になり、これがガスタービン５に供給されることにな
る。従って、加圧流動床ボイラー４の炉内昇温が完了す
るまでの間、燃焼器９から高温ガスを供給し続け、加圧
流動床ボイラー４からの低温ガスにこの高温ガスを混合
してガスタービン５に供給する様にしている。
【０００９】図３は、加圧流動床ボイラーからの低温ガ
スと燃焼器からの高温ガスとを混合する従来の合流管の
接続構造図である。（図６の記号１０の部分）
スと燃焼器からの高温ガスとを混合する従来の合流管の
接続構造図である。（図６の記号１０の部分）
【００１０】図３に示すように従来の合流管の接続構造
は、加圧流動床ボイラーからの主流ガス配管１′に燃焼
器からの支流ガス配管２′が接続されており、合流部で
の流れ同志の衝突により振動等が発生しない様、支流ガ
ス配管２′を主流ガス配管１′に傾斜接続して、合流部
での流れがスムーズになる様に構成している。
は、加圧流動床ボイラーからの主流ガス配管１′に燃焼
器からの支流ガス配管２′が接続されており、合流部で
の流れ同志の衝突により振動等が発生しない様、支流ガ
ス配管２′を主流ガス配管１′に傾斜接続して、合流部
での流れがスムーズになる様に構成している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前述のよう
な発電プラントにおける加圧流動床ボイラーからの低温
ガスと燃焼器からの高温ガスとは温度差が非常に大き
く、もし合流部直後で高温ガスが壁面を局部加熱した場
合、その部位で疲労破壊等を誘発する様な高い熱応力が
発生する。
な発電プラントにおける加圧流動床ボイラーからの低温
ガスと燃焼器からの高温ガスとは温度差が非常に大き
く、もし合流部直後で高温ガスが壁面を局部加熱した場
合、その部位で疲労破壊等を誘発する様な高い熱応力が
発生する。
【００１２】図３に示す様な従来の合流管の接続構造で
は、傾斜導入された支流ガス（燃焼器からの高温ガス）
Ｇ2 が主流ガス（加圧流動床ボイラーからの低温ガス）
Ｇ1の流れに押し流されることにより、支流ガスが層を
成して流れる。
は、傾斜導入された支流ガス（燃焼器からの高温ガス）
Ｇ2 が主流ガス（加圧流動床ボイラーからの低温ガス）
Ｇ1の流れに押し流されることにより、支流ガスが層を
成して流れる。
【００１３】この層状流れが壁面に沿って流れた場合、
その部分で局部加熱が起こる可能性が有る。従ってその
流況を実験的に確認したところ、図５に示す様に、合流
管の接続コーナー部から下流側に向ってある範囲で壁面
の局部加熱が起っていることが確認された。
その部分で局部加熱が起こる可能性が有る。従ってその
流況を実験的に確認したところ、図５に示す様に、合流
管の接続コーナー部から下流側に向ってある範囲で壁面
の局部加熱が起っていることが確認された。
【００１４】この現象は、支流ガスの比重量γ2 ・流量
Ｑ2 ・流速Ｖ2 に対して主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ
1 ・流速Ｖ1 が大きい程顕著になる傾向にあり、又、合
流管の接続傾斜角θが小さい程顕著になる傾向にもあっ
た。
Ｑ2 ・流速Ｖ2 に対して主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ
1 ・流速Ｖ1 が大きい程顕著になる傾向にあり、又、合
流管の接続傾斜角θが小さい程顕著になる傾向にもあっ
た。
【００１５】そこで、前記の各条件をコントロールして
現象が起こりにくくなる様にすることを試みたが、主流
ガス及び支流ガスの比重量γ1 ，γ2 ・流量Ｑ1 ，Ｑ2
はプラントの運用条件によって決まるものであり、これ
をコントロールすることは運用を制限することになるた
めに実際問題対応困難であり、又、配管口径を調整して
ガスの流速Ｖ1 ，Ｖ2 を変化しても流量条件によっては
（主流ガスの流量Ｑ1が大きい場合には）その効果が小
さく、更に、合流管の接続傾斜角θを大きくした場合に
は、合流部で流れ同志が衝突することにより配管の振動
が発生したため、これを対応策として採用することもで
きなかった。
現象が起こりにくくなる様にすることを試みたが、主流
ガス及び支流ガスの比重量γ1 ，γ2 ・流量Ｑ1 ，Ｑ2
はプラントの運用条件によって決まるものであり、これ
をコントロールすることは運用を制限することになるた
めに実際問題対応困難であり、又、配管口径を調整して
ガスの流速Ｖ1 ，Ｖ2 を変化しても流量条件によっては
（主流ガスの流量Ｑ1が大きい場合には）その効果が小
さく、更に、合流管の接続傾斜角θを大きくした場合に
は、合流部で流れ同志が衝突することにより配管の振動
が発生したため、これを対応策として採用することもで
きなかった。
【００１６】本発明は合流管の接続部構造をわずかに工
夫するだけで上記従来技術の不具合点を解消することを
目的としている。
夫するだけで上記従来技術の不具合点を解消することを
目的としている。
【００１７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の構成として本発明の温度が異なるガス流を混合する合
流管の接続構造は、主流ガス配管通路途中に接続された
支流ガス配管から前記主流ガス配管中を流れる主流ガス
と異なる温度の支流ガスを導入して混合する合流管に於
いて、主流ガスの比重量・流量・流速と支流ガスの比重
量・流量・流速と合流管の接続傾斜角度との組合せに対
して合流管の接続端部を適切な寸法だけ主流ガス通路内
に突出させて接続したことを特徴としている。
の構成として本発明の温度が異なるガス流を混合する合
流管の接続構造は、主流ガス配管通路途中に接続された
支流ガス配管から前記主流ガス配管中を流れる主流ガス
と異なる温度の支流ガスを導入して混合する合流管に於
いて、主流ガスの比重量・流量・流速と支流ガスの比重
量・流量・流速と合流管の接続傾斜角度との組合せに対
して合流管の接続端部を適切な寸法だけ主流ガス通路内
に突出させて接続したことを特徴としている。
【００１８】
【作用】図３及び図４に示す様な支流ガス（高温ガス）
の層状流れが合流管の接続コーナー部から下流側に向っ
てある範囲で壁面に沿って流れる現象は、次の様なメカ
ニズムで起っているものと考えられる。
の層状流れが合流管の接続コーナー部から下流側に向っ
てある範囲で壁面に沿って流れる現象は、次の様なメカ
ニズムで起っているものと考えられる。
【００１９】合流管に主流ガス（低温ガス）及び支流ガ
ス（高温ガス）が流入する場合、そのガス流が持つ力の
大きさは次式により表される。 Ｆ＝γ・Ｑ・ｖ／ｇ ここに、 Ｆ：ガス流が持つ力、 γ：比重量（温度によって変化する） Ｑ：流量、ｖ：流速、ｇ：重力加速度、
ス（高温ガス）が流入する場合、そのガス流が持つ力の
大きさは次式により表される。 Ｆ＝γ・Ｑ・ｖ／ｇ ここに、 Ｆ：ガス流が持つ力、 γ：比重量（温度によって変化する） Ｑ：流量、ｖ：流速、ｇ：重力加速度、
【００２０】主流ガスの持つ力をＦ1 、支流ガスの持つ
力をＦ2 とする。主流ガスの流れ方向をＸ方向、支流ガ
スの流れ方向をＸ−Ｙ平面上でＸ軸に対し傾斜角θの方
向とした場合、各方向の力の大きさは、次式により表さ
れる。 ＦX ＝Ｆ1 ＋Ｆ2 ・cos θ ＦY ＝Ｆ2 ・sin θ
力をＦ2 とする。主流ガスの流れ方向をＸ方向、支流ガ
スの流れ方向をＸ−Ｙ平面上でＸ軸に対し傾斜角θの方
向とした場合、各方向の力の大きさは、次式により表さ
れる。 ＦX ＝Ｆ1 ＋Ｆ2 ・cos θ ＦY ＝Ｆ2 ・sin θ
【００２１】合流後の流れ方向であるＸ方向の力につい
ては、そのまま合流後のガス流が持つ力となるが、Ｙ方
向の力については、支流ガスが主流ガスに衝突する力と
して作用し、支流ガスに反作用を及ぼすことになる。
ては、そのまま合流後のガス流が持つ力となるが、Ｙ方
向の力については、支流ガスが主流ガスに衝突する力と
して作用し、支流ガスに反作用を及ぼすことになる。
【００２２】この反作用力は、壁面の局部加熱が起って
いる合流管の接続コーナー部付近について、図４に示す
様な接続コーナ部から下流側に向ってだんだんと小さく
なる分布になっているものと考えられる。即ち、反作用
力がある程度大きい範囲では、支流ガスの流れが壁面ま
で押戻されてその部分を加熱し、一方、反作用力が小さ
くなると、支流ガスの流れが壁面まで押戻されなくなっ
て加熱されなくなる（低温のままである）ものと考えら
れる。
いる合流管の接続コーナー部付近について、図４に示す
様な接続コーナ部から下流側に向ってだんだんと小さく
なる分布になっているものと考えられる。即ち、反作用
力がある程度大きい範囲では、支流ガスの流れが壁面ま
で押戻されてその部分を加熱し、一方、反作用力が小さ
くなると、支流ガスの流れが壁面まで押戻されなくなっ
て加熱されなくなる（低温のままである）ものと考えら
れる。
【００２３】従って、壁面の局部加熱を防止する方法と
しては、反作用力そのものを小さくするか、もしくは合
流管の接続コーナー部を壁面から遠ざけるかのいずれか
により、支流ガスの流れが壁面まで押戻されなくなる様
にすることが考えられる。
しては、反作用力そのものを小さくするか、もしくは合
流管の接続コーナー部を壁面から遠ざけるかのいずれか
により、支流ガスの流れが壁面まで押戻されなくなる様
にすることが考えられる。
【００２４】反作用力そのものを小さくすることについ
ては、支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 に対
して主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1 を小さ
くするか、もしくは合流管の接続傾斜角θが大きくする
かのいずれかの方法が考えられるが、これらについては
従来の技術でも述べた様に、主流ガス及び支流ガスの比
重量γ1 ，γ2 ・流量Ｑ1 ，Ｑ2 はプラントの運用条件
によって決まるものであり、これをコントロールするこ
とは運用を制限することになるために実際問題対応困難
であり、又、配管口径を調整してガスの流速Ｖ1 ，Ｖ2
を変化しても流量条件によっては（主流ガスの流量Ｑ1
が大きい場合には）その効果が小さく、更に、合流管の
接続傾斜角θを大きくした場合には、合流部で流れ同志
が衝突することにより配管の振動が発生したため、これ
を対応策として採用することもできなかった。
ては、支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 に対
して主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1 を小さ
くするか、もしくは合流管の接続傾斜角θが大きくする
かのいずれかの方法が考えられるが、これらについては
従来の技術でも述べた様に、主流ガス及び支流ガスの比
重量γ1 ，γ2 ・流量Ｑ1 ，Ｑ2 はプラントの運用条件
によって決まるものであり、これをコントロールするこ
とは運用を制限することになるために実際問題対応困難
であり、又、配管口径を調整してガスの流速Ｖ1 ，Ｖ2
を変化しても流量条件によっては（主流ガスの流量Ｑ1
が大きい場合には）その効果が小さく、更に、合流管の
接続傾斜角θを大きくした場合には、合流部で流れ同志
が衝突することにより配管の振動が発生したため、これ
を対応策として採用することもできなかった。
【００２５】従って本発明では、合流管の接続コーナー
部を壁面から遠ざけることに着目して対応策を見出すこ
とにしており、その手段として図１，図２に示す様に、
合流管の接続端部を主流ガス通路内に突出させて接続す
ることを提案している。
部を壁面から遠ざけることに着目して対応策を見出すこ
とにしており、その手段として図１，図２に示す様に、
合流管の接続端部を主流ガス通路内に突出させて接続す
ることを提案している。
【００２６】そして、合流管の接続端部を主流ガス通路
内に突出させる寸法は、接続コーナー部付近の反作用
力、即ち、主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1
と支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 と合流管
の接続傾斜角度θとの組合せに対して適切な寸法とする
必要が有る。
内に突出させる寸法は、接続コーナー部付近の反作用
力、即ち、主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1
と支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 と合流管
の接続傾斜角度θとの組合せに対して適切な寸法とする
必要が有る。
【００２７】なお、この寸法を決定する場合、図４に示
す様な合流管の接続コーナー部付近の局所流れを正確に
把握する必要が有り、従って当該部の形状と前記各条件
とを正確にモデル化した流動解析やモデルテストに基づ
き決定するのが実際的である。
す様な合流管の接続コーナー部付近の局所流れを正確に
把握する必要が有り、従って当該部の形状と前記各条件
とを正確にモデル化した流動解析やモデルテストに基づ
き決定するのが実際的である。
【００２８】この結果、従来技術では、支流ガス（高温
ガス）の層状流れが壁面に沿って流れることによりその
部分で局部加熱が起こることに対し、本発明では、主流
ガスの比重量・流量・流速と支流ガスの比重量・流量・
流速と合流管の接続傾斜角度との組合せに対して合流管
の接続端部を適切な寸法だけ主流ガス通路内に突出させ
て接続することにより、この現象を防止するものであ
る。
ガス）の層状流れが壁面に沿って流れることによりその
部分で局部加熱が起こることに対し、本発明では、主流
ガスの比重量・流量・流速と支流ガスの比重量・流量・
流速と合流管の接続傾斜角度との組合せに対して合流管
の接続端部を適切な寸法だけ主流ガス通路内に突出させ
て接続することにより、この現象を防止するものであ
る。
【００２９】
【実施例】以下本発明の１実施例について、図１及び図
２に基づき説明する。図１は、本発明の温度が異なるガ
ス流を混合する合流管接続構造の軸方向断面図、図２
は、本発明の温度が異なるガス流を混合する合流管接続
構造の周方向断面図である。
２に基づき説明する。図１は、本発明の温度が異なるガ
ス流を混合する合流管接続構造の軸方向断面図、図２
は、本発明の温度が異なるガス流を混合する合流管接続
構造の周方向断面図である。
【００３０】これらの図において、プラント起動時に加
圧流動床ボイラーから低温ガスが供給される主流ガス配
管１には、燃焼器から高温ガスを供給する支流ガス配管
２が角度θで傾斜接続されている。支流ガス配管２の接
続端部は、主流ガス配管１に開口して差込み接続されて
おり、主流ガスの通路内にδだけ突出している。Ｇ1は
低温の主流ガス、Ｇ2 は高温の支流ガスを示す。
圧流動床ボイラーから低温ガスが供給される主流ガス配
管１には、燃焼器から高温ガスを供給する支流ガス配管
２が角度θで傾斜接続されている。支流ガス配管２の接
続端部は、主流ガス配管１に開口して差込み接続されて
おり、主流ガスの通路内にδだけ突出している。Ｇ1は
低温の主流ガス、Ｇ2 は高温の支流ガスを示す。
【００３１】ここに、支流ガス配管２の接続端部突出寸
法δは、主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1 と
支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 と合流管の
接続傾斜角度θとの組合せに対して、合流管の接続コー
ナー部付近に於いて壁面の局部加熱が起こらないことを
流動解析もしくはモデルテストによって確認した寸法と
なっている。
法δは、主流ガスの比重量γ1 ・流量Ｑ1 ・流速Ｖ1 と
支流ガスの比重量γ2 ・流量Ｑ2 ・流速Ｖ2 と合流管の
接続傾斜角度θとの組合せに対して、合流管の接続コー
ナー部付近に於いて壁面の局部加熱が起こらないことを
流動解析もしくはモデルテストによって確認した寸法と
なっている。
【００３２】その一例として、次の通りである。 主流ガス側条件 温度 ４００℃ 比容積 ０．４m3/kg （比重量 γ1 ＝２．５kg
/m3 ） 流量 ３０kg/sec （Ｑ1 ＝１２．０ m3/sec
） 配管口径 １０００mm 流速 Ｖ1 ＝１５．３ m/sec 支流ガス側条件 温度 ７５０℃ 比容積 ０．６m3/kg （比重量 γ2 ＝１．７kg
/m3 ） 流量 ５kg/sec （Ｑ2 ＝３．０ m3/sec ） 配管口径 ３００mm 流速 Ｖ2 ＝４２．５ m/sec 接続傾斜角 θ＝６０° 支流ガス配管の接続端部突出寸法 δ≧３０mm
/m3 ） 流量 ３０kg/sec （Ｑ1 ＝１２．０ m3/sec
） 配管口径 １０００mm 流速 Ｖ1 ＝１５．３ m/sec 支流ガス側条件 温度 ７５０℃ 比容積 ０．６m3/kg （比重量 γ2 ＝１．７kg
/m3 ） 流量 ５kg/sec （Ｑ2 ＝３．０ m3/sec ） 配管口径 ３００mm 流速 Ｖ2 ＝４２．５ m/sec 接続傾斜角 θ＝６０° 支流ガス配管の接続端部突出寸法 δ≧３０mm
【００３３】以上本発明の１実施例について具体的に説
明したが、本発明は上記実施例に限定されるものでな
く、本発明技術思想の範囲内において種々設計変更し得
るものであり、それらは何れも本発明の技術的範囲に属
する。
明したが、本発明は上記実施例に限定されるものでな
く、本発明技術思想の範囲内において種々設計変更し得
るものであり、それらは何れも本発明の技術的範囲に属
する。
【００３４】
【発明の効果】本発明の温度が異なるガス流を混合する
合流管の接続構造を適用することにより、合流管の接続
コーナー部付近に於いて壁面の局部加熱が起こる（高い
熱応力が発生する）ことを防止でき、その部位で疲労破
壊等が発生する心配が無くなる。
合流管の接続構造を適用することにより、合流管の接続
コーナー部付近に於いて壁面の局部加熱が起こる（高い
熱応力が発生する）ことを防止でき、その部位で疲労破
壊等が発生する心配が無くなる。
【００３５】これによって、加圧流動床ボイラーとガス
タービンとの複合発電プラントに於ける当該合流管の信
頼性向上に寄与することができる。
タービンとの複合発電プラントに於ける当該合流管の信
頼性向上に寄与することができる。
【図１】本発明の１実施例に係る温度が異なるガス流を
混合する合流管接続構造の軸方向断面図である。
混合する合流管接続構造の軸方向断面図である。
【図２】図１の合流管接続構造の周方向断面図である。
【図３】従来の合流管接続構造における温度の異なるガ
ス流の流動状況説明図である。
ス流の流動状況説明図である。
【図４】図３の合流管接続コーナー部付近の拡大図であ
る。
る。
【図５】従来の合流管接続構造における壁面局部加熱の
発生状況を示す合流管接続開口部分の展開図である。
発生状況を示す合流管接続開口部分の展開図である。
【図６】加圧流動床ボイラーとガスタービンとの複合発
電プラントにおける設備構成を示す概略図である。
電プラントにおける設備構成を示す概略図である。
１ 主流ガス配管 ２ 支流ガス配管 ４ 加圧流動床ボイラー ５ ガスタービン ６ 発電機 ７ 圧縮機 ８ モータ ９ 燃焼器 １０ 合流管部分 Ｇ1 主流ガス（低温ガス） Ｇ2 支流ガス（高温ガス） δ 支流ガス配管接続端部突出寸法 θ 支流ガス配管傾斜取付角度
Claims (1)
- 【請求項１】 主流ガス配管通路途中に接続された支流
ガス配管から前記主流ガス配管中を流れる主流ガスと異
なる温度の支流ガスを導入して混合する合流管に於い
て、主流ガスの比重量・流量・流速と支流ガスの比重量
・流量・流速と合流管の接続傾斜角度との組合せに対し
て合流管の接続端部を適切な寸法だけ主流ガス通路内に
突出させて接続したことを特徴とする温度が異なるガス
流を混合する合流管の接続構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20375893A JPH0735284A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20375893A JPH0735284A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0735284A true JPH0735284A (ja) | 1995-02-07 |
Family
ID=16479352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20375893A Withdrawn JPH0735284A (ja) | 1993-07-27 | 1993-07-27 | 温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0735284A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112747256A (zh) * | 2019-10-30 | 2021-05-04 | 华龙国际核电技术有限公司 | 一种管道交汇结构及核电站余热排出管道系统 |
-
1993
- 1993-07-27 JP JP20375893A patent/JPH0735284A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112747256A (zh) * | 2019-10-30 | 2021-05-04 | 华龙国际核电技术有限公司 | 一种管道交汇结构及核电站余热排出管道系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6310667B2 (ja) | タービン排気プルーム緩和システム | |
| JP6894199B2 (ja) | 発電システム排気冷却 | |
| JP6334198B2 (ja) | 燃焼ダイナミクスのモードカップリングを低減させる燃料ノズル | |
| JP2017015075A (ja) | 発電システム排気冷却 | |
| JP6754203B2 (ja) | タービンシステム用のマイクロミキサシステム及びその関連する方法 | |
| US20060248894A1 (en) | Fuel gas calorie control equipment and gas turbine system | |
| EP3098393B1 (en) | System and method for flow control in turbine | |
| JP6971540B2 (ja) | 空気流制御システム及びターボ機械システム | |
| JP2007183090A (ja) | 燃焼タービンエンジン及びその燃料ノズル組立体 | |
| JPH0712313A (ja) | 前混合バーナ | |
| JP6976042B2 (ja) | 発電システム排気冷却 | |
| JP2017082793A (ja) | 高温ガス経路構成要素用の冷却パッチ | |
| JP2015025447A (ja) | 燃焼器に燃料を供給するシステム | |
| JP2010174890A (ja) | タービンエンジンにおける水注入のためのシステムおよび方法 | |
| JP2017015082A (ja) | 発電システム排気冷却 | |
| JP2010071641A (ja) | 燃料ノズルチップ組立体 | |
| CN105986895A (zh) | 具有产生超额气流的压缩机和用于其的换热器的发电系统 | |
| EP3321581A2 (en) | Auto-thermal valve for passively controlling fuel flow to axial fuel stage of gas turbine | |
| JP2016191543A (ja) | 一体化された二元燃料供給システム | |
| CN103225546A (zh) | 燃气涡轮发动机系统以及控制其套管温度的方法 | |
| JPH0735284A (ja) | 温度が異なるガス流を混合する合流管の接続構造 | |
| JP2011169577A (ja) | バーナ装置 | |
| JPH0355725B2 (ja) | ||
| JPH1183017A (ja) | ガスタービン用燃焼器 | |
| JP2659499B2 (ja) | 加圧流動床ボイラ発電プラント |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001003 |