JPH0735257A - 電磁弁 - Google Patents
電磁弁Info
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- JPH0735257A JPH0735257A JP17819793A JP17819793A JPH0735257A JP H0735257 A JPH0735257 A JP H0735257A JP 17819793 A JP17819793 A JP 17819793A JP 17819793 A JP17819793 A JP 17819793A JP H0735257 A JPH0735257 A JP H0735257A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、例えば車両積載油圧制御用として
使用される軽量化された電磁弁に関し、詳しくは摺動部
の材料と表面処理の改良に関し、温度変化があってもバ
ルブ本体の摺動孔とスプールとの間から油漏れを少なく
して特性の変化を少なくし、且つ、耐摩耗性に優れた電
磁弁を提供することを目的とする。 【構成】 バルブ本体をアルミニウム合金で構成し、且
つ、摺動孔の内周面に酸化皮膜を形成するとともに、ス
プールをアルミニウム合金で構成し、且つ、その外周面
の硬度を、バルブ本体の摺動孔の内周面の硬度と同程度
にしたことを特徴とする。
使用される軽量化された電磁弁に関し、詳しくは摺動部
の材料と表面処理の改良に関し、温度変化があってもバ
ルブ本体の摺動孔とスプールとの間から油漏れを少なく
して特性の変化を少なくし、且つ、耐摩耗性に優れた電
磁弁を提供することを目的とする。 【構成】 バルブ本体をアルミニウム合金で構成し、且
つ、摺動孔の内周面に酸化皮膜を形成するとともに、ス
プールをアルミニウム合金で構成し、且つ、その外周面
の硬度を、バルブ本体の摺動孔の内周面の硬度と同程度
にしたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば車両積載油圧制
御用として使用される軽量化された電磁弁に関し、詳し
くは摺動部の材料と表面処理の改良に関する。
御用として使用される軽量化された電磁弁に関し、詳し
くは摺動部の材料と表面処理の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】電磁弁は、種々の用途に供され、例えば
車両積載油圧制御用として使用される場合には、軽量化
が要求されている。
車両積載油圧制御用として使用される場合には、軽量化
が要求されている。
【０００３】一般に、かかる電磁弁は油圧通路内の流体
の流れをバルブ本体内に設けたスプールの移動により制
御するもので、電磁弁の弁部は、バルブ本体，スプール
等により構成され、バルブ本体には入口ポート，出口ポ
ートが設けられている。かかる構造の電磁弁では、スプ
ールが各ポートを開閉することにより、油等の流体の流
れが制御されるようになっている。
の流れをバルブ本体内に設けたスプールの移動により制
御するもので、電磁弁の弁部は、バルブ本体，スプール
等により構成され、バルブ本体には入口ポート，出口ポ
ートが設けられている。かかる構造の電磁弁では、スプ
ールが各ポートを開閉することにより、油等の流体の流
れが制御されるようになっている。
【０００４】そして、上記のバルブ本体は、電磁弁の軽
量化のため、一般的にアルミニウム合金が用いられ、ダ
イキャスト鋳造法により造られる。また、スプールの材
料として鋼材が用いられている。
量化のため、一般的にアルミニウム合金が用いられ、ダ
イキャスト鋳造法により造られる。また、スプールの材
料として鋼材が用いられている。
【０００５】スプールは、バルブ本体の摺動孔内で往復
運動を行ない、上記の各ポートを開閉することにより油
の圧力或いは流量を制御している。そのため、スプール
には往復運動による摩耗を防止するため、浸炭焼入れ等
の熱処理（例えばＨRC６０以上）等を施した鋼材が用い
られている。
運動を行ない、上記の各ポートを開閉することにより油
の圧力或いは流量を制御している。そのため、スプール
には往復運動による摩耗を防止するため、浸炭焼入れ等
の熱処理（例えばＨRC６０以上）等を施した鋼材が用い
られている。
【０００６】また、バルブ本体もスプールと同様に摩耗
を防止するため、陽極酸化皮膜ＨmV１２０以上の表面処
理を施している。
を防止するため、陽極酸化皮膜ＨmV１２０以上の表面処
理を施している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ように、バルブ本体の材料としてアルミニウム合金が用
いられ、スプールの材料として鋼材が用いられており、
アルミニウム合金と鋼材の熱膨張率の相違により、低温
時、あるいは高温時においてスプールとバルブ本体の摺
動孔の間の隙間が変化し、温度変化により電磁弁の特性
（入力信号に対する制御圧力或いは制御流量）が変化す
るという問題がある。
ように、バルブ本体の材料としてアルミニウム合金が用
いられ、スプールの材料として鋼材が用いられており、
アルミニウム合金と鋼材の熱膨張率の相違により、低温
時、あるいは高温時においてスプールとバルブ本体の摺
動孔の間の隙間が変化し、温度変化により電磁弁の特性
（入力信号に対する制御圧力或いは制御流量）が変化す
るという問題がある。
【０００８】また、バルブ本体の内部で往復運動を行な
うスプールの材質を鋼材にすると、弁の固有振動数が低
くなって共振現象が発生し易くなり、油の制御が不可能
（即ち、スプールが共振現象を起こし、それに伴ない、
油の圧力或いは流量が急激に変化する）になり、電磁弁
で作動される装置を制御することが困難になるという問
題がある。
うスプールの材質を鋼材にすると、弁の固有振動数が低
くなって共振現象が発生し易くなり、油の制御が不可能
（即ち、スプールが共振現象を起こし、それに伴ない、
油の圧力或いは流量が急激に変化する）になり、電磁弁
で作動される装置を制御することが困難になるという問
題がある。
【０００９】本発明は、上述の問題点を解決するために
なされたもので、温度変化があってもバルブ本体の摺動
孔とスプールとの間から油漏れを少なくして特性の変化
を少なくし、且つ、耐摩耗性に優れた電磁弁を提供する
ことである。
なされたもので、温度変化があってもバルブ本体の摺動
孔とスプールとの間から油漏れを少なくして特性の変化
を少なくし、且つ、耐摩耗性に優れた電磁弁を提供する
ことである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
バルブ本体内に、該バルブ本体の摺動孔にスプールを設
けてなる電磁弁において、バルブ本体をアルミニウム合
金で構成し、且つ、摺動孔の内周面に酸化皮膜を形成す
るとともに、スプールをアルミニウム合金で構成し、且
つ、その外周面の硬度を、バルブ本体の摺動孔の内周面
の硬度と同程度にしたことを特徴とする。
バルブ本体内に、該バルブ本体の摺動孔にスプールを設
けてなる電磁弁において、バルブ本体をアルミニウム合
金で構成し、且つ、摺動孔の内周面に酸化皮膜を形成す
るとともに、スプールをアルミニウム合金で構成し、且
つ、その外周面の硬度を、バルブ本体の摺動孔の内周面
の硬度と同程度にしたことを特徴とする。
【００１１】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、スプールの外周面は、硬質粒子を分散した
ニッケル基皮膜で構成されていることを特徴とする。請
求項３記載の発明は、請求項１記載の発明において、ス
プールの硬度は、Ｈ RB８０〜１００であることを特徴と
する。
明において、スプールの外周面は、硬質粒子を分散した
ニッケル基皮膜で構成されていることを特徴とする。請
求項３記載の発明は、請求項１記載の発明において、ス
プールの硬度は、Ｈ RB８０〜１００であることを特徴と
する。
【００１２】請求項４記載の発明は、請求項２記載の発
明において、硬質粒子については、膜厚は２〜３０μ
ｍ、硬度はＨmV４００〜１０００、平均粒子径は０．２
〜１μｍ、面積率は１０〜３０％であることを特徴とす
る。
明において、硬質粒子については、膜厚は２〜３０μ
ｍ、硬度はＨmV４００〜１０００、平均粒子径は０．２
〜１μｍ、面積率は１０〜３０％であることを特徴とす
る。
【００１３】請求項５記載の発明は、請求項２記載の発
明において、硬質粒子は窒化物であることを特徴とす
る。請求項６記載の発明は、請求項２記載の発明におい
て、硬質粒子は酸化物であることを特徴とする。
明において、硬質粒子は窒化物であることを特徴とす
る。請求項６記載の発明は、請求項２記載の発明におい
て、硬質粒子は酸化物であることを特徴とする。
【００１４】
【作用】本発明においては、バルブ本体とスプールの各
材料がアルミニウム合金であるので、熱膨張率がほぼ同
じで、温度変化があった場合、バルブ本体、スプールの
熱変形量がほぼ同じになり、バルブ本体の摺動孔とスプ
ールの各径がほぼ同じ量だけ変形し、摺動孔の内周面と
スプールの外周面の間に形成される隙間の寸法変化が少
なくなる。
材料がアルミニウム合金であるので、熱膨張率がほぼ同
じで、温度変化があった場合、バルブ本体、スプールの
熱変形量がほぼ同じになり、バルブ本体の摺動孔とスプ
ールの各径がほぼ同じ量だけ変形し、摺動孔の内周面と
スプールの外周面の間に形成される隙間の寸法変化が少
なくなる。
【００１５】しかも、バルブ本体の摺動孔の内周面にア
ルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの酸化皮膜
が形成され、且つ、スプールの外周面の硬度が、バルブ
本体の摺動孔の内周面の硬度と同程度になっているの
で、バルブ本体の摺動孔の内周面及びスプールの外周面
における摩耗が少なくなる。
ルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの酸化皮膜
が形成され、且つ、スプールの外周面の硬度が、バルブ
本体の摺動孔の内周面の硬度と同程度になっているの
で、バルブ本体の摺動孔の内周面及びスプールの外周面
における摩耗が少なくなる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に
説明する。図１ないし図３は本発明の実施例に係る電磁
弁を示す。
説明する。図１ないし図３は本発明の実施例に係る電磁
弁を示す。
【００１７】図において、符号１は本発明の実施例に係
る電磁弁で、この電磁弁１は、弁部２と、電磁駆動部３
とから構成されている。弁部２は、バルブ本体４を有
し、このバルブ本体４は、軸方向に沿って摺動孔５を形
成した厚肉円筒形状に構成されている。
る電磁弁で、この電磁弁１は、弁部２と、電磁駆動部３
とから構成されている。弁部２は、バルブ本体４を有
し、このバルブ本体４は、軸方向に沿って摺動孔５を形
成した厚肉円筒形状に構成されている。
【００１８】摺動孔５には、その電磁駆動部３側の端部
から順番に、入口用の環状溝６Ａ，出口用の環状溝７
Ａ，ドレーン用の環状溝８Ａが形成されている。入口用
の環状溝６Ａには、入口ポート６が連通している。出口
用の環状溝７Ａには、出口ポート７が連通している。ド
レーン用の環状溝８Ａには、ドレーンポート８が連通し
ている。
から順番に、入口用の環状溝６Ａ，出口用の環状溝７
Ａ，ドレーン用の環状溝８Ａが形成されている。入口用
の環状溝６Ａには、入口ポート６が連通している。出口
用の環状溝７Ａには、出口ポート７が連通している。ド
レーン用の環状溝８Ａには、ドレーンポート８が連通し
ている。
【００１９】そして、バルブ本体４の摺動孔５にはスプ
ール９が挿入され、その一端が電磁駆動部３に接続さ
れ、スプール９にはランド部１０，１１が形成されてい
る。ランド部１０は、スプール９の、電磁駆動部３に近
い一端側に位置し、ランド部１１はスプール９の他端に
形成されている。ランド部１０，１１の外周面１０Ａ，
１１Ａは、それぞれ摺動孔５内に摺動自在に内嵌され、
摺動孔５の、電磁駆動部３から離れた側の端部には、バ
ネ１２，調整螺子１３が設けられている。バネ１２は調
整螺子１３に押圧されることにより、スプール９のラン
ド部１１の端面に当接して装着されている。調整螺子１
３の締め付け位置によりバネ１２の付勢力が調整され
る。
ール９が挿入され、その一端が電磁駆動部３に接続さ
れ、スプール９にはランド部１０，１１が形成されてい
る。ランド部１０は、スプール９の、電磁駆動部３に近
い一端側に位置し、ランド部１１はスプール９の他端に
形成されている。ランド部１０，１１の外周面１０Ａ，
１１Ａは、それぞれ摺動孔５内に摺動自在に内嵌され、
摺動孔５の、電磁駆動部３から離れた側の端部には、バ
ネ１２，調整螺子１３が設けられている。バネ１２は調
整螺子１３に押圧されることにより、スプール９のラン
ド部１１の端面に当接して装着されている。調整螺子１
３の締め付け位置によりバネ１２の付勢力が調整され
る。
【００２０】スプール９の一端は電磁駆動部３に固定し
て取り付けられ、スプール９は上記バネ１２により常時
左方に押圧され、電磁駆動部３の励磁により往復移動
し、このスプール９の往復移動によりランド部１０，１
１の環状溝６Ａ，７Ａの開閉が行なわれ、油の流路の切
り換えが行なわれる。
て取り付けられ、スプール９は上記バネ１２により常時
左方に押圧され、電磁駆動部３の励磁により往復移動
し、このスプール９の往復移動によりランド部１０，１
１の環状溝６Ａ，７Ａの開閉が行なわれ、油の流路の切
り換えが行なわれる。
【００２１】上記の摺動孔５の直径は、スプール９のラ
ンド部１０，１１の直径よりも僅かに大きく加工されて
おり、図２に示すようにスプール９のランド部１０，１
１の外周面１０Ａ，１１Ａと摺動孔５の内周面５Ａの間
に、若干の隙間Ｘが形成されている（図２にはランド部
１０のみ図示）。
ンド部１０，１１の直径よりも僅かに大きく加工されて
おり、図２に示すようにスプール９のランド部１０，１
１の外周面１０Ａ，１１Ａと摺動孔５の内周面５Ａの間
に、若干の隙間Ｘが形成されている（図２にはランド部
１０のみ図示）。
【００２２】バルブ本体４には、その材料として例えば
アルミニウム合金ダイキャスト材（ＡＤＣ１２）が用い
られ、工作機械で所定の形状に機械加工された後、摺動
孔５の内周面５Ａに陽極酸化皮膜処理が行なわれてい
る。陽極酸化皮膜の主組成は酸化アルミナとされ、その
硬度はＨmV１２０となっている。
アルミニウム合金ダイキャスト材（ＡＤＣ１２）が用い
られ、工作機械で所定の形状に機械加工された後、摺動
孔５の内周面５Ａに陽極酸化皮膜処理が行なわれてい
る。陽極酸化皮膜の主組成は酸化アルミナとされ、その
硬度はＨmV１２０となっている。
【００２３】一方、スプール９には、その材料としてＨ
RB８５程度のアルミニウム合金の粉末押出材（Ｓｉ：１
６％，Ｃｕ：３．５％，Ｍｇ：１．２％ Ｆｅ：７．５
％，残りＡｌ）が用いられている。これは、下地のアル
ミニウム合金の硬度が低い場合には、負荷される加重に
よる陥没が起こる虞を防ぐためである。
RB８５程度のアルミニウム合金の粉末押出材（Ｓｉ：１
６％，Ｃｕ：３．５％，Ｍｇ：１．２％ Ｆｅ：７．５
％，残りＡｌ）が用いられている。これは、下地のアル
ミニウム合金の硬度が低い場合には、負荷される加重に
よる陥没が起こる虞を防ぐためである。
【００２４】スプール９の素材が工作機械で所定の形状
に機械加工された後、硬質粒子を分散したニッケル・リ
ンメッキが施され、スプール９が造られる。スプール９
のメッキ膜の厚さは、２μｍ〜３０μｍとされている。
メッキ膜の厚さが２μｍより薄いと長期間の摩耗に耐え
られず、メッキ膜厚が３０μｍを越えると密着性が悪く
なり、下地から剥離し易くなるからである。また、ニッ
ケル・リンメッキの採用で、電解メッキのみならず、無
電解メッキによることもできる。
に機械加工された後、硬質粒子を分散したニッケル・リ
ンメッキが施され、スプール９が造られる。スプール９
のメッキ膜の厚さは、２μｍ〜３０μｍとされている。
メッキ膜の厚さが２μｍより薄いと長期間の摩耗に耐え
られず、メッキ膜厚が３０μｍを越えると密着性が悪く
なり、下地から剥離し易くなるからである。また、ニッ
ケル・リンメッキの採用で、電解メッキのみならず、無
電解メッキによることもできる。
【００２５】硬質粒子については、窒化珪素，酸化クロ
ムを用い、硬度はＨmV４００〜１０００、平均粒子径は
０．２〜１μｍ、面積率は１０〜３０％のものが良好と
されている。
ムを用い、硬度はＨmV４００〜１０００、平均粒子径は
０．２〜１μｍ、面積率は１０〜３０％のものが良好と
されている。
【００２６】硬質粒子の硬度がＨmV４００〜１０００で
ある理由は、硬度がＨmV４００より小さいと、耐摩耗性
が劣り、硬度がＨmV１０００より大きくなると、バルブ
本体４の摺動孔５の内周面５Ａに傷が付くためである。
ある理由は、硬度がＨmV４００より小さいと、耐摩耗性
が劣り、硬度がＨmV１０００より大きくなると、バルブ
本体４の摺動孔５の内周面５Ａに傷が付くためである。
【００２７】硬質粒子の平均粒子径が０．２〜１μｍの
範囲である理由は、平均粒子径を１μｍより大きくする
と、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａに傷が付くた
め好ましくなく、また、平均粒子径を０．２μｍ未満と
した場合、スプール９の摺動孔５の内周面５Ａに傷は付
かないが、耐摩耗性に劣るためである。
範囲である理由は、平均粒子径を１μｍより大きくする
と、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａに傷が付くた
め好ましくなく、また、平均粒子径を０．２μｍ未満と
した場合、スプール９の摺動孔５の内周面５Ａに傷は付
かないが、耐摩耗性に劣るためである。
【００２８】硬質粒子の面積率が１０〜３０％である理
由は、面積率が大きければ、スプール９の耐摩耗性は向
上する反面、摺動孔５の摩耗量が増大し、また、面積率
が小さければ、スプール９の耐摩耗性が劣るからであ
る。
由は、面積率が大きければ、スプール９の耐摩耗性は向
上する反面、摺動孔５の摩耗量が増大し、また、面積率
が小さければ、スプール９の耐摩耗性が劣るからであ
る。
【００２９】なお、特に、硬質粒子について窒化珪素，
酸化クロムを用い、その硬度ＨmV８５０、平均粒子径
０．８μｍ、面積率２０％、メッキ膜厚１０μｍで実験
した結果、バルブ本体４の摺動孔５の表面に傷が付か
ず、良好な結果が得られている。
酸化クロムを用い、その硬度ＨmV８５０、平均粒子径
０．８μｍ、面積率２０％、メッキ膜厚１０μｍで実験
した結果、バルブ本体４の摺動孔５の表面に傷が付か
ず、良好な結果が得られている。
【００３０】上述のことから、スプール９の外周面１０
Ａ，１１Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面
５Ａの硬度と同程度になっている。しかして、本実施例
においては、バルブ本体４とスプール９の各材料がアル
ミニウム合金であるので、熱膨張率がほぼ同じで、温度
変化があった場合、バルブ本体４、スプール９の熱変形
量がほぼ同じになり、バルブ本体４の摺動孔５とスプー
ル９の径がほぼ同じ量だけ変形し、隙間の寸法変化が少
なくなる。
Ａ，１１Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面
５Ａの硬度と同程度になっている。しかして、本実施例
においては、バルブ本体４とスプール９の各材料がアル
ミニウム合金であるので、熱膨張率がほぼ同じで、温度
変化があった場合、バルブ本体４、スプール９の熱変形
量がほぼ同じになり、バルブ本体４の摺動孔５とスプー
ル９の径がほぼ同じ量だけ変形し、隙間の寸法変化が少
なくなる。
【００３１】しかも、バルブ本体４の摺動孔５の内周面
５Ａにアルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの
酸化皮膜が形成され、且つ、スプール９の外周面１０
Ａ，１１Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面
５Ａの硬度と同程度になっているので、バルブ本体４の
摺動孔５の内周面５Ａと、スプール９の外周面１０Ａ，
１１Ａの間における摩耗が少なくなる。
５Ａにアルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの
酸化皮膜が形成され、且つ、スプール９の外周面１０
Ａ，１１Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面
５Ａの硬度と同程度になっているので、バルブ本体４の
摺動孔５の内周面５Ａと、スプール９の外周面１０Ａ，
１１Ａの間における摩耗が少なくなる。
【００３２】以上の如き構成によれば、バルブ本体４と
スプール９の各材料がアルミニウム合金であるので、熱
膨張率がほぼ同じで、温度変化があった場合、バルブ本
体４の摺動孔５とスプール９の径がほぼ同じ量だけ変形
し、隙間Ｘの寸法変化が少なくなる。
スプール９の各材料がアルミニウム合金であるので、熱
膨張率がほぼ同じで、温度変化があった場合、バルブ本
体４の摺動孔５とスプール９の径がほぼ同じ量だけ変形
し、隙間Ｘの寸法変化が少なくなる。
【００３３】例えば、図３により説明する。図３は、本
実施例におけるアルミニウム合金製のスプール９（実線
で示す）と、従来の鋼製のスプール（点線で示す）と
の、半径方向の隙間（図２におけるＸ）の温度変化に対
する寸法変化を表したものである。図において、本実施
例では、０℃における摺動孔５の直径は１１．５１０ｍ
ｍ、スプール９の直径は１１．４９０ｍｍであり、半径
方向の隙間Ｘは０．０１ｍｍとなる。そして、温度を１
００℃にすると、本実施例の、アルミニウム合金のスプ
ール９は、０．００００３ｍｍ程度しか変化しないのに
対して、従来の鋼製のスプールでは０．０００５ｍｍ程
度変化している。
実施例におけるアルミニウム合金製のスプール９（実線
で示す）と、従来の鋼製のスプール（点線で示す）と
の、半径方向の隙間（図２におけるＸ）の温度変化に対
する寸法変化を表したものである。図において、本実施
例では、０℃における摺動孔５の直径は１１．５１０ｍ
ｍ、スプール９の直径は１１．４９０ｍｍであり、半径
方向の隙間Ｘは０．０１ｍｍとなる。そして、温度を１
００℃にすると、本実施例の、アルミニウム合金のスプ
ール９は、０．００００３ｍｍ程度しか変化しないのに
対して、従来の鋼製のスプールでは０．０００５ｍｍ程
度変化している。
【００３４】従って、本実施例において、例えば、半径
方向の隙間Ｘを０．００５ｍｍとしても、隙間寸法の変
化量は、隙間と比較して非常に小さく、温度変化により
電磁弁１の、入力信号に対する制御信号或いは制御流量
の特性（半径方向に隙間が変化すると、油が漏れて特性
が変化する）が変化するという問題を回避できる。
方向の隙間Ｘを０．００５ｍｍとしても、隙間寸法の変
化量は、隙間と比較して非常に小さく、温度変化により
電磁弁１の、入力信号に対する制御信号或いは制御流量
の特性（半径方向に隙間が変化すると、油が漏れて特性
が変化する）が変化するという問題を回避できる。
【００３５】また、スプール８の材質のアルミニウム合
金の比重は、鋼材に比して約１／３なので、固有振動数
が約１．７倍となり、共振現象を起こし難くし（固有振
動数は質量の平方根に反比例するため）、油の制御を良
くすることができる。
金の比重は、鋼材に比して約１／３なので、固有振動数
が約１．７倍となり、共振現象を起こし難くし（固有振
動数は質量の平方根に反比例するため）、油の制御を良
くすることができる。
【００３６】また、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５
Ａとスプール９の外周面１０Ａ，１１Ａとの間の摩耗が
問題となるが、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａに
アルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの酸化皮
膜が形成され、且つ、スプール９の外周面１０Ａ，１１
Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａの硬
度と同程度になっているので、バルブ本体４の摺動孔５
の内周面５Ａ，スプール９の外周面１０Ａ，１１Ａにお
ける摩耗を少なくすることができる。
Ａとスプール９の外周面１０Ａ，１１Ａとの間の摩耗が
問題となるが、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａに
アルミニウム合金の主成分であるアルミニウムの酸化皮
膜が形成され、且つ、スプール９の外周面１０Ａ，１１
Ａの硬度が、バルブ本体４の摺動孔５の内周面５Ａの硬
度と同程度になっているので、バルブ本体４の摺動孔５
の内周面５Ａ，スプール９の外周面１０Ａ，１１Ａにお
ける摩耗を少なくすることができる。
【００３７】従って、温度変化があっても、バルブ本体
４の摺動孔５の内周面５Ａ，スプール９の外周面１０
Ａ，１１Ａを良好な状態に保持し、バルブ本体４の摺動
孔５とスプール９との間から油漏れを少なくすることが
でき、該電磁弁１の特性の変化を少なくできる。
４の摺動孔５の内周面５Ａ，スプール９の外周面１０
Ａ，１１Ａを良好な状態に保持し、バルブ本体４の摺動
孔５とスプール９との間から油漏れを少なくすることが
でき、該電磁弁１の特性の変化を少なくできる。
【００３８】なお、本実施例においては、スプール９の
外周面１０Ａ，１１Ａにはニッケル基皮膜が施されてい
るが、これに限定することなく、その硬度が同じ程度の
他の物質を用いたメッキに代えることができる。
外周面１０Ａ，１１Ａにはニッケル基皮膜が施されてい
るが、これに限定することなく、その硬度が同じ程度の
他の物質を用いたメッキに代えることができる。
【００３９】また、本実施例においては、電磁弁１の構
造は図１に示すものを例に挙げて説明したが、かかる構
造に限定されない。
造は図１に示すものを例に挙げて説明したが、かかる構
造に限定されない。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
バルブ本体とスプールの各材料がアルミニウム合金であ
るので、熱膨張率がほぼ同じで、温度変化があった場
合、バルブ本体の摺動孔とスプールの径がほぼ同じ量だ
け変形し、摺動孔とスプールの間に形成された隙間の寸
法変化を少なくできる。従って、バルブ本体の摺動孔の
内周面及びスプールの外周面における摩耗が問題となる
が、バルブ本体の摺動孔の内周面にアルミニウム合金の
主成分であるアルミニウムの酸化皮膜が形成され、且
つ、スプールの外周面の硬度が、バルブ本体の摺動孔の
内周面の硬度と同程度になっているので、バルブ本体の
摺動孔の内周面，スプールの外周面における摩耗を少な
くすることができる。従って、バルブ本体の摺動孔の内
周面，スプールの外周面を良好な状態に保持し、温度変
化があってもバルブ本体の摺動孔とスプールとの間から
油漏れを少なくすることができ、特性の変化を少なくで
きる効果を奏する。
バルブ本体とスプールの各材料がアルミニウム合金であ
るので、熱膨張率がほぼ同じで、温度変化があった場
合、バルブ本体の摺動孔とスプールの径がほぼ同じ量だ
け変形し、摺動孔とスプールの間に形成された隙間の寸
法変化を少なくできる。従って、バルブ本体の摺動孔の
内周面及びスプールの外周面における摩耗が問題となる
が、バルブ本体の摺動孔の内周面にアルミニウム合金の
主成分であるアルミニウムの酸化皮膜が形成され、且
つ、スプールの外周面の硬度が、バルブ本体の摺動孔の
内周面の硬度と同程度になっているので、バルブ本体の
摺動孔の内周面，スプールの外周面における摩耗を少な
くすることができる。従って、バルブ本体の摺動孔の内
周面，スプールの外周面を良好な状態に保持し、温度変
化があってもバルブ本体の摺動孔とスプールとの間から
油漏れを少なくすることができ、特性の変化を少なくで
きる効果を奏する。
【図１】本発明の実施例に係る電磁弁の縦断面図であ
る。
る。
【図２】同電磁弁の要部拡大図である。
【図３】同電磁弁の効果の説明図である。
１ 電磁弁 ４ バルブ本体 ５ 摺動孔 ５Ａ 内周面 ９ スプール １０Ａ 外周面 １１Ａ 外周面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 15/02 Ｆ // Ｃ２３Ｃ 18/52 Ａ
Claims (6)
- 【請求項１】 バルブ本体内に、該バルブ本体の摺動孔
にスプールを設けてなる電磁弁において、 バルブ本体をアルミニウム合金で構成し、且つ、摺動孔
の内周面に酸化皮膜を形成するとともに、 スプールをアルミニウム合金で構成し、且つ、その外周
面の硬度を、バルブ本体の摺動孔の内周面の硬度と同程
度にしたことを特徴とする電磁弁。 - 【請求項２】 スプールの外周面は、硬質粒子を分散し
たニッケル基皮膜で構成されていることを特徴とする請
求項１記載の電磁弁。 - 【請求項３】 スプールの硬度は、ＨRB８０〜１００で
あることを特徴とする請求項１記載の電磁弁。 - 【請求項４】 硬質粒子については、膜厚は２〜３０μ
ｍ、硬度はＨmV４００〜１０００、平均粒子径は０．２
〜１μｍ、面積率は１０〜３０％であることを特徴とす
る請求項２記載の電磁弁。 - 【請求項５】 硬質粒子は窒化物であることを特徴とす
る請求項２記載の電磁弁。 - 【請求項６】 硬質粒子は酸化物であることを特徴とす
る請求項２記載の電磁弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17819793A JPH0735257A (ja) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | 電磁弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17819793A JPH0735257A (ja) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | 電磁弁 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0735257A true JPH0735257A (ja) | 1995-02-07 |
Family
ID=16044285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17819793A Pending JPH0735257A (ja) | 1993-07-19 | 1993-07-19 | 電磁弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0735257A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999047725A1 (de) * | 1998-03-18 | 1999-09-23 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Kunststoffbauteil |
| US6722627B2 (en) | 2001-12-13 | 2004-04-20 | Denso Corporation | Electromagnetic valve device and manufacturing method thereof |
| KR100567737B1 (ko) * | 2005-12-02 | 2006-04-07 | 주식회사 유니크 | 솔레노이드 밸브 |
| KR100694637B1 (ko) * | 2006-07-07 | 2007-03-14 | 주식회사 유니크 | 솔레노이드 밸브 |
| JP2012202428A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 電磁弁及びバルブボディ構造 |
| US8408243B2 (en) | 2008-06-17 | 2013-04-02 | Jtekt Corporation | Valve device |
| JP2019007572A (ja) * | 2017-06-26 | 2019-01-17 | 株式会社不二工機 | パイロット式電磁弁 |
-
1993
- 1993-07-19 JP JP17819793A patent/JPH0735257A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999047725A1 (de) * | 1998-03-18 | 1999-09-23 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Kunststoffbauteil |
| US6595341B1 (en) | 1998-03-18 | 2003-07-22 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg | Aluminum-coated plastic member |
| US6722627B2 (en) | 2001-12-13 | 2004-04-20 | Denso Corporation | Electromagnetic valve device and manufacturing method thereof |
| KR100567737B1 (ko) * | 2005-12-02 | 2006-04-07 | 주식회사 유니크 | 솔레노이드 밸브 |
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| US8408243B2 (en) | 2008-06-17 | 2013-04-02 | Jtekt Corporation | Valve device |
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