JPH0733552B2 - 棒・線材の熱間圧延方法 - Google Patents
棒・線材の熱間圧延方法Info
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- JPH0733552B2 JPH0733552B2 JP2285612A JP28561290A JPH0733552B2 JP H0733552 B2 JPH0733552 B2 JP H0733552B2 JP 2285612 A JP2285612 A JP 2285612A JP 28561290 A JP28561290 A JP 28561290A JP H0733552 B2 JPH0733552 B2 JP H0733552B2
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- JP
- Japan
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- rolling
- crystal grains
- coarse
- temperature
- hot rolling
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は炭素鋼および低合金鋼の棒・線材（以下、棒鋼
と称する）、の熱間圧延において、軽圧下量の仕上圧延
工程で発生する粗大結晶粒の抑制およびこれを防止する
熱間圧延方法に関するものである。
と称する）、の熱間圧延において、軽圧下量の仕上圧延
工程で発生する粗大結晶粒の抑制およびこれを防止する
熱間圧延方法に関するものである。
従来から棒鋼の熱間圧延における仕上圧延時の圧下量
は、圧下不足による棒鋼内部の不均一組織の防止、すな
わち粒大結晶粒の発生防止から、断面積・減少率で少な
くとも12％（１パス当り）を越えて所定の寸法、形状に
製造するのが一般的である。
は、圧下不足による棒鋼内部の不均一組織の防止、すな
わち粒大結晶粒の発生防止から、断面積・減少率で少な
くとも12％（１パス当り）を越えて所定の寸法、形状に
製造するのが一般的である。
一方最近は、需要家側で加工工程の省略から高精度の断
面形状を有する圧延棒鋼の供給が要望され、断面減少率
で12％以下の軽圧下仕上圧延で圧延寸法精度を向上する
ように指向されている。
面形状を有する圧延棒鋼の供給が要望され、断面減少率
で12％以下の軽圧下仕上圧延で圧延寸法精度を向上する
ように指向されている。
例えば特開昭60−152302号および特開昭63−43702号公
報は、その寸法精度の改善を目的としたもので、前者は
通常の仕上圧延で圧延された棒鋼を、引続き設けられた
３台の２ロールサイジングミルで、上記の断面積減少率
以下の軽圧下により精密圧延する方法であり、また後者
は、２台の３ロール圧延機を仕上圧延ロールとして設置
し、同じく軽圧下で熱間仕上圧延し、精密圧延とする方
法の開示である。
報は、その寸法精度の改善を目的としたもので、前者は
通常の仕上圧延で圧延された棒鋼を、引続き設けられた
３台の２ロールサイジングミルで、上記の断面積減少率
以下の軽圧下により精密圧延する方法であり、また後者
は、２台の３ロール圧延機を仕上圧延ロールとして設置
し、同じく軽圧下で熱間仕上圧延し、精密圧延とする方
法の開示である。
このように前記した公報には、何れも熱間状態で通常よ
り軽圧下に仕上成形することにより寸法，形状が改善さ
れ、精度の向上が図られることが述べられているが、し
かし前述のように熱間状態での軽圧下圧延では、棒鋼内
部が粗大結晶粒の発生で不均一組織となることは避けら
れない。この不均一組織を有する棒鋼は、二次加工工程
での鍛造時の不均一変形，押出しまたは引抜き加工時の
曲がり，さらには熱処理後の不均一組織の発生等、品質
上の大きな問題となる。
り軽圧下に仕上成形することにより寸法，形状が改善さ
れ、精度の向上が図られることが述べられているが、し
かし前述のように熱間状態での軽圧下圧延では、棒鋼内
部が粗大結晶粒の発生で不均一組織となることは避けら
れない。この不均一組織を有する棒鋼は、二次加工工程
での鍛造時の不均一変形，押出しまたは引抜き加工時の
曲がり，さらには熱処理後の不均一組織の発生等、品質
上の大きな問題となる。
本発明は、かかる軽圧下精密圧延技法に内在する粗大結
晶粒の問題点を解消するためになされたもので、整粒で
均一化した内部組織を有し、かつ寸法・形状精度の良好
な棒鋼を得る熱間圧延方法を提供する。
晶粒の問題点を解消するためになされたもので、整粒で
均一化した内部組織を有し、かつ寸法・形状精度の良好
な棒鋼を得る熱間圧延方法を提供する。
本発明の要旨とするところは、仕上圧延圧下量の断面積
減少率が12％以下である炭素鋼および低合金鋼の棒・線
材の連続熱間圧延において、圧延仕上り温度を900℃以
下とし、仕上圧延スタンド通過から8sec以内に40〜500
℃/secの冷却速度で、Ar3変態点からMs変態点直上の温
度範囲内に強制冷却することを特徴とする棒・線材の熱
間圧延方法である。
減少率が12％以下である炭素鋼および低合金鋼の棒・線
材の連続熱間圧延において、圧延仕上り温度を900℃以
下とし、仕上圧延スタンド通過から8sec以内に40〜500
℃/secの冷却速度で、Ar3変態点からMs変態点直上の温
度範囲内に強制冷却することを特徴とする棒・線材の熱
間圧延方法である。
以下本発明を作用とともに詳細に説明する。
本発明は、軽圧下の熱間精密仕上圧延でさけられない粗
大結晶粒を、軽圧下成形圧延後所定の条件下で強制冷却
して結晶粒成長のエネルギーを取り除くことで、結晶粒
の粗大化を抑制あるいは防止する圧延方法で、この結
果、寸法形状の精度が良く、しかも内部組織も均一化し
た良好な棒鋼が得られるものであり、すなわち仕上圧延
圧下量の断面積減少率が12％以下である炭素鋼および低
合金鋼の棒鋼の連続熱間圧延において、圧延仕上り温度
を900℃以下とし、仕上圧延スタンド通過から8sec以内
に40〜500℃/secの冷却速度で、Ar3変態点からMs変態点
直上の温度範囲内に強制冷却することを特徴とする棒鋼
の熱間圧延方法である。
大結晶粒を、軽圧下成形圧延後所定の条件下で強制冷却
して結晶粒成長のエネルギーを取り除くことで、結晶粒
の粗大化を抑制あるいは防止する圧延方法で、この結
果、寸法形状の精度が良く、しかも内部組織も均一化し
た良好な棒鋼が得られるものであり、すなわち仕上圧延
圧下量の断面積減少率が12％以下である炭素鋼および低
合金鋼の棒鋼の連続熱間圧延において、圧延仕上り温度
を900℃以下とし、仕上圧延スタンド通過から8sec以内
に40〜500℃/secの冷却速度で、Ar3変態点からMs変態点
直上の温度範囲内に強制冷却することを特徴とする棒鋼
の熱間圧延方法である。
まず最初に、本発明が対象とする連続熱間圧延の仕上工
程すなわちAr3変態点を越えた仕上温度での仕上圧延機
群の最終圧延ロール（仕上圧延機群の後方に設けたサイ
ジングミルの最終圧延ロールも含む）で、軽圧下仕上圧
延して生ずる結晶粒の粗大化について述べる。
程すなわちAr3変態点を越えた仕上温度での仕上圧延機
群の最終圧延ロール（仕上圧延機群の後方に設けたサイ
ジングミルの最終圧延ロールも含む）で、軽圧下仕上圧
延して生ずる結晶粒の粗大化について述べる。
第１図にその仕上圧延時の軽圧下量（断面積減少率）領
域での粗大結晶粒量（JIS粒度番号５以下の大きな結晶
の棒鋼径断面積に対する発生面積分率で表わす）の発生
状況を示す。
域での粗大結晶粒量（JIS粒度番号５以下の大きな結晶
の棒鋼径断面積に対する発生面積分率で表わす）の発生
状況を示す。
図より判るように、粗大結晶粒量は、仕上り温度とに若
干の差はあるが断面積減少率６％付近を極値とした発生
が認められる。この軽圧下による結晶粒の粗大化現象
は、熱間圧延中の塑性加工によって被圧延材に加えられ
た歪エネルギーが、鋼材中の金属組織の再結晶微細化を
発生させるのに充分でなく、結晶粒に蓄えられるエネル
ギーが個々の結晶粒の結晶方位と加工方向の関係から異
なるために、結晶粒子間のエネルギー差を平準化しよう
として、より結晶粒の粒界移動が促進される結果として
生ずるものであり、通常の圧下量による健全な組織の粒
度に比較して粒度No.で１〜２番手程度小さな（粗大
な）結晶粒となる。なおこれは、断面積減少率６％付近
で極値となり、その後さらに軽圧下にすることにより粗
大粒が少なくなるのは、加えられた歪エネルギーが減少
するためである。
干の差はあるが断面積減少率６％付近を極値とした発生
が認められる。この軽圧下による結晶粒の粗大化現象
は、熱間圧延中の塑性加工によって被圧延材に加えられ
た歪エネルギーが、鋼材中の金属組織の再結晶微細化を
発生させるのに充分でなく、結晶粒に蓄えられるエネル
ギーが個々の結晶粒の結晶方位と加工方向の関係から異
なるために、結晶粒子間のエネルギー差を平準化しよう
として、より結晶粒の粒界移動が促進される結果として
生ずるものであり、通常の圧下量による健全な組織の粒
度に比較して粒度No.で１〜２番手程度小さな（粗大
な）結晶粒となる。なおこれは、断面積減少率６％付近
で極値となり、その後さらに軽圧下にすることにより粗
大粒が少なくなるのは、加えられた歪エネルギーが減少
するためである。
第２図（Ａ），（Ｂ）には、この粗大結晶粒が生成する
棒鋼１横断面内の発生位置状況を示す。同図（Ａ）は上
ロール3aと下ロール3bによる２ロールで軽圧下仕上した
際に発生する粗大結晶粒２の位置様子を模式的に示した
断面積であり、また同図の（Ｂ）には、その粗大結晶粒
２発生近傍部の粒子の組織を撮影した写真例を示した。
同図（Ｂ）においては、周辺に近い個所に粗大結晶粒２
がみられる。これらの図面より、粗大結晶粒２の発生は
ロール孔の底部４相当部分に位置することが判り、この
場合は２平ロールであるから上下２ヶ所に発生する。３
ロールで軽圧下仕上を行った場合でも同じく粗大結晶粒
は生成するが、その際もロール孔の底部相当部であり、
３ヶ所の発生位置となる。
棒鋼１横断面内の発生位置状況を示す。同図（Ａ）は上
ロール3aと下ロール3bによる２ロールで軽圧下仕上した
際に発生する粗大結晶粒２の位置様子を模式的に示した
断面積であり、また同図の（Ｂ）には、その粗大結晶粒
２発生近傍部の粒子の組織を撮影した写真例を示した。
同図（Ｂ）においては、周辺に近い個所に粗大結晶粒２
がみられる。これらの図面より、粗大結晶粒２の発生は
ロール孔の底部４相当部分に位置することが判り、この
場合は２平ロールであるから上下２ヶ所に発生する。３
ロールで軽圧下仕上を行った場合でも同じく粗大結晶粒
は生成するが、その際もロール孔の底部相当部であり、
３ヶ所の発生位置となる。
次に軽圧下仕上した後の、時間経過に伴なう粗大結晶粒
の発生量推移について調査した。本発明の対象鋼である
炭素鋼（JIS材のSC,SMn−H,SMn等）および低合金鋼（JI
S材のSMnC−H,SCr−H,SCM−H,SNC−H,SNCM−H,SNC,SNC
M,SCr,SCM,SMnC,SNB,SACM等）の仕上り温度は、通常Ar3
変態点温度を越え、1000℃付近までのγ相内範囲で行わ
れることから、この温度範囲での軽圧下量（断面積減少
率６％）における各水準温度（750℃,880℃,950℃,1000
℃）の仕上り棒鋼を空冷し、粗大粒量の推移を見た。
の発生量推移について調査した。本発明の対象鋼である
炭素鋼（JIS材のSC,SMn−H,SMn等）および低合金鋼（JI
S材のSMnC−H,SCr−H,SCM−H,SNC−H,SNCM−H,SNC,SNC
M,SCr,SCM,SMnC,SNB,SACM等）の仕上り温度は、通常Ar3
変態点温度を越え、1000℃付近までのγ相内範囲で行わ
れることから、この温度範囲での軽圧下量（断面積減少
率６％）における各水準温度（750℃,880℃,950℃,1000
℃）の仕上り棒鋼を空冷し、粗大粒量の推移を見た。
第３図にその結果を示すが、粗大結晶粒の量（JIS.粒度
番号５以下の大きな結晶粒の棒鋼径断面に対する発生面
積分率で表わす）は、仕上延後の経過時間と共に増加し
ており、その傾向は仕上り温度が高い程短時間に増加
し、1000℃のものでは約３秒で45％程度の粗大粒量に達
している。仕上温度の低い750℃では８秒経過後から粗
大粒量の増加が見られ、高温仕上りとに大きな差があ
る。
番号５以下の大きな結晶粒の棒鋼径断面に対する発生面
積分率で表わす）は、仕上延後の経過時間と共に増加し
ており、その傾向は仕上り温度が高い程短時間に増加
し、1000℃のものでは約３秒で45％程度の粗大粒量に達
している。仕上温度の低い750℃では８秒経過後から粗
大粒量の増加が見られ、高温仕上りとに大きな差があ
る。
このようなことから、粗大化するγ結晶粒の量を抑制す
るには、仕上り温度を下げ圧延後なるべく早い時間内に
冷却し、γ→α相変態に強制的に発生させることが有効
な手段であり、これによって結晶粒成長の駆動力である
エネルギーを取り除くことができる。
るには、仕上り温度を下げ圧延後なるべく早い時間内に
冷却し、γ→α相変態に強制的に発生させることが有効
な手段であり、これによって結晶粒成長の駆動力である
エネルギーを取り除くことができる。
本発明は以上のような知見に基づいてなされたものであ
り、以下に述べる限定した条件の組合せにより、軽圧下
仕上を行っても結晶粒の粗大化を抑制あるいは防止しな
がら寸法・形状の精度の良い棒鋼が得られる棒鋼の熱間
圧延方法である。
り、以下に述べる限定した条件の組合せにより、軽圧下
仕上を行っても結晶粒の粗大化を抑制あるいは防止しな
がら寸法・形状の精度の良い棒鋼が得られる棒鋼の熱間
圧延方法である。
この発明において、圧延仕上り温度を900℃以下に限定
した理由は、900℃を越えるとγ結晶粒の成長が早く、
粗大粒の量を抑制するための圧延後急冷が間に合わない
ためである。
した理由は、900℃を越えるとγ結晶粒の成長が早く、
粗大粒の量を抑制するための圧延後急冷が間に合わない
ためである。
急冷開始を仕上圧延スタンド通過から8sec以内としたの
は、冷却開始までの時間が長いと、γ結晶粒の粗大化が
進み急冷抑制効果がなくなるので8sec以内とした。
は、冷却開始までの時間が長いと、γ結晶粒の粗大化が
進み急冷抑制効果がなくなるので8sec以内とした。
冷却速度を40〜500℃/sec範囲の急冷としたのは、40℃/
sec未満では冷却速度不足により粗大粒が残るためであ
り、また500℃/secを越えると過冷組織（部分的なマル
テンサイト組織）が発生し、品質上の劣化をまねくため
である。
sec未満では冷却速度不足により粗大粒が残るためであ
り、また500℃/secを越えると過冷組織（部分的なマル
テンサイト組織）が発生し、品質上の劣化をまねくため
である。
急冷をAr3変態点からMs変態点直上の温度範囲内とした
のは、Ar3変態点温度以下としないと変態によるγ粒粗
大化のエネルギーを変態により除去できないためで、ま
たMs変態点を下回る温度まで冷却すると、棒鋼内にマル
テンサイト組織が発生し、その後の鍛造等での割れ原因
になったり、品質に問題が生ずることからMs変態点直上
の温度までとした。
のは、Ar3変態点温度以下としないと変態によるγ粒粗
大化のエネルギーを変態により除去できないためで、ま
たMs変態点を下回る温度まで冷却すると、棒鋼内にマル
テンサイト組織が発生し、その後の鍛造等での割れ原因
になったり、品質に問題が生ずることからMs変態点直上
の温度までとした。
本発明の実施例について述べる。
第１表に、供試材としたJIS規格のS45C,S30CおよびSCM4
20の化学成分と、またそれぞれのAr3変態温度とMs点温
度を併せ示した。
20の化学成分と、またそれぞれのAr3変態温度とMs点温
度を併せ示した。
この供試材の棒鋼圧延条件は、Ｈ−Ｖ方式の２ロール圧
延機による連続熱間圧延で、素材サイズ162mmφビレッ
トを所定の加熱温度で加熱し、20mmφおよび50mmφの棒
鋼に圧延した。この圧延に際し本発明に関わる最終仕上
圧延での圧延条件および圧延後の冷却条件等は、従来
例，比較例，本発明例に区分し第２表に示した。またそ
られの条件で、圧延した棒鋼の粗大結晶粒の発生状況を
調査した結果についても第２表に併せ示した。
延機による連続熱間圧延で、素材サイズ162mmφビレッ
トを所定の加熱温度で加熱し、20mmφおよび50mmφの棒
鋼に圧延した。この圧延に際し本発明に関わる最終仕上
圧延での圧延条件および圧延後の冷却条件等は、従来
例，比較例，本発明例に区分し第２表に示した。またそ
られの条件で、圧延した棒鋼の粗大結晶粒の発生状況を
調査した結果についても第２表に併せ示した。
第２表から従来例（No.1〜３）の仕上断面積減少率13〜
15％の仕上圧延では、冷却が空冷にもかかわらず棒鋼横
断面には粗大粒の発生は皆無である。この時の結晶粒の
粒度番号は50mmφの棒鋼で６番程度、20mmφ棒鋼棒では
７番程度の微細で結晶粒は整粒であった。
15％の仕上圧延では、冷却が空冷にもかかわらず棒鋼横
断面には粗大粒の発生は皆無である。この時の結晶粒の
粒度番号は50mmφの棒鋼で６番程度、20mmφ棒鋼棒では
７番程度の微細で結晶粒は整粒であった。
比較例のNo.4〜５は、仕上断面積減少率６％の軽圧下量
で仕上圧延後空冷としたものであるが、当然ながらγ粒
の粒大化により粗大パーライトがロール孔の底部相当部
に多量に発生した。また、比較例のNo.7〜８は軽圧下量
は同じ６％であるが、それぞれ本発明の構成要件のう
ち、急冷開始までの時間が長かったもの（9.9sec），仕
上圧延温度が高かったもの（927℃），冷却速度が小さ
かったもの（36℃/S）であるが、いずれも粗大パーライ
ト（粒度番号は50mmφ棒鋼で４〜５番,20mmφ棒鋼で５
〜６番）が形成され、30数％以上の発生率が認められ
た。
で仕上圧延後空冷としたものであるが、当然ながらγ粒
の粒大化により粗大パーライトがロール孔の底部相当部
に多量に発生した。また、比較例のNo.7〜８は軽圧下量
は同じ６％であるが、それぞれ本発明の構成要件のう
ち、急冷開始までの時間が長かったもの（9.9sec），仕
上圧延温度が高かったもの（927℃），冷却速度が小さ
かったもの（36℃/S）であるが、いずれも粗大パーライ
ト（粒度番号は50mmφ棒鋼で４〜５番,20mmφ棒鋼で５
〜６番）が形成され、30数％以上の発生率が認められ
た。
本発明例をNo.10〜16に示す。仕上断面積減少率は、比
較例と同じく軽圧下で結晶粒粗大化の極値を示す６％で
仕上圧延した例であるが、粗大結晶粒は０〜数％の発生
で比較例に比べ激減し、本発明による抑制効果が極めて
大きいことが判る。
較例と同じく軽圧下で結晶粒粗大化の極値を示す６％で
仕上圧延した例であるが、粗大結晶粒は０〜数％の発生
で比較例に比べ激減し、本発明による抑制効果が極めて
大きいことが判る。
〔発明の効果〕 本発明の熱間圧延方法によれば、従来棒鋼の軽圧下精密
圧延技法で内在していた粗大結晶粒の発生という課題
を、抑制あるいは防止することが可能となったことか
ら、整粒で均一化した内部組織を有し、しかも寸法・形
状精度の良好な棒鋼が得られ、二次加工工程における不
均一変形，曲がり，不均一組織の発生を防止して製品品
質の向上を図ることができる。
圧延技法で内在していた粗大結晶粒の発生という課題
を、抑制あるいは防止することが可能となったことか
ら、整粒で均一化した内部組織を有し、しかも寸法・形
状精度の良好な棒鋼が得られ、二次加工工程における不
均一変形，曲がり，不均一組織の発生を防止して製品品
質の向上を図ることができる。
【図面の簡単な説明】 第１図は軽圧下仕上圧延による粗大結晶粒の発生状況を
示す図面、第２図は２ロールの軽圧下圧延で生成する粗
大結晶粒の発生位置を示し、同図（Ａ）はその断面を示
す模式図、同図（Ｂ）はその粗大結晶粒部分の組織を撮
影した写真、第３図は軽圧下仕上圧延後の時間経過に伴
なう粗大結晶粒量の発生推移を示す図面である。 １……棒鋼、２……粗大結晶粒、3a……上ロール、3b…
…下ロール、４……ロール孔の底部
示す図面、第２図は２ロールの軽圧下圧延で生成する粗
大結晶粒の発生位置を示し、同図（Ａ）はその断面を示
す模式図、同図（Ｂ）はその粗大結晶粒部分の組織を撮
影した写真、第３図は軽圧下仕上圧延後の時間経過に伴
なう粗大結晶粒量の発生推移を示す図面である。 １……棒鋼、２……粗大結晶粒、3a……上ロール、3b…
…下ロール、４……ロール孔の底部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−133326（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−52350（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−82431（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】仕上圧延圧下量の断面積減少率が12％以下
である炭素鋼および低合金鋼の棒・線材の連続熱間圧延
において、圧延仕上り温度を900℃以下とし、仕上圧延
スタンド通過から8sec以内に40〜500℃/secの冷却速度
で、Ar3変態点からMs変態点直上の温度範囲内に強制冷
却することを特徴とする棒・線材の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2285612A JPH0733552B2 (ja) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2285612A JPH0733552B2 (ja) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04160119A JPH04160119A (ja) | 1992-06-03 |
| JPH0733552B2 true JPH0733552B2 (ja) | 1995-04-12 |
Family
ID=17693782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2285612A Expired - Fee Related JPH0733552B2 (ja) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | 棒・線材の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0733552B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109402356B (zh) * | 2018-11-09 | 2020-02-07 | 江阴兴澄合金材料有限公司 | 轴承钢线材碳化物网状控制的控冷控轧方法 |
-
1990
- 1990-10-23 JP JP2285612A patent/JPH0733552B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04160119A (ja) | 1992-06-03 |
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