JPH07324750A - ガスタービン燃焼器の運転方法 - Google Patents
ガスタービン燃焼器の運転方法Info
- Publication number
- JPH07324750A JPH07324750A JP11623194A JP11623194A JPH07324750A JP H07324750 A JPH07324750 A JP H07324750A JP 11623194 A JP11623194 A JP 11623194A JP 11623194 A JP11623194 A JP 11623194A JP H07324750 A JPH07324750 A JP H07324750A
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- Japan
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- burner
- flow rate
- air
- premixing
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Abstract
(57)【要約】
【構成】燃焼器上流側中央に拡散バーナ８，その外周に
環状の予混合器を持つ第１予混合バーナ９，その外周か
つ下流側に環状の予混合器を持つ第２予混合バーナ１２
を備えたガスタービン用燃焼器において、第１予混合バ
ーナ９の空気質量流量をＡ１，第２予混合バーナ１２の
空気質量流量をＡ２としたとき、Ａ２＝０.３９〜０.８
０×Ａ１となるようにし、拡散バーナの燃料質量流量を
Ｆｐ，第１予混合バーナの燃料質量流量をＦ１とすると
き、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.０２０ となるま
で拡散バーナ８と第１予混合バーナ９で運転し、第２予
混合バーナ１２の燃料を投入していく。 【効果】第２予混合バーナの希薄予混合気の燃焼が促進
され、空気流量制御の必要がなくなる。拡散バーナ，第
１予混合バーナの燃焼効率が高く、ＮＯｘ発生量の少な
い燃焼が可能となる。
環状の予混合器を持つ第１予混合バーナ９，その外周か
つ下流側に環状の予混合器を持つ第２予混合バーナ１２
を備えたガスタービン用燃焼器において、第１予混合バ
ーナ９の空気質量流量をＡ１，第２予混合バーナ１２の
空気質量流量をＡ２としたとき、Ａ２＝０.３９〜０.８
０×Ａ１となるようにし、拡散バーナの燃料質量流量を
Ｆｐ，第１予混合バーナの燃料質量流量をＦ１とすると
き、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.０２０ となるま
で拡散バーナ８と第１予混合バーナ９で運転し、第２予
混合バーナ１２の燃料を投入していく。 【効果】第２予混合バーナの希薄予混合気の燃焼が促進
され、空気流量制御の必要がなくなる。拡散バーナ，第
１予混合バーナの燃焼効率が高く、ＮＯｘ発生量の少な
い燃焼が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は産業用ガスタービンに用
いられる低ＮＯｘ燃焼器の運転方法に関する。
いられる低ＮＯｘ燃焼器の運転方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】産業用ガスタービンでは、環境問題への
配慮から、燃焼器内で生じる窒素酸化物（ＮＯｘ）の排
出量を低減することが求められている。ＮＯｘの低減
は、燃料ガスと空気を燃焼前に混合して燃焼する予混合
燃焼を利用し、かつ燃料と空気の混合比（燃空比）が理
論混合比よりも小さい状態で燃焼させることによって図
れる。しかし、ガスタービンの定格負荷条件において、
燃空比をＮＯｘ生成抑制のために最適な値に設定する
と、ガスタービンの運転特性上、部分負荷時の燃空比が
小さくなりすぎて、安定した燃焼を得ることが困難とな
る。これを解決する手段は、予混合バーナを多数配列
し、負荷に応じて点火するバーナの数を増減する方法
や、燃焼用空気の流量を燃料流量に合わせて調節する方
法がある。例えば、特開昭63−217141号公報には、空気
制御弁により、予混合バーナの空気流量を、燃料流量の
増減に合わせて調節する方法が示されている。
配慮から、燃焼器内で生じる窒素酸化物（ＮＯｘ）の排
出量を低減することが求められている。ＮＯｘの低減
は、燃料ガスと空気を燃焼前に混合して燃焼する予混合
燃焼を利用し、かつ燃料と空気の混合比（燃空比）が理
論混合比よりも小さい状態で燃焼させることによって図
れる。しかし、ガスタービンの定格負荷条件において、
燃空比をＮＯｘ生成抑制のために最適な値に設定する
と、ガスタービンの運転特性上、部分負荷時の燃空比が
小さくなりすぎて、安定した燃焼を得ることが困難とな
る。これを解決する手段は、予混合バーナを多数配列
し、負荷に応じて点火するバーナの数を増減する方法
や、燃焼用空気の流量を燃料流量に合わせて調節する方
法がある。例えば、特開昭63−217141号公報には、空気
制御弁により、予混合バーナの空気流量を、燃料流量の
増減に合わせて調節する方法が示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述の空気制御方式で
は、空気量小の場合は火炎のバーナ部品への付着，空気
量大の場合は火炎の不安定が生じるため、空気制御弁開
度には適正範囲が存在する。ガスタービンの運転自由度
を広げるには、予混合気の安定燃焼範囲をさらに希薄側
へ拡大し、空気制御弁開度の裕度を広くすることが必要
である。さらには、このような空気制御弁がなくても安
定した希薄予混合燃焼が可能となり、かつＮＯｘの生成
を抑制することができれば一層良い。
は、空気量小の場合は火炎のバーナ部品への付着，空気
量大の場合は火炎の不安定が生じるため、空気制御弁開
度には適正範囲が存在する。ガスタービンの運転自由度
を広げるには、予混合気の安定燃焼範囲をさらに希薄側
へ拡大し、空気制御弁開度の裕度を広くすることが必要
である。さらには、このような空気制御弁がなくても安
定した希薄予混合燃焼が可能となり、かつＮＯｘの生成
を抑制することができれば一層良い。
【０００４】
【課題を解決するための手段】予混合気の燃焼を希薄側
で安定化させることは、高温のパイロット燃焼ガスと予
混合気を急速に混合し、混合後の温度を、燃料ガスの酸
化反応が燃焼器内で十分に進む温度以上に保つことによ
って達成できる。このとき、混合後の温度を決定するの
はパイロットバーナに投入する燃料の流量となる。ま
た、この時のパイロットバーナの燃空比、および、パイ
ロット燃焼ガスと予混合気との混合割合を、予め適正範
囲内に設定しておくことにより、燃焼効率が高くかつＮ
Ｏｘ発生量の少ないパイロット燃焼が可能となる。さら
に、パイロットバーナと予混合気をそれぞれ逆方向の旋
回流によって混合することにより、パイロットバーナ単
独燃焼時の燃焼効率の低下や火炎のバタつきなどの不安
定燃焼を招くこと無く、混合を促進することができる。
で安定化させることは、高温のパイロット燃焼ガスと予
混合気を急速に混合し、混合後の温度を、燃料ガスの酸
化反応が燃焼器内で十分に進む温度以上に保つことによ
って達成できる。このとき、混合後の温度を決定するの
はパイロットバーナに投入する燃料の流量となる。ま
た、この時のパイロットバーナの燃空比、および、パイ
ロット燃焼ガスと予混合気との混合割合を、予め適正範
囲内に設定しておくことにより、燃焼効率が高くかつＮ
Ｏｘ発生量の少ないパイロット燃焼が可能となる。さら
に、パイロットバーナと予混合気をそれぞれ逆方向の旋
回流によって混合することにより、パイロットバーナ単
独燃焼時の燃焼効率の低下や火炎のバタつきなどの不安
定燃焼を招くこと無く、混合を促進することができる。
【０００５】
【作用】パイロット燃焼ガスの高い温度を利用すること
により、希薄予混合気の燃焼が促進され、空気流量制御
の必要がなくなる。パイロット燃焼用の空気と予混合燃
焼用空気の割合を予め適正範囲内に設定しておくことに
より、燃焼効率が高くかつＮＯｘ発生量の少ない燃焼が
可能となる。逆旋回による混合により、希薄予混合気の
反応促進には十分に急速な混合状態が得られ、かつパイ
ロットバーナの安定性を確保することができる。
により、希薄予混合気の燃焼が促進され、空気流量制御
の必要がなくなる。パイロット燃焼用の空気と予混合燃
焼用空気の割合を予め適正範囲内に設定しておくことに
より、燃焼効率が高くかつＮＯｘ発生量の少ない燃焼が
可能となる。逆旋回による混合により、希薄予混合気の
反応促進には十分に急速な混合状態が得られ、かつパイ
ロットバーナの安定性を確保することができる。
【０００６】
【実施例】図１に、本発明の一実施例である燃焼器の断
面図を示す。ガスタービンは、圧縮機１，燃焼器２，タ
ービン３から構成され、タービンの出力により発電機４
を回転させ電力を得る。燃焼器２は、ガスタービンケー
シング５，燃焼器外筒６、および燃焼器カバー７内に格
納されている。燃焼器２の上流端中央には拡散バーナ８
があり、その外周に環状の第１予混合バーナ９がある。
第１予混合バーナ９は、複数の第１予混合バーナ用燃料
ノズル１０、および旋回器１１を備えている。第１予混
合バーナ９のさらに外周側には、環状の第２予混合バー
ナ１２があり、複数の第２予混合バーナ用燃料ノズル１
３、および旋回器１４を備えている。また、第２予混合
バーナ１２の下流端は、第１予混合バーナ９よりも下流
側に開口している。
面図を示す。ガスタービンは、圧縮機１，燃焼器２，タ
ービン３から構成され、タービンの出力により発電機４
を回転させ電力を得る。燃焼器２は、ガスタービンケー
シング５，燃焼器外筒６、および燃焼器カバー７内に格
納されている。燃焼器２の上流端中央には拡散バーナ８
があり、その外周に環状の第１予混合バーナ９がある。
第１予混合バーナ９は、複数の第１予混合バーナ用燃料
ノズル１０、および旋回器１１を備えている。第１予混
合バーナ９のさらに外周側には、環状の第２予混合バー
ナ１２があり、複数の第２予混合バーナ用燃料ノズル１
３、および旋回器１４を備えている。また、第２予混合
バーナ１２の下流端は、第１予混合バーナ９よりも下流
側に開口している。
【０００７】圧縮機１からの高圧空気１００は、燃焼器
外筒６と燃焼器ライナの間の概して環状の空間を通り、
一部はライナ冷却空気１０３として燃焼器内へ流入す
る。また残りの空気は第２予混合バーナ用空気１０２お
よび第１予混合バーナ用空気１０１に分かれて燃焼器内
へ供給され、それぞれ燃焼用空気として用いられる。こ
こで、第１予混合バーナ用空気１０１の質量流量をＡ
１，第２予混合バーナ用空気１０２の質量流量をＡ２，
ライナ冷却用の空気の質量流量をＡｃとし、これらの合
計質量流量をＡとすると、各流路の流路面積および流路
抵抗を適正値とすることにより、Ａ１／Ａ＝６３％，Ａ
２／Ａ＝２７％，Ａｃ／Ａ＝１０％となるように燃焼器
は構成されている。
外筒６と燃焼器ライナの間の概して環状の空間を通り、
一部はライナ冷却空気１０３として燃焼器内へ流入す
る。また残りの空気は第２予混合バーナ用空気１０２お
よび第１予混合バーナ用空気１０１に分かれて燃焼器内
へ供給され、それぞれ燃焼用空気として用いられる。こ
こで、第１予混合バーナ用空気１０１の質量流量をＡ
１，第２予混合バーナ用空気１０２の質量流量をＡ２，
ライナ冷却用の空気の質量流量をＡｃとし、これらの合
計質量流量をＡとすると、各流路の流路面積および流路
抵抗を適正値とすることにより、Ａ１／Ａ＝６３％，Ａ
２／Ａ＝２７％，Ａｃ／Ａ＝１０％となるように燃焼器
は構成されている。
【０００８】また燃料系統は、主燃料系統２００と、そ
こから分岐する拡散バーナ用燃料系統２０３，第１予混
合バーナ用燃料系統２０１，第２予混合バーナ用燃料系
統２０２よりなっている。主燃料系統２００には流量調
節弁２０４が取り付けられており、ガスタービンの負荷
に応じて燃料流量を調節可能となっている。（質量流量
をＦとする。）また、第１予混合バーナ用燃料系統２０
１の燃料流量（質量流量をＦ１とする。）は、流量調節
弁２０５により、調節可能となっている。同様に、第２
予混合バーナ用燃料系統２０２，拡散バーナ用燃料系統
２０３の燃料流量（質量流量をそれぞれＦ２，Ｆｐとす
る。）は、流量調節弁２０６，２０７により、調節可能
となっている。
こから分岐する拡散バーナ用燃料系統２０３，第１予混
合バーナ用燃料系統２０１，第２予混合バーナ用燃料系
統２０２よりなっている。主燃料系統２００には流量調
節弁２０４が取り付けられており、ガスタービンの負荷
に応じて燃料流量を調節可能となっている。（質量流量
をＦとする。）また、第１予混合バーナ用燃料系統２０
１の燃料流量（質量流量をＦ１とする。）は、流量調節
弁２０５により、調節可能となっている。同様に、第２
予混合バーナ用燃料系統２０２，拡散バーナ用燃料系統
２０３の燃料流量（質量流量をそれぞれＦ２，Ｆｐとす
る。）は、流量調節弁２０６，２０７により、調節可能
となっている。
【０００９】ガスタービンの運転は、図２に示すよう
に、燃料を投入することにより以下のように行う。起動
から定格回転数までと、ガスタービン負荷の小さい範囲
では、拡散バーナ用燃料系統２０３のみに燃料を流すこ
とにより、拡散バーナ８で運転を行う。そしてＦｐ／Ａ
１がおおよそ０.０２５〜０.０３となる負荷において、
拡散バーナ用燃料系統２０３の燃料流量を減少させなが
ら、第１予混合バーナ用燃料系統２０１の燃料流量を増
加させ、第１予混合バーナ９と拡散バーナ８で運転を行
う。第１予混合バーナは、旋回流によって形成される循
環流によって火炎が保炎され、安定な燃焼が可能とな
る。また拡散燃焼の大部分を予混合燃焼に変えること
で、燃焼器から排出するＮＯｘを抑制することが可能と
なる。その後の負荷上昇に対しては、第１予混合バーナ
用燃料系統２０１の燃料流量を増加させ運転する。
に、燃料を投入することにより以下のように行う。起動
から定格回転数までと、ガスタービン負荷の小さい範囲
では、拡散バーナ用燃料系統２０３のみに燃料を流すこ
とにより、拡散バーナ８で運転を行う。そしてＦｐ／Ａ
１がおおよそ０.０２５〜０.０３となる負荷において、
拡散バーナ用燃料系統２０３の燃料流量を減少させなが
ら、第１予混合バーナ用燃料系統２０１の燃料流量を増
加させ、第１予混合バーナ９と拡散バーナ８で運転を行
う。第１予混合バーナは、旋回流によって形成される循
環流によって火炎が保炎され、安定な燃焼が可能とな
る。また拡散燃焼の大部分を予混合燃焼に変えること
で、燃焼器から排出するＮＯｘを抑制することが可能と
なる。その後の負荷上昇に対しては、第１予混合バーナ
用燃料系統２０１の燃料流量を増加させ運転する。
【００１０】ところで、第１予混合バーナ９と拡散バー
ナ８の燃焼ガスと、第２予混合バーナ１２の空気は、そ
れぞれ逆方向に回転する旋回流によって形成される強い
せん断層で混合する。この混合方法は、この後に述べる
第２予混合バーナ１２の希薄予混合気の反応促進には十
分に急速な混合状態が得られ、かつ第１予混合バーナ９
や拡散バーナ８の燃焼の安定性を確保することができ
る。例えば、第２予混合バーナの空気を噴流にして、第
１予混合バーナと拡散バーナの燃焼ガスの流れに垂直に
投入するような構造では、混合は良い反面、噴流によっ
て第１予混合バーナの循環流が変形を受けたり、あるい
は火炎が引き伸ばされ、燃焼が不安定になったり、燃料
の一部が未燃のまま排出される恐れがある。これに対し
逆向き旋回流による混合は、このような燃焼ガスに及ぼ
す影響を少なくしつつ、混合が促進できる。
ナ８の燃焼ガスと、第２予混合バーナ１２の空気は、そ
れぞれ逆方向に回転する旋回流によって形成される強い
せん断層で混合する。この混合方法は、この後に述べる
第２予混合バーナ１２の希薄予混合気の反応促進には十
分に急速な混合状態が得られ、かつ第１予混合バーナ９
や拡散バーナ８の燃焼の安定性を確保することができ
る。例えば、第２予混合バーナの空気を噴流にして、第
１予混合バーナと拡散バーナの燃焼ガスの流れに垂直に
投入するような構造では、混合は良い反面、噴流によっ
て第１予混合バーナの循環流が変形を受けたり、あるい
は火炎が引き伸ばされ、燃焼が不安定になったり、燃料
の一部が未燃のまま排出される恐れがある。これに対し
逆向き旋回流による混合は、このような燃焼ガスに及ぼ
す影響を少なくしつつ、混合が促進できる。
【００１１】さて、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.
０２０ となった負荷では、今度は第２予混合バーナ用
燃料系統２０２の燃料流量を投入することによって運転
する。このとき、第１予混合バーナ９と拡散バーナ８の
燃焼ガスと、第２予混合バーナ１２の予混合気は、前述
のように、それぞれ逆方向に回転する旋回流によって形
成される強いせん断層で混合し、全体が約１１００℃程
度の高温となる。そのため、投入した第２予混合バーナ
用燃料は、燃焼器内で十分に反応し、高い燃焼効率を得
ることができる。したがって、第２予混合バーナ１２を
着火させるために、空気制御を行う必要はなくなる。ま
た、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＝０．０２０のとき、
Ａ２＝０．３９〜０.８×Ａ１であれば、(Ｆｐ＋Ｆ１)
／Ａ１＜0.036 となるので、第１予混合バーナ９から排
出されるＮＯｘは少なく、部分負荷時のＮＯｘを低減す
ることが可能となる。さらに第２予混合バーナ１２の安
定性に対して余裕を持たせるには、Ａ２＝０.３９〜０.
５７×Ａ１とし、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.０
２３ で第２予混合バーナ１２の運転を行う。その後の
負荷上昇に対しては、第２予混合バーナ用燃料系統２０
２の燃料流量を増加させ運転する。
０２０ となった負荷では、今度は第２予混合バーナ用
燃料系統２０２の燃料流量を投入することによって運転
する。このとき、第１予混合バーナ９と拡散バーナ８の
燃焼ガスと、第２予混合バーナ１２の予混合気は、前述
のように、それぞれ逆方向に回転する旋回流によって形
成される強いせん断層で混合し、全体が約１１００℃程
度の高温となる。そのため、投入した第２予混合バーナ
用燃料は、燃焼器内で十分に反応し、高い燃焼効率を得
ることができる。したがって、第２予混合バーナ１２を
着火させるために、空気制御を行う必要はなくなる。ま
た、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＝０．０２０のとき、
Ａ２＝０．３９〜０.８×Ａ１であれば、(Ｆｐ＋Ｆ１)
／Ａ１＜0.036 となるので、第１予混合バーナ９から排
出されるＮＯｘは少なく、部分負荷時のＮＯｘを低減す
ることが可能となる。さらに第２予混合バーナ１２の安
定性に対して余裕を持たせるには、Ａ２＝０.３９〜０.
５７×Ａ１とし、(Ｆｐ＋Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.０
２３ で第２予混合バーナ１２の運転を行う。その後の
負荷上昇に対しては、第２予混合バーナ用燃料系統２０
２の燃料流量を増加させ運転する。
【００１２】
【発明の効果】本発明によれば、希薄予混合気の燃焼が
促進され、空気流量制御の必要がなくなる。また、パイ
ロットバーナの燃焼効率が高く、かつＮＯｘ発生量の少
ない燃焼が可能となる。さらに、逆向き旋回流による混
合により、希薄予混合気の反応促進には十分に急速な混
合状態が得られ、かつパイロットバーナの安定性を確保
することができる。
促進され、空気流量制御の必要がなくなる。また、パイ
ロットバーナの燃焼効率が高く、かつＮＯｘ発生量の少
ない燃焼が可能となる。さらに、逆向き旋回流による混
合により、希薄予混合気の反応促進には十分に急速な混
合状態が得られ、かつパイロットバーナの安定性を確保
することができる。
【図１】本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器の
系統図。
系統図。
【図２】燃焼器における燃料の投入方法の例を示した特
性図。
性図。
【符号の説明】 ２…燃焼器、８…拡散バーナ、９…第１予混合バーナ、
１２…第２予混合バーナ。
１２…第２予混合バーナ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 洋 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 吉田 正平 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 赤津 茂行 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】予混合燃焼用燃料と空気との混合手段を持
つ予混合バーナを複数備え、前記各予混合バーナの予混
合器出口を燃焼器内の空気流れ方向にずらして多段に配
置し、各段が１個または複数の予混合バーナによって構
成されるガスタービン燃焼器において、 上流側からｉ番目(ｉ＝２，３，４…)の段の、１個また
は複数の予混合バーナの空気質量流量をＡi ，ｉ番目の
段を含まずそれより上流側のすべての予混合バーナの空
気質量流量をＡi-1 としたとき、各段の空気流量配分
が、Ａi＝０.３９〜０.８×Ａi-1となるように燃焼器を
構成し、ｉ番目の段を含まずそれより上流側のすべての
予混合バーナの燃料質量流量をＦi-1とするとき、Ｆi-1
／(Ａi-1＋Ａi)＞０.０２０ となるまで、ｉ段目より上
流側の予混合バーナで運転を行い、その後、ｉ段目の予
混合バーナの燃料を投入していくことにより高負荷帯を
運転することを特徴とするガスタービン燃焼器の運転方
法。 - 【請求項２】請求項１において、各段の予混合バーナの
予混合気流路に旋回器を持ち、かつ旋回方向がそれぞれ
前段と逆であるガスタービン燃焼器の運転方法。 - 【請求項３】燃焼器内の空気流れ方向に対して、上流側
中央に拡散燃焼用燃料供給手段を持つ拡散バーナを備
え、その外周に環状の予混合燃焼用燃料と空気との混合
手段を持つ第１予混合バーナを備え、さらにその外周か
つ下流側に環状の予混合燃焼用燃料と空気との混合手段
を持つ第２予混合バーナを備えたガスタービン燃焼器に
おいて、 前記第１予混合バーナの予混合気流路に旋回器を持ち、
前記第２予混合バーナの予混合気流路に、前記第１予混
合バーナの旋回と逆方向の旋回をかけることが可能な旋
回器を持ち、前記第１予混合バーナの空気質量流量をＡ
１，第２予混合バーナの空気質量流量をＡ２としたと
き、Ａ２＝０.３９〜０.８×Ａ１となるように燃焼器を
構成し、拡散バーナの燃料質量流量をＦｐ，前記第１予
混合バーナの燃料質量流量をＦ１とするとき、(Ｆｐ＋
Ｆ１)／(Ａ１＋Ａ２)＞０.０２０ となるまで拡散バー
ナと前記第１予混合バーナで運転を行い、その後、前記
第２予混合バーナの燃料を投入していくことにより高負
荷帯を運転することを特徴とするガスタービン燃焼器の
運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11623194A JPH07324750A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | ガスタービン燃焼器の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11623194A JPH07324750A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | ガスタービン燃焼器の運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07324750A true JPH07324750A (ja) | 1995-12-12 |
Family
ID=14682079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11623194A Pending JPH07324750A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | ガスタービン燃焼器の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07324750A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100394107C (zh) * | 2006-04-30 | 2008-06-11 | 西安交通大学 | 可控烟气自身再循环量型低污染燃烧器 |
| GB2446164A (en) * | 2007-02-05 | 2008-08-06 | Ntnu Technology Transfer As | Gas Turbine Emissions Reduction with Premixed and Diffusion Combustion |
-
1994
- 1994-05-30 JP JP11623194A patent/JPH07324750A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100394107C (zh) * | 2006-04-30 | 2008-06-11 | 西安交通大学 | 可控烟气自身再循环量型低污染燃烧器 |
| GB2446164A (en) * | 2007-02-05 | 2008-08-06 | Ntnu Technology Transfer As | Gas Turbine Emissions Reduction with Premixed and Diffusion Combustion |
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