JPH07270688A - 接眼レンズ - Google Patents
接眼レンズInfo
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- JPH07270688A JPH07270688A JP6077875A JP7787594A JPH07270688A JP H07270688 A JPH07270688 A JP H07270688A JP 6077875 A JP6077875 A JP 6077875A JP 7787594 A JP7787594 A JP 7787594A JP H07270688 A JPH07270688 A JP H07270688A
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- JP
- Japan
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- lens
- eyepiece
- positive
- component
- lens group
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B25/00—Eyepieces; Magnifying glasses
- G02B25/001—Eyepieces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 結像特性の優れた接眼レンズを得ること、特
に、非球面の最適条件、適当な硝材形状を適宜選択する
こにより、諸収差が良好に補正された接眼レンズを提供
することを目的とする。 【構成】 アイポイント側から順に、負レンズ成分と正
レンズ成分の接合レンズからなる正屈折力の第１レンズ
群と、１個の正レンズ成分からなる第２レンズ群と、正
レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズからなる正屈折
力の第３レンズ群と、１個の負レンズ成分からなる第４
レンズ群とで構成されたレンズ群中の少なくとも１面を
非球面とし、４次非球面係数Ｃ4 が｜Ｃ4 ｜≦１×１０
-3を満たす４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズ。
に、非球面の最適条件、適当な硝材形状を適宜選択する
こにより、諸収差が良好に補正された接眼レンズを提供
することを目的とする。 【構成】 アイポイント側から順に、負レンズ成分と正
レンズ成分の接合レンズからなる正屈折力の第１レンズ
群と、１個の正レンズ成分からなる第２レンズ群と、正
レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズからなる正屈折
力の第３レンズ群と、１個の負レンズ成分からなる第４
レンズ群とで構成されたレンズ群中の少なくとも１面を
非球面とし、４次非球面係数Ｃ4 が｜Ｃ4 ｜≦１×１０
-3を満たす４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば、望遠鏡や顕微鏡
などに用いられている接眼レンズに関し、特に画角の広
い接眼レンズに関するものである。
などに用いられている接眼レンズに関し、特に画角の広
い接眼レンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】通常、望遠鏡または顕微鏡等の光学機器
においては、対物レンズより形成された実像をさらに拡
大して観察するための接眼レンズが使用されている。こ
こで従来の接眼レンズの一例を図１０に示す。図１１に
はこの接眼レンズにおける諸収差を示したものである。
においては、対物レンズより形成された実像をさらに拡
大して観察するための接眼レンズが使用されている。こ
こで従来の接眼レンズの一例を図１０に示す。図１１に
はこの接眼レンズにおける諸収差を示したものである。
【０００３】これは、アイポイント（E.P.）側から順に
負レンズＬ101 と正レンズＬ102 との接合レンズからな
る正屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ101 と、一個の正レン
ズ成分Ｌ103 からなる第２レンズ群Ｇ102 と、正レンズ
Ｌ104 と負レンズＬ105 との接合レンズからなる正屈折
力を持つ第３レンズ群Ｇ103 と、１個の負レンズ成分Ｌ
106 からなる第４レンズ群Ｇ104 とで構成された４群６
枚レンズ構成の接眼レンズである。この接眼レンズの焦
点距離はｆ＝１６．２５ｍｍ、見かけ視界は５６°、ア
イレリーフ１６．４ｍｍ、である。なお、この接眼レン
ズのパラメータ値は以下の表５に示す。ただし、ｒi は
レンズ面Ｒi の曲率半径、ｄi はレンズ面Ｒi とレンズ
面Ｒi+1 との光軸上の面間隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレ
ンズ面Ｒi+1 との間の媒質のｄ線の屈折率、νi はレン
ズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質のアッベ数であ
る。
負レンズＬ101 と正レンズＬ102 との接合レンズからな
る正屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ101 と、一個の正レン
ズ成分Ｌ103 からなる第２レンズ群Ｇ102 と、正レンズ
Ｌ104 と負レンズＬ105 との接合レンズからなる正屈折
力を持つ第３レンズ群Ｇ103 と、１個の負レンズ成分Ｌ
106 からなる第４レンズ群Ｇ104 とで構成された４群６
枚レンズ構成の接眼レンズである。この接眼レンズの焦
点距離はｆ＝１６．２５ｍｍ、見かけ視界は５６°、ア
イレリーフ１６．４ｍｍ、である。なお、この接眼レン
ズのパラメータ値は以下の表５に示す。ただし、ｒi は
レンズ面Ｒi の曲率半径、ｄi はレンズ面Ｒi とレンズ
面Ｒi+1 との光軸上の面間隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレ
ンズ面Ｒi+1 との間の媒質のｄ線の屈折率、νi はレン
ズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質のアッベ数であ
る。
【０００４】
【表５】
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
如き従来の画角の広い接眼レンズでは、視野の周辺部ま
で十分良好な収差補正、特に歪曲収差などの補正を行う
ことは困難であった。
如き従来の画角の広い接眼レンズでは、視野の周辺部ま
で十分良好な収差補正、特に歪曲収差などの補正を行う
ことは困難であった。
【０００６】本発明は、上記問題点に鑑み、結像特性の
優れた接眼レンズを得ることを主目的とする。特に、そ
のための非球面の最適条件を提供することを目的とす
る。また、これらの条件を適宜選択することで、諸収差
が良好に補正された接眼レンズを提供することを目的と
する。
優れた接眼レンズを得ることを主目的とする。特に、そ
のための非球面の最適条件を提供することを目的とす
る。また、これらの条件を適宜選択することで、諸収差
が良好に補正された接眼レンズを提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明に係る接眼レンズでは、４０
°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズにおいて、アイポ
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなり、これらレンズ群中の少な
くとも１面を、周辺の曲率半径が頂点付近の曲率半径よ
り大きい非球面としたものである。
め、請求項１に記載の発明に係る接眼レンズでは、４０
°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズにおいて、アイポ
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなり、これらレンズ群中の少な
くとも１面を、周辺の曲率半径が頂点付近の曲率半径よ
り大きい非球面としたものである。
【０００８】また、請求項２に記載の発明にかかわる接
眼レンズでは、請求項１に記載の接眼レンズにおいて、
前記非球面は、頂点から光軸方向に測定した距離をｘ、
頂点より光軸と垂直に測定した距離をｙ、頂点曲率をＣ
0 ＝１／Ｒ（頂点曲率半径）、円錐定数をｋ、また４
次、６次、８次、１０次の非球面係数を各々Ｃ4 、
Ｃ6、Ｃ8 、Ｃ10とした時、以下の (1)、(2) 式を満た
すものである。 ｘ＝C0y2／〔1+√(1-kC0 2y2)〕+ C4y4 + C6y6 + C8y8 + C10y10 … (1)式 ｜Ｃ4 ｜≦１×１０-3 … (2)式
眼レンズでは、請求項１に記載の接眼レンズにおいて、
前記非球面は、頂点から光軸方向に測定した距離をｘ、
頂点より光軸と垂直に測定した距離をｙ、頂点曲率をＣ
0 ＝１／Ｒ（頂点曲率半径）、円錐定数をｋ、また４
次、６次、８次、１０次の非球面係数を各々Ｃ4 、
Ｃ6、Ｃ8 、Ｃ10とした時、以下の (1)、(2) 式を満た
すものである。 ｘ＝C0y2／〔1+√(1-kC0 2y2)〕+ C4y4 + C6y6 + C8y8 + C10y10 … (1)式 ｜Ｃ4 ｜≦１×１０-3 … (2)式
【０００９】また、請求項３に記載の発明に係る接眼レ
ンズでは、請求項２に記載の接眼レンズにおいて、前記
非球面係数Ｃ4 が以下の (3)式を満たすものである。 １×１０-7＜｜Ｃ4 ｜＜１×１０-3 … (3)式
ンズでは、請求項２に記載の接眼レンズにおいて、前記
非球面係数Ｃ4 が以下の (3)式を満たすものである。 １×１０-7＜｜Ｃ4 ｜＜１×１０-3 … (3)式
【００１０】また、請求項４に記載の発明に係る接眼レ
ンズでは、４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズに
おいて、アイポイント側から順に、負レンズ成分と正レ
ンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第１
レンズ群と、１個の正レンズ成分で構成された第２レン
ズ群と、正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構
成された正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レン
ズ成分で構成された第４レンズ群とからなり、これらレ
ンズ群中の正の屈折力を持つレンズ成分の少なくとも１
面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の入射位置
からその非球面が球面である場合での最軸外主光線の入
射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最軸外主光
線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、以下の
(4)式を満たすものである。 ５×１０-3＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 … (4)式
ンズでは、４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズに
おいて、アイポイント側から順に、負レンズ成分と正レ
ンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第１
レンズ群と、１個の正レンズ成分で構成された第２レン
ズ群と、正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構
成された正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レン
ズ成分で構成された第４レンズ群とからなり、これらレ
ンズ群中の正の屈折力を持つレンズ成分の少なくとも１
面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の入射位置
からその非球面が球面である場合での最軸外主光線の入
射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最軸外主光
線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、以下の
(4)式を満たすものである。 ５×１０-3＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 … (4)式
【００１１】さらに、請求項５に記載の発明に係る接眼
レンズでは、４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズ
において、アイポイント側から順に、負レンズ成分と正
レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第
１レンズ群と、１個の正レンズ成分で構成された第２レ
ンズ群と、正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで
構成された正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レ
ンズ成分で構成された第４レンズ群とからなり、これら
レンズ群中の負の屈折力を持つレンズ成分の少なくとも
１面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の入射位
置からその非球面が球面である場合での最軸外主光線の
入射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最軸外主
光線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、以下の
(5)式を満たすものである。 ５×１０-4＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 … (5)式
レンズでは、４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズ
において、アイポイント側から順に、負レンズ成分と正
レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第
１レンズ群と、１個の正レンズ成分で構成された第２レ
ンズ群と、正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで
構成された正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レ
ンズ成分で構成された第４レンズ群とからなり、これら
レンズ群中の負の屈折力を持つレンズ成分の少なくとも
１面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の入射位
置からその非球面が球面である場合での最軸外主光線の
入射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最軸外主
光線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、以下の
(5)式を満たすものである。 ５×１０-4＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 … (5)式
【００１２】また、請求項６に記載の発明に係る接眼レ
ンズでは、請求項１または４に記載の接眼レンズにおい
て、前記第２レンズ群の正レンズ成分のアイポイント側
レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の面が前記
非球面であり、前記アイポイント側レンズ面の頂点曲率
半径をｒa 、物体側レンズ面の頂点曲率半径をｒb と
し、（ｒb ＋ｒa ）／（ｒb −ｒa ）＝Ｓ1 としたと
き、以下の (6)式を満たすものである。−１＜Ｓ1 ＜０
… (6)
式
ンズでは、請求項１または４に記載の接眼レンズにおい
て、前記第２レンズ群の正レンズ成分のアイポイント側
レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の面が前記
非球面であり、前記アイポイント側レンズ面の頂点曲率
半径をｒa 、物体側レンズ面の頂点曲率半径をｒb と
し、（ｒb ＋ｒa ）／（ｒb −ｒa ）＝Ｓ1 としたと
き、以下の (6)式を満たすものである。−１＜Ｓ1 ＜０
… (6)
式
【００１３】さらにまた、請求項７に記載の発明に係る
接眼レンズでは、請求項１または５に記載の接眼レンズ
において、前記第４レンズ群の負レンズ成分のアイポイ
ント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の面
が前記非球面であり、前記アイポイント側レンズ面の頂
点曲率半径をｒc 、物体側レンズ面の頂点曲率半径をｒ
d とし、（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＝Ｓ2 とした
とき、以下の (7)式を満たすものである。 −１＜Ｓ2 ＜１ … (7)式
接眼レンズでは、請求項１または５に記載の接眼レンズ
において、前記第４レンズ群の負レンズ成分のアイポイ
ント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の面
が前記非球面であり、前記アイポイント側レンズ面の頂
点曲率半径をｒc 、物体側レンズ面の頂点曲率半径をｒ
d とし、（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＝Ｓ2 とした
とき、以下の (7)式を満たすものである。 −１＜Ｓ2 ＜１ … (7)式
【００１４】
【作用】請求項１に記載の本発明は、アイポイント側か
ら順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合レンズで構
成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１個の正レン
ズ成分で構成された第２レンズ群と、正レンズ成分と負
レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第
３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成された第４レ
ンズ群とからなり、これらレンズ群中の少なくとも１面
を周辺の曲率半径が頂点付近の曲率半径より大きい非球
面とした４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズであ
る。
ら順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合レンズで構
成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１個の正レン
ズ成分で構成された第２レンズ群と、正レンズ成分と負
レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第
３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成された第４レ
ンズ群とからなり、これらレンズ群中の少なくとも１面
を周辺の曲率半径が頂点付近の曲率半径より大きい非球
面とした４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズであ
る。
【００１５】４０°以上の広い画角においてはペッツバ
ール和を小さくして像面湾曲を小さくして像面の平坦性
を確保する必要があるが、本発明においては、正の屈折
力を持つ第１、第２、第３レンズ群に対して第４レンズ
群に負レンズ成分を設けることによってペッツバール和
を小さくしている。さらに、第１レンズ群の接合レン
ズ、第２レンズ群の正レンズ、第３レンズ群の接合レン
ズという構成によって全体の収差をバランス良く補正で
き、これらレンズ群中の少なくとも１面を非球面とする
ことによって特に瞳収差（歪曲収差）を良好に補正する
ことができる。
ール和を小さくして像面湾曲を小さくして像面の平坦性
を確保する必要があるが、本発明においては、正の屈折
力を持つ第１、第２、第３レンズ群に対して第４レンズ
群に負レンズ成分を設けることによってペッツバール和
を小さくしている。さらに、第１レンズ群の接合レン
ズ、第２レンズ群の正レンズ、第３レンズ群の接合レン
ズという構成によって全体の収差をバランス良く補正で
き、これらレンズ群中の少なくとも１面を非球面とする
ことによって特に瞳収差（歪曲収差）を良好に補正する
ことができる。
【００１６】ここで、接眼レンズに補正板を加えて、そ
の補正板を非球面とすることによって瞳の収差を補正す
る場合を考えてみる。図９（ａ）に示すように、球面レ
ンズよりなる接眼レンズＬe の前側焦点面Ｆと、接眼レ
ンズＬe との間に、非球面形状を有する補正板Ｌc を配
置し、この補正板Ｌc により接眼レンズの瞳収差を補正
するよう構成した。
の補正板を非球面とすることによって瞳の収差を補正す
る場合を考えてみる。図９（ａ）に示すように、球面レ
ンズよりなる接眼レンズＬe の前側焦点面Ｆと、接眼レ
ンズＬe との間に、非球面形状を有する補正板Ｌc を配
置し、この補正板Ｌc により接眼レンズの瞳収差を補正
するよう構成した。
【００１７】この補正板Ｌc の形状が図９（ｂ）に示す
ように、ｑを常数として次の式で表されたとする。 ｘ＝ｑｙ4 …(11)式 接線の角度θは、以下のように(11)式を微分して得られ
る。 θ＝４ｑｙ3
ように、ｑを常数として次の式で表されたとする。 ｘ＝ｑｙ4 …(11)式 接線の角度θは、以下のように(11)式を微分して得られ
る。 θ＝４ｑｙ3
【００１８】補正板Ｌc の屈折率をｎとして、非球面を
通過した後の光線Ｒの角度をθ’とし、非球面による光
線の偏角をδとすれば、δは以下の式で表される。 δ＝θ’−θ＝（１−１／ｎ）θ＝４（１−１／ｎ）ｑｙ3 …(12)式
通過した後の光線Ｒの角度をθ’とし、非球面による光
線の偏角をδとすれば、δは以下の式で表される。 δ＝θ’−θ＝（１−１／ｎ）θ＝４（１−１／ｎ）ｑｙ3 …(12)式
【００１９】一方、接眼レンズＬe による瞳の収差Δ
Ｓ’は、Ａを定数として三次収差の領域において次のよ
うに表される。 ΔＳ’＝Ａｙ2 …(13)式 なおｙは接眼レンズＬe に入射する光線の高さである。
接眼レンズＬe の瞳の結像における倍率をβとすると、
ΔＳ’は以下のようにも表せる。 ΔＳ’＝−β2 ΔＳ …(14)式
Ｓ’は、Ａを定数として三次収差の領域において次のよ
うに表される。 ΔＳ’＝Ａｙ2 …(13)式 なおｙは接眼レンズＬe に入射する光線の高さである。
接眼レンズＬe の瞳の結像における倍率をβとすると、
ΔＳ’は以下のようにも表せる。 ΔＳ’＝−β2 ΔＳ …(14)式
【００２０】入射瞳までの距離Ｓは、接眼レンズＬe の
焦点距離に比べて十分大きいとすると、正弦定理により
次式が成り立つ。 ΔＳ＝−Ｓ2 δ／ｙ＝−４（１−１／ｎ）ｑＳ2 ｙ2 …(15)式 (15)式を(14)式に代入して(13)式と比較することによ
り、 Ａ＝４（１−１／ｎ）β2 ｑＳ2 …(16)式 とすれば、(13)式と(14)式が一致することがわかる。
焦点距離に比べて十分大きいとすると、正弦定理により
次式が成り立つ。 ΔＳ＝−Ｓ2 δ／ｙ＝−４（１−１／ｎ）ｑＳ2 ｙ2 …(15)式 (15)式を(14)式に代入して(13)式と比較することによ
り、 Ａ＝４（１−１／ｎ）β2 ｑＳ2 …(16)式 とすれば、(13)式と(14)式が一致することがわかる。
【００２１】歪曲収差は、瞳の収差に伴って減少する傾
向があるため、(16)式を満足するようなｑを与えれば、
全体として瞳の収差、即ち歪曲収差のない接眼レンズを
得ることができる。(11)式を書き換えれば、 ｘ＝ｑｙ4 ＝Ａ／〔４（１−１／ｎ）β2 Ｓ2 〕・ｙ4 …(17)式 また、アイレリーフをＳ’とするとβ＝Ｓ’／Ｓである
から、上式は次のように書き換えられる。 ｘ＝Ａ／〔４（１−１／ｎ）Ｓ’2 〕・ｙ4 …(18)式
向があるため、(16)式を満足するようなｑを与えれば、
全体として瞳の収差、即ち歪曲収差のない接眼レンズを
得ることができる。(11)式を書き換えれば、 ｘ＝ｑｙ4 ＝Ａ／〔４（１−１／ｎ）β2 Ｓ2 〕・ｙ4 …(17)式 また、アイレリーフをＳ’とするとβ＝Ｓ’／Ｓである
から、上式は次のように書き換えられる。 ｘ＝Ａ／〔４（１−１／ｎ）Ｓ’2 〕・ｙ4 …(18)式
【００２２】前述のｑは、ｘを頂点から光軸方向に測っ
た距離、ｙを頂点より光軸と垂直な方向に測った距離、
頂点曲率Ｃ0 ＝１／Ｒ（Ｒ：頂点曲率半径）、ｋを円錐
定数、Ｃ4 ，Ｃ6 ，Ｃ8 ，Ｃ10をそれぞれ４次，６次，
８次，１０次の非球面係数とするとき、下式に示す非球
面を表す一般式におけるｙ4 の係数Ｃ4 に対応してい
る。 ｘ＝C0y2／〔1+√(1-kC0 2y2)〕+ C4y4 + C6y6 + C8y8 +
C10y10
た距離、ｙを頂点より光軸と垂直な方向に測った距離、
頂点曲率Ｃ0 ＝１／Ｒ（Ｒ：頂点曲率半径）、ｋを円錐
定数、Ｃ4 ，Ｃ6 ，Ｃ8 ，Ｃ10をそれぞれ４次，６次，
８次，１０次の非球面係数とするとき、下式に示す非球
面を表す一般式におけるｙ4 の係数Ｃ4 に対応してい
る。 ｘ＝C0y2／〔1+√(1-kC0 2y2)〕+ C4y4 + C6y6 + C8y8 +
C10y10
【００２３】(18)式において、Ｓ’は、接眼レンズのア
イレリーフであるから１０〜３０ｍｍ程度と考えて良
い。接眼レンズの構成、入射瞳位置、焦点距離などによ
ってＡは異なるが、Ｃ4 が前記条件式 (2)を満たせば、
一般的な接眼レンズのＡに対して、瞳収差、即ち歪曲収
差の補正を良好に行うことができる。
イレリーフであるから１０〜３０ｍｍ程度と考えて良
い。接眼レンズの構成、入射瞳位置、焦点距離などによ
ってＡは異なるが、Ｃ4 が前記条件式 (2)を満たせば、
一般的な接眼レンズのＡに対して、瞳収差、即ち歪曲収
差の補正を良好に行うことができる。
【００２４】また、請求項３に記載の発明では、前記非
球面係数Ｃ4 が以下の条件式 (3)を満たすものとした。
これによって、歪曲収差だけでなく、非点収差も良好に
補正することができる。Ｃ4 がこの条件式の下限を越え
た場合は瞳収差が補正不足となり、上限を越えた場合は
補正過剰となる。
球面係数Ｃ4 が以下の条件式 (3)を満たすものとした。
これによって、歪曲収差だけでなく、非点収差も良好に
補正することができる。Ｃ4 がこの条件式の下限を越え
た場合は瞳収差が補正不足となり、上限を越えた場合は
補正過剰となる。
【００２５】次に、頂点曲率Ｃ0 が０でない、即ちｙ2
の項の係数が０でない場合を考えてみる。非球面形状が
次の(29)式で表されたとする。 ｘ＝ｐｙ2 ＋ｑｙ2 …(19)式 上記説明と同様に接線の角度θと瞳の収差ΔＳ’は以下
のように求められる。 θ＝２ｐｙ＋４ｑｙ3 ΔＳ’＝２（１−１／ｎ）β2 ｐＳ2 ＋（１−１／ｎ）
β2 ｑＳ2 ｙ2
の項の係数が０でない場合を考えてみる。非球面形状が
次の(29)式で表されたとする。 ｘ＝ｐｙ2 ＋ｑｙ2 …(19)式 上記説明と同様に接線の角度θと瞳の収差ΔＳ’は以下
のように求められる。 θ＝２ｐｙ＋４ｑｙ3 ΔＳ’＝２（１−１／ｎ）β2 ｐＳ2 ＋（１−１／ｎ）
β2 ｑＳ2 ｙ2
【００２６】この式における第２項は頂点曲率Ｃ0 が０
である場合のものと同一である。第２項はｙ2 を含まな
い定数項、即ち頂点曲率Ｃ0 の面による像点の移動を表
す項であり、瞳収差の補正には関係ないものである。従
って、補正板の形状にｙ2 の項（二次曲面）に相当する
ものが入っても、言い換えれば、補正板が屈折力を持つ
レンズであっても、瞳収差の補正にはｙ4 の項のみが影
響しているため、Ｃ4の値が上記条件式を満たしている
限り、瞳収差は良好に補正される。
である場合のものと同一である。第２項はｙ2 を含まな
い定数項、即ち頂点曲率Ｃ0 の面による像点の移動を表
す項であり、瞳収差の補正には関係ないものである。従
って、補正板の形状にｙ2 の項（二次曲面）に相当する
ものが入っても、言い換えれば、補正板が屈折力を持つ
レンズであっても、瞳収差の補正にはｙ4 の項のみが影
響しているため、Ｃ4の値が上記条件式を満たしている
限り、瞳収差は良好に補正される。
【００２７】なお、以上補正板Ｌc の形状にｙ4 の項に
ついてだけ述べたが、これは三次収差の領域において
は、ｙ4 の項のみで完全に瞳収差が補正されるためであ
る。しかし、接眼レンズの画角を広げるほど三次収差の
領域から外れるため、ｙ4 の項のみで表された上述の非
球面補正板は瞳収差を完全に補正できなくなる。その場
合には補正板Ｌc の非球面形状において前述のｙ4 の項
の他に、更に高次の補正項を付加してやれば良い。
ついてだけ述べたが、これは三次収差の領域において
は、ｙ4 の項のみで完全に瞳収差が補正されるためであ
る。しかし、接眼レンズの画角を広げるほど三次収差の
領域から外れるため、ｙ4 の項のみで表された上述の非
球面補正板は瞳収差を完全に補正できなくなる。その場
合には補正板Ｌc の非球面形状において前述のｙ4 の項
の他に、更に高次の補正項を付加してやれば良い。
【００２８】また、請求項４に記載の本発明は、アイポ
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなる４０°以上の見かけ視界を
持つ接眼レンズであり、これらレンズ群中の正の屈折力
を持つレンズ成分の少なくとも１面を非球面としたと
き、条件式(4) を満たすものである。
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなる４０°以上の見かけ視界を
持つ接眼レンズであり、これらレンズ群中の正の屈折力
を持つレンズ成分の少なくとも１面を非球面としたと
き、条件式(4) を満たすものである。
【００２９】上記の如きレンズ群構成において正の屈折
力を持つレンズ成分を非球面とした場合、条件式(4) を
満たさない場合、非球面による効果が小さくなって瞳収
差を良好に補正することができない。即ち、条件式(4)
の下限を下回ると、球面系で発生する正の瞳収差を非球
面部分で発生する負の瞳収差で打ち消し切れず、さらに
メリジオナル像面を立てることもできなくなる。また逆
に、上限を上回ってしまうと、非球面で発生する負の瞳
収差が大き過ぎ、球面系が打ち消せなくなる。また、メ
リジオナル像面に関しては、特に補正しきれなくなる。
なお、この上限を越えるとサジタル像面が大きく倒れる
が、対物レンズや実態顕微鏡のズーム系等で打ち消して
全体として像面を平坦にすることができるので、サジタ
ル像面に関しては大きな問題にはならない。
力を持つレンズ成分を非球面とした場合、条件式(4) を
満たさない場合、非球面による効果が小さくなって瞳収
差を良好に補正することができない。即ち、条件式(4)
の下限を下回ると、球面系で発生する正の瞳収差を非球
面部分で発生する負の瞳収差で打ち消し切れず、さらに
メリジオナル像面を立てることもできなくなる。また逆
に、上限を上回ってしまうと、非球面で発生する負の瞳
収差が大き過ぎ、球面系が打ち消せなくなる。また、メ
リジオナル像面に関しては、特に補正しきれなくなる。
なお、この上限を越えるとサジタル像面が大きく倒れる
が、対物レンズや実態顕微鏡のズーム系等で打ち消して
全体として像面を平坦にすることができるので、サジタ
ル像面に関しては大きな問題にはならない。
【００３０】また、請求項５に記載の本発明は、アイポ
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなる４０°以上の見かけ視界を
持つ接眼レンズであり、これらレンズ群中の負の屈折力
を持つレンズ成分の少なくとも１面を非球面としたと
き、条件式(5) を満たすものである。
イント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分の接合
レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群と、１
個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、正レン
ズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された正屈折
力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で構成さ
れた第４レンズ群とからなる４０°以上の見かけ視界を
持つ接眼レンズであり、これらレンズ群中の負の屈折力
を持つレンズ成分の少なくとも１面を非球面としたと
き、条件式(5) を満たすものである。
【００３１】このようなレンズ群構成において負の屈折
力を持つレンズ成分を非球面とした場合、条件式(5) を
満たさない場合、非球面による効果が小さくなって瞳収
差を良好に補正することができない。即ち、条件式(5)
の下限を下回ると、球面系で発生する正の瞳収差を非球
面部分で発生する負の瞳収差で打ち消し切れず、さらに
メリジオナル像面を立てることもできなくなる。また逆
に、上限を上回ってしまうと、非球面で発生する負の瞳
収差が大き過ぎ、球面系が打ち消せなくなる。また、メ
リジオナル像面に関しては、特に補正しきれなくなる。
なお、この上限を越えるとサジタル像面が大きく倒れる
が、対物レンズや実態顕微鏡のズーム系等で打ち消して
全体として像面を平坦にすることができるので、サジタ
ル像面に関してはおおきな問題にはならない。
力を持つレンズ成分を非球面とした場合、条件式(5) を
満たさない場合、非球面による効果が小さくなって瞳収
差を良好に補正することができない。即ち、条件式(5)
の下限を下回ると、球面系で発生する正の瞳収差を非球
面部分で発生する負の瞳収差で打ち消し切れず、さらに
メリジオナル像面を立てることもできなくなる。また逆
に、上限を上回ってしまうと、非球面で発生する負の瞳
収差が大き過ぎ、球面系が打ち消せなくなる。また、メ
リジオナル像面に関しては、特に補正しきれなくなる。
なお、この上限を越えるとサジタル像面が大きく倒れる
が、対物レンズや実態顕微鏡のズーム系等で打ち消して
全体として像面を平坦にすることができるので、サジタ
ル像面に関してはおおきな問題にはならない。
【００３２】また、請求項６に記載の本発明において
は、前記非球面を第２レンズ群の正レンズ成分のアイポ
イント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の
面に用い、条件式(6) を満たすものである。これは、第
２レンズ群の正レンズ成分の形状を規定した条件であ
り、この上限を越えると非点収差及び歪曲収差が増大し
てしまい、逆に下限を越えると、非点収差及び歪曲収差
が増大すると共にコマ収差も増大してしまう。また、第
２レンズ群の正レンズ成分を非球面とした場合、単レン
ズで構成されているため、貼り合わせの接合レンズから
構成されている第１レンズ群や第３レンズ群のレンズ面
に非球面を設けた場合のように、貼り合わせ面等による
製造上の誤差が生じることなく、精度の高い非球面を設
けることができる。
は、前記非球面を第２レンズ群の正レンズ成分のアイポ
イント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の
面に用い、条件式(6) を満たすものである。これは、第
２レンズ群の正レンズ成分の形状を規定した条件であ
り、この上限を越えると非点収差及び歪曲収差が増大し
てしまい、逆に下限を越えると、非点収差及び歪曲収差
が増大すると共にコマ収差も増大してしまう。また、第
２レンズ群の正レンズ成分を非球面とした場合、単レン
ズで構成されているため、貼り合わせの接合レンズから
構成されている第１レンズ群や第３レンズ群のレンズ面
に非球面を設けた場合のように、貼り合わせ面等による
製造上の誤差が生じることなく、精度の高い非球面を設
けることができる。
【００３３】また、請求項７に記載の本発明において
は、前記非球面を第４レンズ群の負レンズ成分のアイポ
イント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の
面に用い、条件式(7) を満たすものである。これは、第
４レンズ群の負レンズ成分の形状を規定した条件であ
り、この条件式の上限を越えると、非点収差及び歪曲収
差、コマ収差が増大してしまい。下限を越えると非点収
差及び歪曲収差が増大してしまう。また、第４レンズ群
の正レンズ成分を非球面とした場合、単レンズで構成さ
れているため、貼り合わせの接合レンズから構成されて
いる第１レンズ群や第３レンズ群のレンズ面に非球面を
設けた場合のように、貼り合わせ面等による製造上の誤
差が生じることなく、精度の高い非球面を設けることが
できる。
は、前記非球面を第４レンズ群の負レンズ成分のアイポ
イント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方の
面に用い、条件式(7) を満たすものである。これは、第
４レンズ群の負レンズ成分の形状を規定した条件であ
り、この条件式の上限を越えると、非点収差及び歪曲収
差、コマ収差が増大してしまい。下限を越えると非点収
差及び歪曲収差が増大してしまう。また、第４レンズ群
の正レンズ成分を非球面とした場合、単レンズで構成さ
れているため、貼り合わせの接合レンズから構成されて
いる第１レンズ群や第３レンズ群のレンズ面に非球面を
設けた場合のように、貼り合わせ面等による製造上の誤
差が生じることなく、精度の高い非球面を設けることが
できる。
【００３４】
【実施例】以下に、本発明を実施例をもって説明する。 （実施例１）本発明による第１の実施例として、図１に
アイポイント（E.P.）側から順に負レンズＬ11と正レン
ズＬ12との接合レンズからなる正屈折力を持つ第１レン
ズ群Ｇ11と、１個の正レンズ成分Ｌ13からなる第２レン
ズ群Ｇ12と、正レンズＬ14と負レンズＬ15との接合レン
ズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ13と、１個の
負レンズ成分Ｌ16からなる第４レンズ群Ｇ14とで構成さ
れた４群６枚レンズ構成の見かけ視界５６°の接眼レン
ズを示した。ここでは、第２レンズ群Ｇ12の正レンズＬ
13の硝材を光学ガラスとし、物体側レンズ面Ｒ15を (1)
式で表され、条件式(3) 、(4) 、(6) を満足する非球面
とした。
アイポイント（E.P.）側から順に負レンズＬ11と正レン
ズＬ12との接合レンズからなる正屈折力を持つ第１レン
ズ群Ｇ11と、１個の正レンズ成分Ｌ13からなる第２レン
ズ群Ｇ12と、正レンズＬ14と負レンズＬ15との接合レン
ズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ13と、１個の
負レンズ成分Ｌ16からなる第４レンズ群Ｇ14とで構成さ
れた４群６枚レンズ構成の見かけ視界５６°の接眼レン
ズを示した。ここでは、第２レンズ群Ｇ12の正レンズＬ
13の硝材を光学ガラスとし、物体側レンズ面Ｒ15を (1)
式で表され、条件式(3) 、(4) 、(6) を満足する非球面
とした。
【００３５】以下の表１にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表１に示した。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表１に示した。
【００３６】
【表１】
【００３７】本実施例では、４つのレンズ群の合成焦点
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表１
に示す通りである。また、本実施例における広角レンズ
の諸収差：球面収差（縦軸に光軸からの入射距離（入射
高）、横軸に光軸上の距離としての収差量を示す），非
点収差（縦軸に入射する平行光線の光軸に対する角度、
横軸にメリジオナル像面Ｍおよびサジタル像面Ｓでの収
差量を示す），歪曲収差（縦軸に入射角、横軸に光軸か
らの正しい焦点位置と実際の焦点位置との距離の差をパ
ーセンテージで示す）は、図２に示す通りであった。こ
の接眼レンズのアイレリーフは１９．５ｍｍであり、図
１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離と同程
度であったものに比べ約２０％長くなっていた。また、
図２から明らかなように、本実施例による接眼レンズで
は、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて特に歪
曲収差が大きく改善されている。
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表１
に示す通りである。また、本実施例における広角レンズ
の諸収差：球面収差（縦軸に光軸からの入射距離（入射
高）、横軸に光軸上の距離としての収差量を示す），非
点収差（縦軸に入射する平行光線の光軸に対する角度、
横軸にメリジオナル像面Ｍおよびサジタル像面Ｓでの収
差量を示す），歪曲収差（縦軸に入射角、横軸に光軸か
らの正しい焦点位置と実際の焦点位置との距離の差をパ
ーセンテージで示す）は、図２に示す通りであった。こ
の接眼レンズのアイレリーフは１９．５ｍｍであり、図
１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離と同程
度であったものに比べ約２０％長くなっていた。また、
図２から明らかなように、本実施例による接眼レンズで
は、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて特に歪
曲収差が大きく改善されている。
【００３８】（実施例２）次に本発明の第２の実施例と
して、図３に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ21と正レンズＬ22との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ21と、１個の正レンズ成分Ｌ23か
らなる第２レンズ群Ｇ22と、正レンズＬ24と負レンズＬ
25との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ23と、１個の負レンズ成分Ｌ26からなる第４レンズ群
Ｇ24とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第２レンズ群Ｇ
22の正レンズＬ23の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ25を (1)式で表され、条件式(3) 、(4) 、
(6) を満足する非球面とした。
して、図３に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ21と正レンズＬ22との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ21と、１個の正レンズ成分Ｌ23か
らなる第２レンズ群Ｇ22と、正レンズＬ24と負レンズＬ
25との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ23と、１個の負レンズ成分Ｌ26からなる第４レンズ群
Ｇ24とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第２レンズ群Ｇ
22の正レンズＬ23の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ25を (1)式で表され、条件式(3) 、(4) 、
(6) を満足する非球面とした。
【００３９】以下の表２にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表２に示した。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表２に示した。
【００４０】
【表２】
【００４１】本実施例では、４つのレンズ群の合成焦点
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表２
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図４に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは２０．０ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図４から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表２
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図４に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは２０．０ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図４から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
【００４２】（実施例３）次に本発明の第３の実施例と
して、図５に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ31と正レンズＬ32との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ31と、１個の正レンズ成分Ｌ33か
らなる第２レンズ群Ｇ32と、正レンズＬ34と負レンズＬ
35との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ33と、１個の負レンズ成分Ｌ36からなる第４レンズ群
Ｇ34とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
32の負レンズＬ36の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ40を(1) 式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
して、図５に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ31と正レンズＬ32との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ31と、１個の正レンズ成分Ｌ33か
らなる第２レンズ群Ｇ32と、正レンズＬ34と負レンズＬ
35との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ33と、１個の負レンズ成分Ｌ36からなる第４レンズ群
Ｇ34とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
32の負レンズＬ36の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ40を(1) 式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
【００４３】以下の表３にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表３に示した。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表３に示した。
【００４４】
【表３】
【００４５】本実施例では、４つのレンズ群の合成焦点
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式 (5)に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式 (7)に対応するＳ2 値は表３
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図６に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは１９．３ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図６から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式 (5)に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式 (7)に対応するＳ2 値は表３
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図６に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは１９．３ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図６から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
【００４６】（実施例４）次に本発明の第４の実施例と
して、図７に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ41と正レンズＬ42との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ41と、１個の正レンズ成分Ｌ43か
らなる第２レンズ群Ｇ42と、正レンズＬ44と負レンズＬ
45との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ43と、１個の負レンズ成分Ｌ46からなる第４レンズ群
Ｇ44とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
42の正レンズＬ43の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ50を (1)式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
して、図７に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ41と正レンズＬ42との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ41と、１個の正レンズ成分Ｌ43か
らなる第２レンズ群Ｇ42と、正レンズＬ44と負レンズＬ
45との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ43と、１個の負レンズ成分Ｌ46からなる第４レンズ群
Ｇ44とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
42の正レンズＬ43の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ50を (1)式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
【００４７】以下の表４にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表４に示した。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及びＫも表４に示した。
【００４８】
【表４】
【００４９】本実施例では、４つのレンズ群の合成焦点
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式 (5)に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式 (7)に対応するＳ2 値は表４
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図８に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは１９．４ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図８から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式 (5)に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式 (7)に対応するＳ2 値は表４
に示す通りである。本実施例における広角レンズの諸収
差（図２と同種の収差曲線）は図８に示す通りであっ
た。この接眼レンズのアイレリーフは１９．４ｍｍであ
り、図１０に示した従来の接眼レンズでは合成焦点距離
と同程度であったものに比べ約２０％長くなっていた。
また、図８から明らかなように、本実施例による接眼レ
ンズでは、従来の非球面を用いない接眼レンズに比べて
特に歪曲収差が大きく改善されている。
【００５０】尚、以上の実施例においては、見かけ視界
５６°の場合を示したが、レンズ系が大きくなっても構
わなければ、本発明による接眼レンズは見かけ視界７０
°ぐらいまで十分な光学性能を保持することが可能であ
る。
５６°の場合を示したが、レンズ系が大きくなっても構
わなければ、本発明による接眼レンズは見かけ視界７０
°ぐらいまで十分な光学性能を保持することが可能であ
る。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズにおいて、レ
ンズ群中の少なくとも１つのレンズ面を (1)式で表され
る非球面とし、４次の非球面係数Ｃ4 の値が条件式
(2)、さらに (3)を満足するよう設定することによっ
て、瞳収差（歪曲収差）を良好に補正することができ
る。
４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レンズにおいて、レ
ンズ群中の少なくとも１つのレンズ面を (1)式で表され
る非球面とし、４次の非球面係数Ｃ4 の値が条件式
(2)、さらに (3)を満足するよう設定することによっ
て、瞳収差（歪曲収差）を良好に補正することができ
る。
【００５２】さらに、正のレンズ成分に非球面を用いる
場合には条件式(4) を満足するよう、負のレンズ成分に
非球面を用いる場合には条件式(5) を満足するよう各々
設定することにより、瞳収差を良好に補正することがで
きる。
場合には条件式(4) を満足するよう、負のレンズ成分に
非球面を用いる場合には条件式(5) を満足するよう各々
設定することにより、瞳収差を良好に補正することがで
きる。
【００５３】また、前記非球面を設けるレンズ面とし
て、第２レンズ群の正レンズ成分または前記第４レンズ
群の負レンズ成分のいずれかの単レンズを選択すること
によって、貼り合わせ面等による製造上の誤差が生じる
ことなく、精度の高い非球面が得られる。さらに、前記
非球面を第２レンズ群に設けた場合は条件式 (6)を満た
し、第４レンズ群に設けた場合は条件式 (7)を満たすよ
うな形状に設定することによって、非点収差、歪曲収
差、コマ収差の諸収差を良好に補正することができる。
て、第２レンズ群の正レンズ成分または前記第４レンズ
群の負レンズ成分のいずれかの単レンズを選択すること
によって、貼り合わせ面等による製造上の誤差が生じる
ことなく、精度の高い非球面が得られる。さらに、前記
非球面を第２レンズ群に設けた場合は条件式 (6)を満た
し、第４レンズ群に設けた場合は条件式 (7)を満たすよ
うな形状に設定することによって、非点収差、歪曲収
差、コマ収差の諸収差を良好に補正することができる。
【図１】本発明の第１実施例による接眼レンズの概略構
成図である。
成図である。
【図２】図１の接眼レンズの諸収差を示した線図であ
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
【図３】本発明の第２実施例による接眼レンズの概略構
成図である。
成図である。
【図４】図３の接眼レンズの諸収差を示した線図であ
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
【図５】本発明の第３実施例による接眼レンズの概略構
成図である。
成図である。
【図６】図５の接眼レンズの諸収差を示した線図であ
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
【図７】本発明の第４実施例による接眼レンズの概略構
成図である。
成図である。
【図８】図７の接眼レンズの諸収差を示した線図であ
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
り、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
【図９】本発明の作用を説明する説明図であり、（ａ）
は接眼レンズの概略構成図、（ｂ）は（ａ）の接眼レン
ズの補正板Ｌc の非球面形状を表す線図である。
は接眼レンズの概略構成図、（ｂ）は（ａ）の接眼レン
ズの補正板Ｌc の非球面形状を表す線図である。
【図１０】従来の接眼レンズの概略構成図である。
【図１１】図１０の接眼レンズの諸収差を示した線図で
あり、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
あり、（ａ）は球面収差曲線、（ｂ）は非点収差曲線、
（ｃ）は歪曲収差曲線である。
【手続補正書】
【提出日】平成７年６月２３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３５】以下の表１にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表１に示し
た。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表１に示し
た。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３６】
【表１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３７】本実施例では、４つのレンズ群の合成焦点
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表１
に示す通りである。また、本実施例における広角レンズ
の諸収差：球面収差（縦軸にＦナンバー（ＦNo. ）、横
軸に光軸上の距離としての収差量を示す），非点収差
（縦軸に入射角（ω）、横軸にメリジオナル像面Ｍおよ
びサジタル像面Ｓでの収差量を示す），歪曲収差（縦軸
に入射角（ω）、横軸に光軸からの正しい焦点位置と実
際の焦点位置との距離の差をパーセンテージで示す）
は、図２に示す通りであった。この接眼レンズのアイレ
リーフは１９．５ｍｍであり、図１０に示した従来の接
眼レンズでは合成焦点距離と同程度であったものに比べ
約２０％長くなっていた。また、図２から明らかなよう
に、本実施例による接眼レンズでは、従来の非球面を用
いない接眼レンズに比べて特に歪曲収差が大きく改善さ
れている。
距離ｆ＝１６．２５ｍｍであり、条件式(4) に対応する
｜dx／ｈ｜値および条件式(6) に対応するＳ1 値は表１
に示す通りである。また、本実施例における広角レンズ
の諸収差：球面収差（縦軸にＦナンバー（ＦNo. ）、横
軸に光軸上の距離としての収差量を示す），非点収差
（縦軸に入射角（ω）、横軸にメリジオナル像面Ｍおよ
びサジタル像面Ｓでの収差量を示す），歪曲収差（縦軸
に入射角（ω）、横軸に光軸からの正しい焦点位置と実
際の焦点位置との距離の差をパーセンテージで示す）
は、図２に示す通りであった。この接眼レンズのアイレ
リーフは１９．５ｍｍであり、図１０に示した従来の接
眼レンズでは合成焦点距離と同程度であったものに比べ
約２０％長くなっていた。また、図２から明らかなよう
に、本実施例による接眼レンズでは、従来の非球面を用
いない接眼レンズに比べて特に歪曲収差が大きく改善さ
れている。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３９】以下の表２にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表２に示し
た。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表２に示し
た。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４０】
【表２】
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４２】（実施例３）次に本発明の第３の実施例と
して、図５に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ31と正レンズＬ32との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ31と、１個の正レンズ成分Ｌ33か
らなる第２レンズ群Ｇ32と、正レンズＬ34と負レンズＬ
35との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ33と、１個の負レンズ成分Ｌ36からなる第４レンズ群
Ｇ34とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
34 の負レンズＬ36の硝材を光学ガラスとし、物体側レン
ズ面Ｒ40を(1) 式で表され、条件式(3) 、(5) 、(7) を
満足する非球面とした。
して、図５に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ31と正レンズＬ32との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ31と、１個の正レンズ成分Ｌ33か
らなる第２レンズ群Ｇ32と、正レンズＬ34と負レンズＬ
35との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ33と、１個の負レンズ成分Ｌ36からなる第４レンズ群
Ｇ34とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
34 の負レンズＬ36の硝材を光学ガラスとし、物体側レン
ズ面Ｒ40を(1) 式で表され、条件式(3) 、(5) 、(7) を
満足する非球面とした。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４３】以下の表３にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表３に示し
た。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表３に示し
た。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４４】
【表３】
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４６】（実施例４）次に本発明の第４の実施例と
して、図７に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ41と正レンズＬ42との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ41と、１個の正レンズ成分Ｌ43か
らなる第２レンズ群Ｇ42と、正レンズＬ44と負レンズＬ
45との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ43と、１個の負レンズ成分Ｌ46からなる第４レンズ群
Ｇ44とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
44 の負レンズＬ 44 の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ50を (1)式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
して、図７に、アイポイント（E.P.）側から順に負レン
ズＬ41と正レンズＬ42との接合レンズからなる正屈折力
を持つ第１レンズ群Ｇ41と、１個の正レンズ成分Ｌ43か
らなる第２レンズ群Ｇ42と、正レンズＬ44と負レンズＬ
45との接合レンズからなる正屈折力を持つ第３レンズ群
Ｇ43と、１個の負レンズ成分Ｌ46からなる第４レンズ群
Ｇ44とで構成された４群６枚レンズ構成の見かけ視界５
６°の接眼レンズを示した。ここでは、第４レンズ群Ｇ
44 の負レンズＬ 44 の硝材を樹脂製光学材料とし、物体側
レンズ面Ｒ50を (1)式で表され、条件式(3) 、(5) 、
(7) を満足する非球面とした。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４７】以下の表４にこの接眼レンズのパラメータ
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表４に示し
た。
値を示す。ただし、ｒi はレンズ面Ｒi の曲率半径、ｄ
i はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との光軸上の面間
隔、ｎi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1 との間の媒質
のｄ線の屈折率、νi はレンズ面Ｒi とレンズ面Ｒi+1
との間の媒質のアッベ数である。また各非球面係数
Ｃ4、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10及び円錐定数ｋも表４に示し
た。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４８】
【表４】
【手続補正１２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正１３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正１４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
【手続補正１５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
【手続補正１６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１１】
Claims (7)
- 【請求項１】 ４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レン
ズにおいて、 アイポイント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分
の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群
と、１個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、
正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された
正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で
構成された第４レンズ群とからなり、 これらレンズ群中の少なくとも１面が、周辺の曲率半径
が頂点付近の曲率半径より大きい非球面であることを特
徴とする接眼レンズ。 - 【請求項２】前記非球面は、頂点から光軸方向に測定し
た距離をｘ、頂点より光軸と垂直に測定した距離をｙ、
頂点曲率をＣ0 ＝１／Ｒ（頂点曲率半径）、円錐定数を
ｋ、また４次、６次、８次、１０次の非球面係数を各々
Ｃ4 、Ｃ6 、Ｃ8 、Ｃ10とした時、以下の式を満たすこ
とを特徴とする請求項１に記載の接眼レンズ。 ｘ＝C0y2／〔1+√(1-kC0 2y2)〕+ C4y4 + C6y6 + C8y8 +
C10y10 ｜Ｃ4 ｜≦１×１０-3 - 【請求項３】 前記非球面係数Ｃ4 が以下の式を満たす
ことを特徴とする請求項２に記載の接眼レンズ。 １×１０-7＜｜Ｃ4 ｜＜１×１０-3 - 【請求項４】 ４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レン
ズにおいて、 アイポイント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分
の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群
と、１個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、
正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された
正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で
構成された第４レンズ群とからなり、 これらレンズ群中の正の屈折力を持つレンズ成分の少な
くとも１面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の
入射位置からその非球面が球面である場合での最軸外主
光線の入射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最
軸外主光線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、
以下の式を満たすことを特徴とする接眼レンズ。 ５×１０-3＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 - 【請求項５】 ４０°以上の見かけ視界を持つ接眼レン
ズにおいて、 アイポイント側から順に、負レンズ成分と正レンズ成分
の接合レンズで構成された正屈折力を持つ第１レンズ群
と、１個の正レンズ成分で構成された第２レンズ群と、
正レンズ成分と負レンズ成分の接合レンズで構成された
正屈折力を持つ第３レンズ群と、１個の負レンズ成分で
構成された第４レンズ群とからなり、 これらレンズ群中の負の屈折力を持つレンズ成分の少な
くとも１面が非球面であり、該非球面の最軸外主光線の
入射位置からその非球面が球面である場合での最軸外主
光線の入射位置までの光軸方向に測った変位量をdx、最
軸外主光線の入射位置の光軸からの距離をｈとした時、
以下の式を満たすことを特徴とする接眼レンズ。 ５×１０-4＜｜dx／ｈ｜＜５×１０-2 - 【請求項６】 前記第２レンズ群の正レンズ成分のアイ
ポイント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方
の面が前記非球面であり、前記アイポイント側レンズ面
の頂点曲率半径をｒa 、物体側レンズ面の頂点曲率半径
をｒb とし、（ｒb ＋ｒa ）／（ｒb −ｒa ）＝Ｓ1 と
したとき、以下の式を満たすことを特徴とする請求項１
または請求項４に記載の接眼レンズ。 −１＜Ｓ1 ＜０ - 【請求項７】 前記第４レンズ群の負レンズ成分のアイ
ポイント側レンズ面、物体側レンズ面の少なくとも一方
の面が前記非球面であり、前記アイポイント側レンズ面
の頂点曲率半径をｒc 、物体側レンズ面の頂点曲率半径
をｒd とし、（ｒd ＋ｒc ）／（ｒd −ｒc ）＝Ｓ2 と
したとき、以下の式を満たすことを特徴とする請求項１
または請求項５に記載の接眼レンズ。 −１＜Ｓ2 ＜１
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6077875A JPH07270688A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 接眼レンズ |
| US08/406,161 US5691850A (en) | 1994-03-25 | 1995-03-17 | Eyepiece |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6077875A JPH07270688A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 接眼レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07270688A true JPH07270688A (ja) | 1995-10-20 |
Family
ID=13646241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6077875A Pending JPH07270688A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 接眼レンズ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5691850A (ja) |
| JP (1) | JPH07270688A (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| US11573406B2 (en) | 2012-10-22 | 2023-02-07 | Largan Precision Co., Ltd. | Image capturing optical lens system |
| US11579416B2 (en) | 2011-08-24 | 2023-02-14 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image capturing lenses |
| US11841550B2 (en) | 2020-05-20 | 2023-12-12 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging optical lens assembly, image capturing unit and electronic device |
Families Citing this family (12)
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|---|---|---|---|---|
| JPH09218358A (ja) * | 1995-12-07 | 1997-08-19 | Olympus Optical Co Ltd | 接眼レンズ系 |
| JP3387338B2 (ja) * | 1996-12-24 | 2003-03-17 | 三菱電機株式会社 | 接眼光学系、及び接眼映像表示装置 |
| US5986816A (en) * | 1997-03-10 | 1999-11-16 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Eyepiece optical system and eyepiece image display device |
| US6496308B2 (en) | 2000-06-13 | 2002-12-17 | Olympus Optical Co., Ltd. | Relay optical system |
| TWI463169B (zh) | 2013-07-25 | 2014-12-01 | Largan Precision Co Ltd | 影像系統鏡片組及取像裝置 |
| TWI477808B (zh) | 2014-01-17 | 2015-03-21 | Largan Precision Co Ltd | 攝影光學鏡頭、取像裝置及車用攝影裝置 |
| US20160062104A1 (en) * | 2014-08-29 | 2016-03-03 | Canon Kabushiki Kaisha | Eyepiece lens, observation device including the same, and imaging apparatus |
| US10761313B2 (en) | 2014-08-29 | 2020-09-01 | Canon Kabushiki Kaisha | Eyepiece lens, observation apparatus, and imaging apparatus including the same |
| EP3203292B1 (en) * | 2014-10-03 | 2023-02-22 | Sony Group Corporation | Medical-use stereoscopic microscope optical system and medical-use observation device |
| CN107861247B (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-25 | 联想(北京)有限公司 | 光学部件及增强现实设备 |
| TWI641864B (zh) | 2018-01-24 | 2018-11-21 | 大立光電股份有限公司 | 攝像透鏡組、取像裝置及電子裝置 |
| DE102020134017A1 (de) * | 2020-08-13 | 2022-02-17 | Carl Zeiss Ag | Optisches System |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5005957A (en) * | 1988-09-07 | 1991-04-09 | Olympus Optical Co., Ltd. | Objective lens system for endoscopes |
| US5305147A (en) * | 1990-08-20 | 1994-04-19 | Olympus Optical Co., Ltd. | Eyepiece lens system for endoscopes |
| US5329401A (en) * | 1991-01-11 | 1994-07-12 | Nikon Corporation | Super wide angle zoom lens |
| JPH0659192A (ja) * | 1992-08-07 | 1994-03-04 | Nikon Corp | ズームレンズ |
-
1994
- 1994-03-25 JP JP6077875A patent/JPH07270688A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-17 US US08/406,161 patent/US5691850A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| US11579416B2 (en) | 2011-08-24 | 2023-02-14 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image capturing lenses |
| US11880021B2 (en) | 2011-08-24 | 2024-01-23 | Largan Precision Co., Ltd. | Optical image capturing lenses |
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| US11841550B2 (en) | 2020-05-20 | 2023-12-12 | Largan Precision Co., Ltd. | Imaging optical lens assembly, image capturing unit and electronic device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5691850A (en) | 1997-11-25 |
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