JPH07269961A - 冷房装置用蒸発器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】冷房性能の低下を招くことなく、各冷媒流路に
冷媒を均一に分配することができる冷房装置用蒸発器を
得る。 【構成】蒸発器１６の出口側の冷媒温度及び冷媒圧力に
応じて膨張弁６の開度を調節し流入する冷媒量が調節さ
れる。蒸発器１６は、流入流路２２と流出流路２４と並
列に連通する冷媒流路２６を備えた蒸発部１８を有す
る。また、膨張弁６と流入流路２２とを連通し、下流側
に第１絞り３０が形成された被冷却流路２８を有すると
共に、流出流路２４に接続され冷媒を出口に導く冷却流
路３２を有する。更に、被冷却流路２８と冷却流路３２
とで熱交換可能に形成された熱交換部２０を有し、かつ
被冷却流路２８の上流側と第１絞り３０よりも下流側と
を連通し、開閉弁４０が形成されたバイパス流路３８を
有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、冷凍サイクルに使用さ
れる冷房装置用蒸発器に関し、特に複数の冷媒流路を並
列に接続した冷房装置用蒸発器に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、蒸発器として、２枚の平板状
のコアプレートを重ね合わせて冷媒が通る冷媒流路を形
成したコアと、フィンとを交互に複数段積層したものが
ある。このような蒸発器では、各冷媒流路への冷媒の分
配が不均一になることから、例えば、特公昭５８−４１
４２９号公報にあるものが知られている。この蒸発器
は、コアプレートに固定の絞りを構成する細長い微小流
路を形成したもので、凝縮器で凝縮液化された冷媒をそ
のまま蒸発器に送り、各コア毎の固定の絞りで各冷媒流
路への冷媒の量が均一になるように分配すると共に、減
圧させるようにしたものである。

【０００３】一方、冷凍システムにおいて、性能向上を
図るために、レシーバ以降に発生する冷房に関与しない
ガス冷媒を極力少なくし、有効冷媒を増すために、レシ
ーバの出口の高温配管と、蒸発器と感温筒の間の低温配
管との間で熱交換させる熱交換部を設けた、いわゆるス
ーパクールを持たせたものが提案されている（１９８５
年３月１５日発行の日本電装公開技報４０−０７６）。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、こうし
た従来の固定の絞りを設けた蒸発器では、気液二相の状
態の冷媒がこの固定の絞りに流入すると、冷媒の均一な
分配を達成できない。即ち、ガス状態の冷媒が多く通過
する固定の絞りと、液体状態の冷媒が多く通過する固定
の絞りとが生じてしまうという問題がある。

【０００５】そこで、前記固定の絞りを設けた蒸発器を
前記冷凍サイクルに用いて、熱交換部により、レシーバ
以後の冷媒を、蒸発器を通過した低温冷媒により冷却し
て、スーパクールを持たせることにより、液体状態の冷
媒を増加させ、固定の絞りによる冷媒の分配がより均一
になるようにすることも考えられる。

【０００６】しかし、冬期のように、室内温度が室外温
度より高く、凝縮器を冷却する空気温度が０〜１０度と
低い場合や、過渡的運転状態のときのようなレシーバ内
の液不足から蒸発器に供給される冷媒量が不足している
場合には、蒸発器の出口温度が上昇し、熱交換部による
冷媒の冷却が十分にできない場合があった。あるいは、
蒸発器の出口の冷媒温度がレシーバを通過した冷媒温度
よりも高くなり、逆にレシーバを通過した冷媒を蒸発さ
せてしまい、蒸発器の性能を大幅に低下させてしまう場
合があるという問題があった。

【０００７】そこで本発明は上記の課題を解決すること
を目的とし、冷房性能の低下を招くことのない冷房装置
用蒸発器を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】かかる目的を達成すべ
く、本発明は課題を解決するための手段として次の構成
を取った。即ち、請求項１記載の発明は、冷媒を循環さ
せる冷凍サイクルでの減圧弁の下流に設けられる冷房装
置用蒸発器において、流入流路と流出流路とを複数の冷
媒流路により並列に接続した蒸発部と、前記減圧弁と前
記流入流路とを連通する被冷却流路と、前記流出流路に
接続され前記冷媒を出口に導く冷却流路との間で熱交換
可能に形成された熱交換部と、前記熱交換部の被冷却流
路よりも下流側の前記冷媒流路に第１絞りを介装すると
共に、前記減圧弁を迂回するバイパス流路に前記蒸発部
の冷却能力低下に応じて開度が増加する弁手段を設けた
ことを特徴とする冷房装置用蒸発器にある。

【０００９】請求項２記載の発明は、冷媒を循環させる
冷凍サイクルでの減圧弁の下流に設けられる冷房装置用
蒸発器において、流入流路と流出流路とを複数の冷媒流
路により並列に接続した蒸発部と、前記減圧弁と前記流
入流路とを連通する被冷却流路と、前記流出流路に接続
され前記冷媒を出口に導く冷却流路との間で熱交換可能
に形成された熱交換部と、前記熱交換部の被冷却流路よ
りも下流側の前記冷媒流路に第１絞りを介装すると共
に、前記熱交換部および前記第１絞りを迂回するバイパ
ス流路に前記蒸発部の冷却能力低下に応じて開度が増加
する弁手段を設けたことを特徴とする冷房装置用蒸発器
にある。

【００１０】請求項３記載の発明は、冷媒を循環させる
冷凍サイクルでの減圧弁の下流に設けられる冷房装置用
蒸発器において、流入流路と流出流路とを複数の冷媒流
路により並列に接続した蒸発部と、前記減圧弁と前記流
入流路とを連通する被冷却流路と、前記流出流路に接続
され前記冷媒を出口に導く冷却流路との間で熱交換可能
に形成された熱交換部と、前記熱交換部の被冷却流路よ
りも下流側の前記冷媒流路に第１絞りを介装すると共
に、前記減圧弁、前記熱交換部および前記第１絞りを迂
回するバイパス流路に前記蒸発部の冷却能力低下に応じ
て開度が増加する弁手段を設けたことを特徴とする冷房
装置用蒸発器にある。

【００１１】上記請求項１〜３において、前記弁手段
は、前記蒸発部の冷却能力低下を圧力で捉えて作動する
圧力作動式の弁であってもよい。この圧力作動式の弁
は、上流側と下流側との圧力差が小さくなると開度が増
加する差圧弁であってもよいし、雰囲気圧力が所定圧力
より低くなると開度が増加する定圧弁であってもよい。

【００１２】また、上記請求項１〜３において、前記弁
手段は、前記蒸発部の冷却能力低下を温度で捉えて作動
する温度作動式の弁であってもよい。この温度作動式の
弁は、冷媒の凝縮器が配置された外部の気温を検出する
外気温センサと、該外気温センサの検出値に基づき外気
温が低くなると開度が増加する弁とを備えたものであっ
てもよいし、冷媒温度センサと、該冷媒温度センサの検
出値に基づき冷媒温度が低くなると開度が増加する弁と
を備えたものであってもよいし、雰囲気温度が低くなる
と弁体を移動させて弁の開度を増加するバイメタルを備
えたものであってもよい。温度で形状が変化するもので
あればよいので、バイメタル以外に形状記憶合金あるい
は形状記憶プラスチック等が用いられる。

【００１３】

【作用および発明の効果】請求項１〜３の冷房装置用蒸
発器において、第１絞りと弁手段とにより、被冷却流路
とバイパス流路とにそれぞれ分流され、冷媒の一部は被
冷却流路を通り、第１絞りにより減圧されて蒸発部の流
入流路に流入する。

【００１４】そして、流入流路から各冷媒流路に冷媒が
分配されて、各冷媒流路を通過する際に熱交換が行わ
れ、流出流路から冷却流路に流入する。熱交換部の冷却
流路と被冷却流路との間で熱交換が行われ、被冷却流路
内の冷媒が冷却されて、液化が促進される。

【００１５】特に冬季に冷房装置を作動させた場合、熱
交換部の冷却流路と被冷却流路の圧力差が小さいので、
冷却流路に入る冷媒の加熱度が異常に高くなるような現
象がおきると、被冷却流路の冷媒が加熱され、冷媒の体
積が増加して被冷却流路を流れる冷媒量が減少し蒸発部
の冷却能力が低下するようになる。

【００１６】このときバイパス流路の上流側と下流側と
の圧力差が小さくなっており、冷媒自体の圧力も低下し
ており、また当然に冷媒の凝縮器が配置された外部の気
温は低い状態であり、冷媒自体も温度は低くなってい
る。したがって、これらの圧力や温度のパラメータは蒸
発部の冷却能力低下の目安となる。

【００１７】弁手段はその蒸発部の冷却能力低下を捉え
て開度を増加する。そのためバイパス流路の冷媒量が増
加し蒸発部への必要な冷媒の量が確保される。上記請求
項１〜３において、弁手段が圧力作動式の弁であれば、
蒸発部の冷却能力低下を圧力で捉えることになる。また
弁手段が温度作動式の弁であれば、蒸発部の冷却能力低
下を温度で捉えることになる。

【００１８】圧力作動式の弁を用いた場合は、上流側と
下流側との圧力差が小さくなると開度が増加する差圧弁
とすることにより、蒸発部の冷却能力低下を捉えて開度
を増加することができる。また雰囲気圧力が所定圧力よ
り低くなると開度が増加する定圧弁とすることによって
も、蒸発部の冷却能力低下を捉えて開度を増加すること
ができる。

【００１９】温度作動式の弁を用いた場合は、外気温セ
ンサと、該外気温センサの検出値に基づき外気温が低く
なると開度が増加する弁とを備えた構成とすることによ
り、蒸発部の冷却能力低下を捉えて開度を増加すること
ができる。また冷媒温度センサと、該冷媒温度センサの
検出値に基づき冷媒温度が低くなると開度が増加する弁
とを備えた構成とすることにより、蒸発部の冷却能力低
下を捉えて開度を増加することができる。また雰囲気温
度が低くなると弁体を移動させて弁の開度を増加するバ
イメタルを備えた構成とすることにより、蒸発部の冷却
能力低下を捉えて開度を増加することができる。

【００２０】

【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて詳細に
説明する。図１は本発明の第１実施例である蒸発器を適
用した冷凍サイクルの概略構成図である。コンプレッサ
１はガス状の冷媒を圧縮して凝縮器２に送り、凝縮器２
はこの冷媒を外部の空気により冷却して液状の冷媒とし
てレシーバ４に送るように接続されている。車両用に適
用された場合にはコンプレッサ１は図示しない内燃機関
で回転駆動される。

【００２１】レシーバ４は冷媒を一時蓄えると共に、冷
媒中の塵や水分を取り除くものである。そして、レシー
バ４を出た冷媒は、膨張弁６に送られ、膨張弁６は、送
られてきた冷媒を減圧させるものである。また、この膨
張弁６は、図２に示すように、弁７の移動により、その
開度を調節可能な構成のものである。尚、本実施例で
は、膨張弁６が減圧弁として働くが、減圧弁は開度が調
節可能なものに限らず、固定絞り弁であっても実施可能
である。

【００２２】膨張弁６は、弁７が、ばね１０により閉弁
方向に付勢力Ｐs により付勢されると共に、弁７の一端
がダイヤフラム１２に係合されている。更に、後述する
蒸発器１６の下流側に設けられた感温筒８を備え、蒸発
器１６の下流側の冷媒温度が上昇すると、感温筒８内の
圧力Ｐf が上昇し、即ち冷房負荷が増加すると、この圧
力Ｐf がキャピラリーチューブ１４を介してダイヤフラ
ム１２の一側に作用して、弁７を開弁方向に移動して、
冷媒の量を大きくするように開度が調節されるよう構成
されている。

【００２３】また、膨張弁６には、蒸発器１６の下流側
の冷媒圧力Ｐ0 をダイヤフラム１２の他側に導入する外
均管１７が設けられており、弁７による開度は、前記ば
ね１０の付勢力Ｐs と外均管１７からの圧力Ｐ0 及びキ
ャピラリーチューブ１４からの圧力Ｐf の釣合（Ｐf ＝
Ｐs ＋Ｐ0 ）により、蒸発器１６の下流側での冷媒圧力
と冷媒温度を補償するように構成されている。

【００２４】前記膨張弁６から出た冷媒は、蒸発器１６
に送られた後、ガス状の冷媒となってコンプレッサ１に
吸い込まれるように接続されている。蒸発器１６は、蒸
発部１８と熱交換部２０とを備えており、蒸発部１８
は、図３に示すように、流入流路２２と流出流路２４と
を備えている。そして、両流路２２，２４は複数の並列
に接続された冷媒流路２６により連通されており、冷媒
流路２６を通る冷媒と、車室内に供給される空気との間
で熱交換が行われるように構成されている。

【００２５】一方、前記膨張弁６と蒸発部１８の流入流
路２２とを連通する被冷却流路２８を備え、この被冷却
流路２８の下流側には第１絞り３０が形成されている。
また、一端が蒸発部１８の流出流路２４に接続された冷
却流路３２を備えており、冷却流路３２の他端は出口孔
３４を介して、排出流路３６に接続されている。第１絞
り３０の上流側の被冷却流路２８と冷却流路３２との冷
媒の間で、熱交換が可能にされて熱交換部２０が形成さ
れている。

【００２６】排出流路３６には、前記感温筒８、及び外
均管１７が取り付けられており、排出流路３６は出口孔
３４から排出された冷媒をコンプレッサ１に導出するよ
うに接続されている。更に、膨張弁６と熱交換部２０と
の間の被冷却流路２８に、バイパス流路３８の一端が接
続されて分岐されており、このバイパス流路３８の他端
は、第１絞り３０よりも下流側の被冷却流路２８に接続
されて合流されている。また、バイパス流路３８には、
開閉弁４０が介装されている。

【００２７】次に、前述した蒸発器１６、特に熱交換部
２０の具体的な構成について図４〜９によって説明す
る。図４に示すように、冷媒流路２６が形成されたコア
プレート４２がフィン４４を挟んで複数積層されて蒸発
部１８が形成されている。また、第１、第２の側板４
６，４８の間に複数組の第１、第２プレート５０，５２
が積層されており、１組の両プレート５０，５２は対称
の形状をしている。

【００２８】第１、第２プレート５０，５２には、波型
の凹凸が多数形成されており、積層することにより、図
８に示すように、第１プレート５０の内側と第２プレー
ト５２の内側との間に多数の第１流路５４が形成され
る。また、同様に、第２プレート５２の外側と第１プレ
ート５０の外側との間に多数の第２流路５６が形成され
るように構成されている。

【００２９】そして、図５，７に示すように、第１の側
板４６及び一部の第１プレート５０の上方には、入口孔
５７及び流入孔５８が形成されている。この流入孔５８
は、前記第１流路５４と連通するように構成されてお
り、第１流路５４は、第１、第２プレート５０，５２の
下方に形成された第１連通孔６０に接続されている。

【００３０】また、第１プレート５０のうち、第２の側
板４８側に設けられている一枚の第１プレート５０ａに
は、第１連通孔６０に代えて、オリフィスにより形成さ
れた第１絞り３０が設けられている。この第１絞り３０
は、第２プレート５２の第１連通孔６０及び第２の側板
４８に形成された第１接続孔６２を介して、蒸発部１８
の流入流路２２に接続されている。前記流入孔５８、第
１流路５４、第１連通孔６０、第１接続孔６２により、
図３に示す被冷却流路２８を形成している。

【００３１】更に、図９に示すように、第１、第２プレ
ート５０，５２及び第２の側板４８の下方には、蒸発部
１８の流出流路２４に連通する第２接続孔６３，６４が
形成されており、この第２接続孔６３，６４は第２流路
５６と連通するように構成されている。そして、図７に
示すように、第２流路５６は第１、第２プレート５０，
５２及び第１の側板４６の上方に形成された流出孔６６
及び出口孔３４に接続されている。

【００３２】前記第２接続孔６３，６４、第２流路５
６、流出孔６６により冷却流路３２が形成されている。
そして、被冷却流路２８及び冷却流路３２を通る冷媒間
で、第１、第２プレート５０，５２を介して、熱交換可
能にされた熱交換部２０が形成されている。

【００３３】一方、図７に示すように、前記一枚の第１
プレート５０ａには、流入孔５８に代えて、後述する構
成の開閉弁４０が設けられており、開閉弁４０は、第２
プレート５２の流入孔５８を介して、第２プレート５２
と第２の側板４８との間に形成された第３流路６８に連
通されている。

【００３４】この第３流路６８は、図９に示すように、
第２の側板４８の前記第１接続孔６２に連通されて、被
冷却流路２８に接続され、この流入孔５８、第３流路６
８によりバイパス流路３８が形成されている。開閉弁４
０は、図２５に示すごとく、ケース２０１と調節ネジ２
０３とを備え、ケース２０１には下流側ユニオンハーフ
２０５がロウ付され、調節ネジ２０３には上流側ユニオ
ンハーフ２０７がロウ付されている。ケース２０１には
円筒状の弁体室２０９と弁体室２０９よりも小径のスプ
リング室２１１が設けられている。弁体室２０９には弁
体としてのＳＵＳ製（ステンレス鋼製）ボール２１３が
配置され、スプリング室２１１にはボール２１３を上流
方向に付勢するスプリング２１５が配置されている。調
節ネジ２０３側にも、弁体室２０９と同径の円筒室２１
７が設けられている。ケース２０１と調節ネジ２０３と
はＯリング２１８により内部の冷媒流路（弁体室２０
９，スプリング室２１１等）を機密状態に保持してい
る。

【００３５】ケース２０１と調節ネジ２０３との間には
間隙部２１９が設けられ、ここに円盤状の感温変形板２
２１の周縁部２２１ａが斜めに挿入されている。この感
温変形板２２１は、バイメタルや形状記憶合金等からな
り、上面部２２１ｂとテーパ面部２２１ｃとから構成さ
れている。テーパ面部２２１ｃは３個所で半円状に切り
欠いた切欠２２１ｄが設けられている。ケース２０１、
ボール２１３および感温変形板２２１の重なりを図２７
に示す。

【００３６】この感温変形板２２１は、図２６では上面
部２２１ｂが周縁部２２１ａよりも上にあるが、所定の
温度以下となると上面部２２１ｂが周縁部２２１ａより
も下になる。即ち、温度の変化により、感温変形板２２
１の上下の形状が反転する。図２５に示すごとく、感温
変形板２２１の上面部２２１ｂの中央部２２１ｅにボー
ル２１３は溶接されている。このことにより、感温変形
板２２１が図に点線で示すごとく反転すると、ボール２
１３も点線で示すごとくリフトされる。このときスプリ
ング２１５の付勢力はボール２１３の重量をほぼ打ち消
しているので、感温変形板２２１の反転は容易である。

【００３７】冷媒が高温度側では、感温変形板２２１は
図２５の実線で示す状態にあり、ボール２１３は弁体室
２０９とスプリング室２１１との境の段差部分である弁
座部２０９ａに着座しているので、開閉弁４０は閉じた
状態にある。冷媒が低温度側では感温変形板２２１は図
２５の点線で示す状態にあるので、ボール２１３は弁座
部２０９ａから離れて、開閉弁４０は開いた状態にあ
る。したがって外気温が低温である場合等で、膨張弁６
側からの冷媒の温度が低くくなっている場合には、開弁
して十分に冷媒を蒸発部１８に送る。膨張弁６側からの
冷媒の温度が高くなっている場合には、閉弁して被冷却
流路２８に十分に冷媒が流れるようにして冷房性能を向
上させる。

【００３８】尚、開閉弁４０が開いている状態では、冷
媒は矢印で示すごとく、調節ネジ２０３の流入口２０３
ａから円筒室２１７へ入り、更に感温変形板２２１の切
欠２２１ｄを貫通して弁体室２０９へ入る。ついでボー
ル２１３の外周を回ってスプリング室２１１へ入り、ケ
ース２０１に設けられた流出口２０１ａから出て行く。
ここで、切欠２２１ｄ部分での流量をもっと確保するに
は、切欠２２１ｄの数を４以上にしても良い。また感温
変形板２２１の強度を低下させずに、流量を確保するに
は、図２５および図２７で点線で示すごとく、間隙部２
１９に対面している調節ネジ２０３の内側周縁部および
ケース２０１の内側周縁部に切欠溝２０３ｃ，２０１ｃ
を設けてもよい。このことにより点線矢印のごとく冷媒
は感温変形板２２１を迂回して流れることができる。

【００３９】次に、前述した本実施例の冷房装置用蒸発
器の作動について、冷凍サイクルの作動と共に説明す
る。まず、夏期における冷凍サイクルを、図１１に示す
モリエル線図と共に説明する。コンプレッサ１の駆動に
より、ガス状の冷媒が吸入されて圧縮され（ｆ点−ｇ点
間）、凝縮器２に送られる。凝縮器２では、冷媒と空気
との間で熱交換を行い、高温の冷媒を空気により冷却し
て（ｇ点−ａ点間）、液状の冷媒としてレシーバ４に送
る。

【００４０】レシーバ４に送られた冷媒は、一時蓄えら
れて、膨張弁６に送られる。膨張弁６は、蒸発器１６の
下流側のキャピラリーチューブ１４を介して検出される
感温筒８の圧力Ｐf と、ばね１０の付勢力Ｐs 及び外均
管１７を介して検出される蒸発器１６の下流の冷媒圧力
Ｐ0 との釣合により、その開度が調節される。

【００４１】膨張弁６を通過した冷媒は、その開度に応
じて流量が調節されると共に減圧されて（ａ点−ｂ点
間）、蒸発器１６の入口孔５７に送られる。入口孔５７
から流入孔５８に流入した冷媒Ｇは、開閉弁４０が閉じ
ているのでそのまま第１流路５４に沿って下降し、第１
連通孔６０に達する（ｂ点−ｃ点間）。その後、第１絞
り３０を介して、被冷却流路２８から蒸発部１８の流入
流路２２に送られる（ｃ点−ｄ1 点間）。

【００４２】このように夏期には、膨張弁６を通過して
きた冷媒は冬期よりも高温であり、開閉弁４０は閉じて
いる。このため冷媒は十分に熱交換部２０の被冷却流路
２８に供給される。こうして、各冷媒流路２６に液状の
冷媒がほぼ均等に分配される。よって、蒸発部１８での
空気との間の熱交換の際に、冷却される空気に冷却むら
が生じるのを防止することができる。

【００４３】一方、近年の車両の空調にあっては、冬期
であっても、冷凍サイクルを実行し、空気を除湿した
後、図示しないヒータにより加熱する。冬期の場合のよ
うに、凝縮器２を通過する空気温度が０〜１０度と低い
場合には、開閉弁４０は開いた状態となる。このとき図
１２の概略構成図、及び図１３に示すモリエル線図のよ
うに、コンプレッサ１で圧縮（ｆ点−ｇ点間）された冷
媒は、凝縮器２に送られ、熱交換されて、冷媒が冷却さ
れて液状の冷媒とされる（ｇ点−ａ点間）。しかし、凝
縮器２では外気温度が低いために、液化が促進され、冷
媒が溜る傾向になり、また、凝縮器２の出口の圧力が低
くなってしまう。

【００４４】液化された冷媒は、レシーバ４を通り、膨
張弁６により減圧され（ａ点−ｂ点間）、被冷却流路２
８に送られる。その後、第１絞り３０を介して蒸発部１
８の流入流路２２に送られる（ｃ点−ｄ1 点間）。この
際、供給される冷媒の圧力が低く、冷媒の量も少ない。
そして、流入流路２２に送られた冷媒は、各冷媒流路２
６に分配されて、空気との間で熱交換を行う。図示しな
いヒータにより加熱されている室内の空気温度は、例え
ば２５℃と高く、冷媒は過熱蒸気となって、流出流路２
４に送られる。

【００４５】そして、流出流路２４から熱交換部２０の
冷却流路３２に送られた冷媒は、被冷却流路２８の冷媒
との間で熱交換を行うが、その際、冷却流路３２の冷媒
の温度の方が高く、被冷却流路２８の冷媒は加熱されて
しまう（ｂ点−ｃ点間）。また、冷却流路３２の冷媒は
冷却されてしまう（ｅ点−ｆ点間）。

【００４６】被冷却流路２８の冷媒が加熱されると、冷
媒の気化が促進され、被冷却流路２８を通過し難くな
る。尚、冷却流路３２の冷媒は冷却されてしまうため、
感温筒８により検出される冷媒温度が低下し、膨張弁６
の開度が減少して流量が低下してしまう。

【００４７】よって、膨張弁６を通過した冷媒は、その
多くの量が、開閉弁４０を介してバイパス流路３８に流
入し、第１絞り３０よりも下流の被冷却流路２８の冷媒
に合流して、蒸発部１８の流入流路２２に流入する。バ
イパス流路３８を通る冷媒Ｇ2 の乾き度は０に近い液状
であり、しかも、このバイパス流路３８を通る冷媒Ｇ2
の量が多いので、被冷却流路２８を通った冷媒Ｇ1 と合
流しても、流入流路２２には、乾き度ｘが低い冷媒が供
給され、流入流路２２から各冷媒流路２６にほぼ均等に
分配される。

【００４８】凝縮器２の圧力Ｐ1 を０．４ＭＰａ、被冷
却流路２８の圧力Ｐ2 を０．３５ＭＰａ、蒸発部１８の
圧力Ｐ3 を０．３ＭＰａ、膨張弁６への流入前のａ点で
の乾き度ｘa を０．１と仮定する。各点における乾き度
ｘを試算すると、図１３に示すように、膨張弁６の出口
側のｂ点ではｘb ＝０．１１、第１絞り３０への流入前
のｃ点ではｘc ＝０．５となる。また、第１絞り３０か
らの流出後のｄ1 点ではｘd1＝０．５１、開閉弁４０か
らの流出後のｄ2 点ではｘd2＝０．１５となる。

【００４９】また、図１０に示すように、被冷却流路２
８を通る冷媒Ｇ1 は、加熱されることから、その乾き度
はｘc ＝０．５となり、この冷媒Ｇ1 と、乾き度ｘ＝０
の冷媒との重量流量比は、約０．３となる。そして、バ
イパス流路３８を通る冷媒Ｇ2 は、膨張弁６の出口側と
同じ乾き度ｘb ＝０．１１であり、この冷媒Ｇ2 と、乾
き度ｘ＝０の冷媒との重量流量比は、約０．６となる。

【００５０】被冷却流路２８を通る冷媒Ｇ1 は、加熱さ
れてその乾き度ｘが大きくなるので、バイパス流路３８
よりも冷媒が通り難くなる。被冷却流路２８を０．３、
バイパス流路３８を０．６の構成で冷媒が流れることに
なるので、被冷却流路２８を、冷媒の約３０％が通過
し、バイパス流路３８を約７０％が通過する。そして、
両流路２８，３８からの冷媒が合流して、バイパス流路
２８を通過する冷媒の乾き度は低くその量が多いことか
ら、流入流路２２に流入する冷媒の乾き度ｘを小さく押
さえることができ、各冷媒流路３４に冷媒をほぼ均等に
分配することができる。

【００５１】尚、膨張弁６は、感温筒８及び外均管１７
を介して、蒸発器１６の下流の冷媒温度及び冷媒圧力Ｐ
0 を検出し、蒸発器１６の下流側のｆ点での冷媒圧力と
冷媒温度を補償するようにその開度が調節される。よっ
て、蒸発器１６内に、第１絞り３０及び開閉弁４０を設
けても、膨張弁６の開度が調節されるので、膨張弁６で
はａ点−ｂ点間の減圧が行われ、第１絞り３０ではｃ点
−ｄ1 点間の減圧が行われ、そして、開閉弁４０ではｂ
点−ｄ2 点間の減圧が行われる。このような、蒸発器１
６の下流の冷媒圧力及び冷媒温度を検出してその開度が
調節される膨張弁６が用いられている冷凍サイクルであ
れば、その既設の蒸発器を前述した本実施例の蒸発器１
６に交換することができ、交換後には前述した冷凍サイ
クルが同様に実行される。

【００５２】次に、前述した実施例とは異なる第２実施
例について、図１４によって説明する。尚、前述した実
施例と同じ部材については同一番号を付して詳細な説明
を省略する。以下同様。第２実施例では、バイパス流路
３８をレシーバ４と膨張弁６との間から分岐させてい
る。この場合でも、前述した冬期の運転時のように、被
冷却流路２８を通る冷媒が冷却流路３２を通る冷媒によ
り加熱され、冷媒体積が増加し、また、膨張弁６の開度
が減少して、被冷却流路２８を通る冷媒量が少なくなっ
た場合でも、開閉弁４０が開くことにより、膨張弁６の
上流側の液状の冷媒がバイパス流路３８を介して蒸発部
１８に供給される。よって、冷房性能の低下を招くこと
なく、各冷媒流路３４に冷媒をほぼ均一に分配すること
ができる。

【００５３】前述した実施例では、第１絞りは、オリフ
ィスで構成したが、これに限らず、所定断面積の細い流
路であるキャピラリ流路で構成しても、前述した実施例
と同様に実施可能である。次に、開閉弁の他の例につい
て、図１５〜図１９によって説明する。

【００５４】図１５に示す開閉弁１４０はバイパス流路
の上流側と下流側との圧力差により作動する例を示して
いる。開閉弁１４０は、弁本体１４２に形成された弁座
１４４と弁本体１４２内に挿入されたストッパ１４６と
の間で移動可能な球弁１４８を備え、球弁１４８は、弁
本体１４２に内装されたスプリング１５０の付勢力によ
り、リング１５２を介して弁座１４４から離間する方向
に付勢されている。

【００５５】開閉弁１４０は、球弁１４８の上流側の圧
力と下流側の圧力との圧力差が所定値以上（例えば、
０．２５ＭＰａ以上）になったときに、スプリング１５
０の付勢力に抗して球弁１４８が弁座１４４に着座して
閉弁し、バイパス流路を遮断する。そして、圧力差が所
定値以下（例えば、０．２ＭＰａ以下）になったときに
は、スプリング１５０の付勢力により球弁１４８が弁座
１４４から離間して開弁し、バイパス流路を連通するよ
うに構成されている。

【００５６】また、開閉弁１４０は、図１６に示すよう
に、弁座１４４をテーパ孔状に形成すると共に、下流側
にオリフィス１５４を備えた構成としてもよい。そし
て、開弁時に球弁１４８と弁座１４４との間の開口面積
ａとオリフィス１５４の開口面積ｂとか同じになるよう
に形成して、球弁１４８の後方の中間圧Ｐが上流側の圧
力ＰH と下流側の圧力ＰL との中間の圧力になるように
する。

【００５７】これにより、閉弁時に、球弁１４８が閉弁
方向に動くと、球弁１４８と弁座１４４との間の開口面
積ａが減少し、中間圧Ｐが下流側の圧力ＰL に近づくた
め、閉弁方向の作用力が大きくなり、急速に閉弁する。
また、図１７に示すように、開弁時に、球弁１４８が開
弁方向に動くと、中間圧Ｐが急速に上昇するため、スプ
リング１５０の付勢力と共に球弁１４８を弁座１４４か
ら離間させ、急速に開弁する。図１８に示すように、小
さい圧力変動に対して速やかに作動し、しかも、安定し
た状態を維持できる。

【００５８】この開閉弁１４０を設けることにより、夏
期等の冷房負荷が中負荷から高負荷のときには、バイパ
ス流路の上流側と下流側との圧力差が大きくなるので、
開閉弁１４０が閉弁して、冷媒を被冷却流路にのみ流
す。これにより、バイパス流路を介してガスの混入した
液冷媒が供給されなくなるので、冷房性能を最大限に発
揮できるようになる。

【００５９】そして、冬期などの冷房負荷が小さいとき
には、バイパス流路の上流側と下流側との圧力差が小さ
くなるので、開閉弁１４０が開弁して、バイパス流路を
介して液状の冷媒が蒸発部に供給され、必要冷媒流量を
確保する。尚、図１４に示す第２実施例の場合では、図
１９に示すように、膨張弁６を第１の側板８０に取付け
ると共に、開閉弁４０，１４０を膨張弁６に一体的に取
り付ける。そして、接続配管１５６，１５８を接続した
ブロックジョイント１６０を膨張弁６の側面に取り付け
る構成とすることにより、取付が容易になると共に、省
スペースを図ることができる。

【００６０】次に、第３実施例について、図２０，図２
１によって説明する。この第３実施例では、第１実施例
の構成に対して、膨張弁６と熱交換部２０との間の被冷
却流路２８に気液二相の冷媒を気体と液体に分離する気
液分離器１６２を介装し、気液分離器１６２により分離
された液体がバイパス流路３８に流入するように、バイ
パス流路３８の一端を接続する。

【００６１】この気液分離器１６２の作動を図２１に示
すモリエル線図と共に説明すると、気液分離器１６２で
分離された液状の冷媒Ｇ2 は、バイパス流路３８を通
り、開閉弁４０により減圧された後、被冷却流路２８と
合流されて蒸発部１８に送られる（ｂ点−ｄ2 点−ｄ3
点間）。また、気液分離器１６２により分離されたガス
状の冷媒Ｇ1 は被冷却流路２８を通って熱交換されて液
化され、第１絞り３０により減圧された後、バイパス流
路３８と合流されて蒸発部１８に送られる（ｂ点−ｃ点
−ｄ1 点−ｄ3 点間）。

【００６２】よって、蒸発部１８に送られる冷媒（Ｇ1
＋Ｇ2 ）は、気液分離器１６２を用いていない前述した
実施例の図１１の場合に比べ、その乾き度がより小さく
されるので、冷媒がより均一に冷媒流路２６に分配され
る。尚、気液分離器１６２は第２実施例に同様に適用し
ても同じ効果が得られる。

【００６３】次に、第４実施例について、図２２から図
２４によって説明する。前述したように冬期や過渡的運
転状態のときには、被冷却流路２８を通る冷媒Ｇ1 がガ
ス状である場合がある。その場合、第１絞り３０を高速
でガス状の冷媒が通過するので、噴流音を発生する場合
がある。

【００６４】そこで、前述したキャピラリプレート９６
に代えて図２３に示すオリフィスプレート１６６を積層
した構成とし、オリフィスプレート１６６に形成した第
１絞り３０の直後に開閉弁４０を設けて、合流させるよ
うに構成する。図２４に示すように、第１絞り３０の出
口に対して開閉弁４０の位置Ｌを第１絞り３０の絞り径
Ｄの５倍以内になるように配置するのが好ましい。

【００６５】上述の実施例では弁手段として開閉弁４
０，１４０を例示したが、他の例として次のような弁を
用いることができる。図２８は図２５の変形例の開閉弁
２５１を示している。この開閉弁２５１が開閉弁４０と
異なる所は、ボール２１３が板状のバルブシート２５１
ａにその中央部２５１ｂにて溶接され、このバルブシー
ト２５１ａを介して、スプリング２５１ｃから付勢力を
受けている点である。スプリング２５１ｃはボール２１
３よりも径が大きく、ボール２１３はスプリング２５１
ｃの内部に収納されている。他の構成やその機能は図２
５の開閉弁４０と同じなので同一の番号を付加して説明
を省略する。

【００６６】図２９に示す開閉弁２６１は感温変形板２
２１によりボール２１３をリフトさせるものであり、ス
プリング２６３はボール２１３の反対側に設けられてい
る。ケース２６５内には、上部室２６５ａとそれより小
径の弁体室２６５ｂと更に小径の流出口２６５ｃとが順
に配置されている。ボール２１３は弁体室２６５ｂに配
置され、感温変形板２２１は上部室２６５ａと弁体室２
６５ｂとの形成する段部２６７に載置されている。スプ
リング２６３は、その一端がケース２６５に螺合してい
る調節ネジ２６９の流入口２６９ａの周囲に固定され、
他端は感温変形板２２１を下流方向に付勢してる。低温
側となると感温変形板２２１はスプリング２６３の付勢
力および冷媒の上流側と下流側との圧力差に抗してボー
ル２１３をリフトさせ、開弁状態になる。

【００６７】図３０に感温変形板２８１を避けて横方向
から冷媒が流入する開閉弁２８０を示す。本例の開閉弁
２８０は図２８と同様に、ボール２８３が板状のバルブ
シート２８５にその中央部２８５ａにて溶接され、この
バルブシート２８５を介して、スプリング２８７から付
勢力を受けている点である。スプリング２８７はボール
２８３よりも径が大きく、ボール２８３はスプリング２
８７の内部に収納されている。図２８と異なる点は、流
入口２８９が上部室２９１の端部に備えられて冷媒が感
温変形板２８１の一端側を回ってバルブシート２８５、
スプリング２８７およびボール２８３を経て流出口２８
３側に流れ込んでいる点である。尚、間隙部２９５に周
縁部が挿入されている感温変形板２８１は、図２６に示
すように半円形の切欠が存在しても良いが、冷媒が感温
変形板２８１の一端側を回って行くので、特に必要な
い。勿論、中間ケース部材２９７の内側周縁部に切欠溝
２９９を設けて冷媒の流動抵抗を低下させてもよい。低
温側では図３０（ａ）に示すように感温変形板２８１が
上に凸となり開弁し、高温側では図３０（ｂ）に示すよ
うに感温変形板２８１が下に凸となり閉弁する。

【００６８】図３１にボールを用いずに感温変形板３０
１に弁体を兼ねさせた開閉弁３００の例を示す。スプリ
ング３０３はそのリング状の基部３０３ａがケース３０
５に螺合している調節ネジ３０７の流入口３０７ａの周
囲に固定され、図３２の平面配置図に示すごとく３本突
出した脚部３０３ｂが感温変形板３０１を下流方向に付
勢してる。感温変形板３０１は高温側ではその円形平板
状の上面部３０１ｂにてケース３０５の流出口３０５ａ
を覆っている。低温側では感温変形板３０１が反転する
ことにより、上面部３０１ｂが流出口３０５ａを開放す
る。感温変形板３０１の周縁部には切欠３０１ａが設け
られているので、冷媒は切欠３０１ａを貫通して流出口
３０５ａへ流れ込む。切欠３０１ａの代わりに切欠溝３
０５ｂを設けて冷媒の流路を確保しても良いし、また切
欠３０１ａと切欠溝３０５ｂとの両方を設けても良い。
またスプリング３０３の構造以外に、図３３に示すよう
に、基部３１１にたいして脚部３１３が６本設けて一層
安定化を図ったスプリング３１０としても良い。勿論、
脚部の本数は４本でも５本でも、あるいは７本以上でも
良い。

【００６９】図３４，図３５に切欠溝４０１の例を示
す。感温変形板４０２は上記スプリング３１０に押圧さ
れて、ケース４０３内に、図３５（ｂ）に実線で示すご
とく高温時には流出口４０４の周縁部４０５の上面に密
着するように配置されている。低温時に感温変形板４０
２は反転し、図３５（ｂ）に点線で示すごとく、流出口
４０４の周縁部４０５上面から浮き上がる。このことに
より、図３５（ｂ）に点線矢印で示すように、ケース４
０３内の３個所に設けられた円筒状の切欠溝４０１から
流出口４０４の周縁部４０５上面と感温変形板４０２と
の間を通り、あるいは切欠溝４０１から流出口４０４の
周縁部４０５の周囲の周溝４０６へ入り上面と感温変形
板４０２との間を通って、流出口４０４へ流れ出す。こ
の切欠溝４０１は円筒状であることから、ドリル等で加
工が容易である。

【００７０】感温変形板は円錐台状に形成されたものに
限られず、高温側では平板状となって流出通路を閉塞
し、低温側ではアーチ状あるいは凸レンズ状になって流
出通路を開放するものであってもよい。次に図３６に冷
媒の温度に応じて動作する開閉弁４１０を示す。この開
閉弁４１０はその一部にプラグ４１１に覆われたベロー
ズ室４１３を設け、内部にベローズ体４１５を収納して
いる。ベローズ体４１５は蛇腹状の金属（またはプラス
チック）壁部に覆われその内部に所定の液体が収納され
ている。この所定の液体は雰囲気温度が上昇すると内部
で気化して圧力が増加するものであり、上述した感温変
形板の反転動作と同じ温度変化で作動するように液体の
種類が選択して有る。例えば所定の冷媒が用いられる。
ボディ４１７は流入口４１９、流出口４２１および中央
部の弁座４２３にオリフィスを有する。ベローズ室４１
３には弁座４２３の上流側流路４２９から複数の貫通孔
４３１が通じており、外部を冷媒がベローズ室４１３へ
流れ込むことにより、迅速に冷媒の温度がベローズ体４
１５に反映されるようにされている。ベローズ体４１５
には先端にテーパ部４３３ａを備えた円筒状の弁体４３
３がその一端で接触している。弁体４３３はボディ４１
７を摺動可能に貫通して、上流側流路４２９に入りテー
パ部４３３ａの先端のロッド４３３ｂにより弁座４２３
を貫通させている。ロッド４３３ｂの先端は下流側流路
４３５にあるスプリングシート４３７に当接している。
このスプリングシート４３７はボディ４１７に設けられ
たプラグ４４０との間に圧縮状態で配置されたスプリン
グ４３９により付勢力を受けている。このことにより、
弁体４３３は常にベローズ体４１５側に付勢されてい
る。弁体４３３は、ベローズ体４１５の圧縮力（壁部の
付勢力と内部圧力）およびスプリング４３９の付勢力と
がバランスした位置で停止する。

【００７１】このことにより、図３７のように冷媒の温
度がＴ2に達すると雰囲気温度が上昇してベローズ体４
１５が伸長し、ベローズ体４１５に押されて弁体４３３
はスプリング４３９に抗して弁座４２３側へ移動し、テ
ーパ部４３３ａと弁座４２３との距離が短くなって、開
閉弁４１０の弁開度Ａは閉側に変化する。逆に雰囲気温
度がＴ2→Ｔ1へ下降してベローズ体４１５が縮小する
と、弁体４３３はスプリング４３９の付勢力でベローズ
体４１５側へ移動し、テーパ部４３３ａと弁座４２３と
の距離が長くなって、開閉弁４１０の弁開度Ａは開側に
変化する。Ｔ1，Ｔ2はベローズ体４１５の壁部、スプリ
ングの付勢力およびベローズ体４１５内部の液体の種類
を選択することにより、自由に設定可能である。またベ
ローズ体４１５内部の液体にＭＯＰ（Ｍａｘｉｍｕｍ
Ｏｐｅｒａｔｉｎｇ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ：最大作動圧
力）を持たせておくことにより雰囲気温度を伝える冷媒
が異常高温になった場合でもベローズ体４１５の内圧は
ある値以上にならず、安全に作動させることができる。

【００７２】尚、プラグ４１１はベローズ体４１５が外
部の温度に影響されるのを防止するため、樹脂等の断熱
材で構成されている。もう一方のプラグ４４０はスプリ
ング４３９の付勢力を調節するために螺入量が調節され
る調節ねじの役割を果たしている。

【００７３】上述した感温変形板はバイメタルや形状記
憶合金等が用いられるが、バイメタルを使用した場合に
は、図４０に示すごとく半円状切欠を使用しない感温変
形板５００の方が形状反転性能上好ましい。形状記憶合
金の場合は半円状切欠はあってもなくても形状反転性能
に大きな影響はない。

【００７４】図３８に電子制御による開閉弁５１０を示
す。本開閉弁５１０は、温度センサとしてのサーミスタ
５１２または熱電対５１４のいずれか一方と、電磁弁５
１６と、バルブ制御回路５１８とを備えている。サーミ
スタ５１２は外気温をとらえ、熱電対５１４は高圧側の
冷媒温度をとらえる。バルブ制御回路５１８は外気温ま
たは高圧側の冷媒温度が高ければ電磁弁５１６を閉じ側
へ駆動し、バルブ制御回路５１８は外気温または高圧側
の冷媒温度が低ければ電磁弁５１６を開き側へ駆動す
る。この動作は図３７のごくに行われる。

【００７５】尚、上述した温度による各開閉弁の作動
は、図３７において、ヒステリシス（Ｔ2−Ｔ1）は約１
０℃が好ましく、外気温検知タイプではＴ1＝０〜１０
℃、Ｔ2＝１０〜２０℃、高圧冷媒温度検知タイプでは
Ｔ1＝１０〜１５℃、Ｔ2＝２０〜２５℃が好ましい。

【００７６】第５実施例について、図３９に示す。本実
施例は図１に示した第１実施例とは、バイパス流路６０
０が膨張弁６のみを迂回している点、および蒸発器１６
の下流にＥＰＲ（エバポレート・プレッシャ・レギュレ
ータ：蒸発圧力制御弁）が設けられて冷媒の圧力が設定
圧力以下にならないようにされている以外は、違うとこ
ろが無い。ＥＰＲは他の実施例に付加しても良く、また
本実施例でも用いなくともよい。

【００７７】バイパス流路６００には開閉弁６０４が設
けられている。この開閉弁６０４は上述した全ての開閉
弁を用いて同様な効果を上げることができる。以下に第
６実施例から第１２実施例について主に開閉弁部分を説
明する。これらの開閉弁は上記各実施例に適用できるの
で、開閉弁以外の部分については特に必要でない限りは
説明を省略する。

【００７８】第６実施例について、図４１に示す。本実
施例は冷媒の温度で開閉動作する開閉弁６１０である。
バイパス流路６１３の上流側には、このバイパス流路６
１３を開閉可能に設けられた弁体６１５が、締めつけネ
ジ６１７によりバイパス流路６１３に固定される。弁体
６１５の材質はバイメタルよりなり、上流側から流入す
る冷媒の温度が所定温度よりも低い温度であれば、図４
１（ｂ）に示すように、開状態となり、冷媒の温度が所
定温度よりも高い温度であれば、図４１（ａ）に示すよ
うに閉状態となる。

【００７９】第７実施例について、図４２に示す。本実
施例は冷媒の温度で開閉動作する開閉弁６２０である。
締めつけネジ６１７により固定されている弁体６２１は
ステンレス鋼よりなる板材である。これは、アルミニウ
ム製の周辺部分をロウ付けする際に、ロウ付けされてし
まわないためである。また、弁体６２１の上部と流路６
２３の内壁との間には形状記憶合金６２５が配される。
上流側から流入する冷媒の温度が所定温度よりも低い温
度であれば、図４２（ｂ）に示すように、形状記憶合金
６２５が縮むことで、弁体６２１を引き上げて開閉弁６
２０が開状態となる。冷媒の温度が所定温度よりも高い
温度であれば、図４２（ａ）に示すように、形状記憶合
金６２５が伸びて、弁体６２１を押し下げて開閉弁６２
０が閉状態となる。

【００８０】第８実施例について、図４３に示す。本実
施例は冷媒の温度で開閉動作する開閉弁６３０である。
図４３（ａ）、（ｄ）は正面断面図、（ｂ）は平面図、
（ｃ）は底面図である。本実施例は、第６、第７実施例
における弁体のネジ締結を無くすことを目的としたもの
である。図４３（ａ）の正面断面図に示すように、弁体
６３１は、バイパス流路６１３を上面側から封止する円
形平面状の封止部６３３と、この円形平面状の封止部６
３３に一端側が接して設けられた円筒状の円筒部６３５
と、この円筒部６３５の他端部から外周方向に伸びるよ
うに設けられたひさし部６３７とからなる。円筒部６３
５の外周側には、弁座６３９とひさし部６３７との間に
形状記憶合金からなるスプリング６４１を配する。この
スプリング６４１は、所定温度よりも高い温度の時に、
図４３（ａ）に示すように、縮んだ形状となり、一方、
所定温度よりも低い温度の時に、図４３（ｄ）に示すよ
うに、伸びた形状となる。封止部６３３の円筒部６３５
が設けられた側と反対側面には、円筒部６３５とは反対
方向に伸びる円柱状の円柱部６４３が設けられる。封止
部６３３とは、弁座６３９を挟んで反対側に円柱部６４
３から円周方向に向かう円状の円部材６４５が配されて
いる。この円部材６４５には、バイパス流路６１３に対
応する範囲には円部材６４５の上下方向に連通する開放
穴６４７が４ケ所設けられている。

【００８１】次に、このスプリング６４１と円部材６４
５とを備えた開閉弁６３０の作動を説明する。この開閉
弁６３０に備えられた形状記憶合金よりなるスプリング
６４１は、上流からの冷媒温度が所定温度よりも高い温
度の時に、図４３（ａ）に示すように、縮んだ形状とな
る。圧損により上流側（円筒部６３５が存在する側）の
冷媒の圧力と、下流側（円部材６４５が存在する側）の
冷媒の圧力とでは、上流側の冷媒の圧力の方が高い圧力
となる。従って、スプリング６４１が縮んだ状態である
ときには、この圧力差により、上流側から押さえつけら
れた状態となるので、バイパス流路６１３は封止部６３
３により閉じられた状態となる。一方、上流からの冷媒
の温度が所定温度よりも低い温度の時には、図５（ｄ）
に示すように、スプリング６４１が伸びた形状となり、
弁体６３１を押し上げた状態となるので、弁座６３９と
封止部６３３との間に空間ができ、弁座６３９に円部材
６４５が当接した状態となる。しかしながら、円部材６
４５には開放穴６４７が形成されているため、図示の矢
印の如く、上流側の冷媒が下流側へ流入する。従って、
上記の実施例と同様に、上流側の冷媒の温度により、バ
イパス流路６１３の開閉を行うことができる。

【００８２】第９実施例について、図４４に示す。本実
施例は冷媒の温度で開閉動作する開閉弁６５０である。
図４４（ａ）、（ｄ）は正面断面図、（ｂ）は平面図、
（ｃ）は底面図である。本実施例の弁体６５１は、上記
第８実施例の弁体６３１を一体化したものである。

【００８３】図示の如く、本実施例の弁体６５１は、バ
イパス流路６１３を上面側から封止する円形平面状の封
止部６５３と、この円形平面状の封止部６５３の外周側
から４ケ所設けられ、一部が開放した円筒形状に形成さ
れた支持部６５５と、一端側を封止部６５３に連結して
バイパス流路６１３の内周側に設けられた円筒形状の円
筒部６５７と、この円筒部６５７から外周方向に設けら
れ、外周縁がバイパス流路６１３に当接するように設け
られたフック部６５９とからなる。

【００８４】この弁体６５１は、形状記憶合金から形成
され、バイパス流路６１３の上部側の温度が所定温度よ
りも高い温度の時には、図４４（ａ）の如く、円筒形状
の支持部６５５が内周側に縮む形状となり、封止部６５
３がバイパス流路６１３の上流側に密着した状態とな
る。

【００８５】一方、バイパス流路６１３の上流側の温度
が所定温度よりも低い温度の時には、図４４（ｄ）の如
く、円筒形状の支持部６５５が外周側に伸びる形状とな
り、封止部６５３がバイパス流路６１３の入口から浮い
た状態となる。すると、図示矢印の如く上流側の冷媒が
下流側に流入する。

【００８６】なお、この時に、フック部６５９は、バイ
パス流路６１３の出口側に当接した状態となるので、弁
体６５１の抜け防止となる。この弁体６５１は、上方か
らバイパス流路６１３に押し込んで挿入され、一部品よ
りなるので、取り付けを容易に行うことができる。ま
た、上記の例では、全体を形状記憶合金にて構成するも
のとしたが、支持部６５５のみ形状記憶合金にて構成し
ても良い。また、支持部６５５をバイメタルにて構成し
ても良い。

【００８７】第１０実施例について、図４５に示す。本
実施例は冷媒の圧力差で開閉動作する開閉弁６６０であ
る。図４５（ａ）、（ｂ）は正面断面図である。図４５
に示す弁体６６１は、バイパス流路６６３の部分に配さ
れるもので、上流側の冷媒の圧力と、下流側の冷媒の圧
力との圧力差にて冷媒の状態を検出し、開閉動作するも
のである。

【００８８】図４５に示すように、弁体６６１は、バイ
パス流路６６３内を上下動可能に設けられており、スプ
リング６６５と、このスプリング６６５を支える支持部
６６７とを備える。バイパス流路６６３には、上流側に
向けて、円筒形状の第１円筒部６６９を設け、かつ、下
流側に向けて、円筒形状の第２円筒部６７１を設ける。
また、第１円筒部６６９の側面に貫通孔６７３を複数個
設ける。

【００８９】弁体６６１は、有底円筒形状の本体部６７
５を、底部６７７が上流側になるように配され、バイパ
ス流路６６３の第１円筒部６６９内を上下動可能に設け
られる。本体部６７５の円筒形状の側面６７９には、バ
イパス流路６６３の第１円筒部６６９に設けられた貫通
孔６７３に対応する位置に貫通孔６８１を設ける。ま
た、この貫通孔６８１が、バイパス流路６６３の第１円
筒部６６９の貫通孔６７３と対応する位置にある時に、
バイパス流路６６３の下流側に当接する羽根部６８３を
本体部６７５の側面６７９に設ける。

【００９０】支持部６６７は、バイパス流路６６３の第
２円筒部６７１から内周方向に向けて配され、貫通孔６
８５が開いた支持板である。この支持部６６７は、バイ
パス流路６６３の内周面に支持固定され、調整ネジ（図
示省）により図示上下方向に移動可能に設けられてい
る。そして、この調整ネジにより支持部６６７を上下方
向に移動させて所定の圧縮荷重に調整し、押圧力を調整
することができる。

【００９１】スプリング６６５は、弁体６６１を図示上
側方向に押し上げる押圧力を持ち、弁体６６１の羽根部
６８３と支持部６６７との間に設けられている。なお、
バイパス流路６６３、弁体６６１、及び支持部６６７
は、アルミニウムより構成される。

【００９２】次に、本実施例の開閉弁６６０の作動につ
いて説明する。高負荷状態では、凝縮器２内を流入する
冷媒量が多いために、凝縮器２の流路内を流入する際の
冷媒の圧損が大きい。一方、低負荷状態では、凝縮器２
内を流入する冷媒量が少ないために、凝縮器２の流路内
を流入する際の冷媒の圧損が小さい。従って、バイパス
流路６６３の上流側と下流側との間にて圧力差を比較す
ると、高負荷時には圧力差が大きく、凝縮圧力が所定圧
力以下となる低負荷時には圧力差が小さくなる。

【００９３】そこで、この開閉弁６６０は、上流側の冷
媒の圧力と、下流側の冷媒の圧力との圧力差△Ｐが、例
えば、０．２［kgf/cm² ］以上の時には、図４６の差圧
△Ｐとスプリング６６５による弁体６６１の移動特性図
（リフト特性図）に示すように、スプリング６６５の押
圧力よりも圧力差△Ｐの方が大きく、図４５（ａ）の如
く押し下げられた状態となるように駆動する。このよう
に弁体６６１が押し下げられた状態では、バイパス流路
６６３の第１円筒部６６９に設けられた貫通孔６７３
と、弁体６６１に設けられた貫通孔６８１との位置がず
れており、バイパス流路６６３の上流側と下流側とは連
通していない。

【００９４】上流側のの冷媒の圧力と、下流側の冷媒の
圧力との圧力差△Ｐが０．２［kgf/cm² ］よりも小さい
時には、図４６に示すように、スプリング６６５の押圧
力よりも圧力差△Ｐの方が小さく、図４５（ｂ）の如く
押し上げられた状態となる。このように弁体６６１が押
し上げられた状態では、バイパス流路６６３の第１円筒
部に設けられた貫通孔６７３と、弁体６６１に設けられ
た貫通孔６８１との位置が対応した位置関係となり、バ
イパス流路６６３の上流側と下流側とは連通する。

【００９５】従って、上記の如く、上流側と下流側との
冷媒の圧力差により、蒸発部１８の冷却能力低下を検出
できる。このため、圧力差が小さい場合、即ち蒸発部１
８の冷却能力が低下している場合には、バイパス流路６
６３を開くことができ、蒸発部１８の冷却能力が低下し
ていない場合には、バイパス流路６６３を閉じることが
できる。

【００９６】なお、図４３に示す第８実施例において、
弁体６３１に配されたスプリング６４１を形状記憶合金
ではなく、図４６に示すようなリフト特性を有するスプ
リングとする事で、上記の如く、差圧△Ｐにより駆動さ
れる開閉弁とすることができる。

【００９７】また、図４４に示す第９実施例において、
弁体６５１は、形状記憶合金よりなるものであるとした
が、支持部６５５をスプリングとし、上記と同様に、差
圧△Ｐにより駆動されるものとしても良い。図４７に第
１１実施例の開閉弁６９０を示す。この開閉弁６９０は
上流側の冷媒の圧力にて冷媒の状態を検出し、開閉動作
するものである。

【００９８】図４７に示すように、弁体６９１は、バイ
パス流路６９３内を上下動可能に設けられており、この
弁体６９１の上部に設けられたベローズ６９５と、スプ
リング６９７と、このスプリング６９７を支える支持部
６９９とを備える。バイパス流路６９３は、上流側に向
けて、有底円筒形状の第１円筒部７０１を設け、かつ、
下流側に向けて、円筒形状の第２円筒部７０３を設け
る。第１円筒部７０１の側面には、貫通孔７０５を複数
個設けてあり、第２円筒部７０３の側面にも貫通孔７０
７が複数個設けられている。

【００９９】弁体６９１は、図４７（ｃ）の平面図、及
び（ｄ）の正面図に示すように、円柱形状の本体部７０
９と、この本体部７０９の上部に設けられた十字状のガ
イド部７１１とから構成され、バイパス流路６９３の第
２円筒部７０３内を上下動可能に設けられる。

【０１００】図４７（ａ）に示すように、この弁体６９
１が上方に位置する時には、弁体６９１の本体部７０９
の周縁部７１３がバイパス流路６９３の段部７１５に当
接してバイパス流路６９３および貫通孔７０７を覆い、
上流側と下流側とを連通させない状態となる。

【０１０１】図４７（ｂ）に示すように、弁体６９１が
下方に位置する時には、バイパス流路６９３および貫通
孔７０７が開放され、上流側の冷媒は貫通孔７０５から
図示矢印の如くガイド部７１１との間隙を通って貫通孔
７０７より下流側へ流入する。なお、上流側の冷媒は、
貫通孔７０５を通過して、常時ベローズ６９５と接触し
ている。

【０１０２】ベローズ６９５は、金属製（アルミニウム
等）であり、図４８に示すように、例えば、３〜４［kg
f/cm² ］程度の所定の圧力で不活性ガスが封入されてい
る。支持部６９９は、バイパス流路６９３の第２円筒部
７０３から内周方向に向けて配され、貫通孔７１７が開
いた支持板である。この支持部６９９は、第２円筒部７
０３の内周面に支持固定され、調整ネジ（図示省）によ
り図示上下方向に移動可能に設けられている。そして、
この調整ネジにより支持部６９９を上下方向に移動させ
て所定の圧縮荷重に調整し、押圧力を調整することがで
きる。

【０１０３】スプリング６９７は、弁体６９１を図示上
側方向に押し上げる押圧力を持ち、弁体６９１の本体部
７０９と支持部６９９との間に設けられている。なお、
バイパス流路６９３、弁体６９１及び支持部６９９は、
アルミニウムより構成される。

【０１０４】この弁体６９１は、上流側の冷媒の圧力
が、４［kgf/cm² ］以上の時には、図４８の上流側の冷
媒の圧力とベローズ６９５の移動量とのリフト特性図に
示すように、ベローズ６９５の内圧よりも上流側の冷媒
の圧力の方が大きく、ベローズ６９５が縮んだ形状とな
る。この時には、図４７（ａ）に示すように、弁体６９
１がバイパス流路６９３を閉じた状態となる。

【０１０５】一方、上流側の冷媒の圧力が、４［kgf/cm
² ］よりも低い時には、図４８に示すように、ベローズ
６９５の内圧の方が上流側の冷媒の圧力よりも大きく、
ベローズ６９５が伸びた状態となる。この時には、図４
７（ｂ）に示すように、弁体６９１がバイパス流路６９
３を連通孔１８１を開いた状態となる。

【０１０６】図４９の正面断面図に第１２実施例の開閉
弁７２０を示す。この開閉弁７２０は、外気温度に応じ
て開閉動作するものである。図４９に示すように、本実
施例では、図１６に示す第１１実施例と同様に、弁体７
２１とベローズ７２３とスプリング７２５と支持部７２
７とを備え、ベローズ７２３には、キャピラリチューブ
７２９を通して外気温が伝達され外気温度に応じた圧力
がベローズ７２３の伸縮に影響するように構成されてい
る。なお、弁体７２１とベローズ７２３とスプリング７
２５と支持部７２７は、第１１実施例の弁構造と同様で
あるため、説明を省略する。

【０１０７】本実施例では、ベローズ７２３にキャピラ
リチューブ７２９の一端が接合されており、キャピラリ
チューブ７２９内には、後に説明するＭＯＰ値を持つガ
スを封入しておく。このキャピラリチューブ７２９内の
冷媒は、ベローズ７２３内に移動可能に設けてあり、キ
ャピラリチューブ７２９と第１円筒部７３１の上面との
隙間はシールしておく。なお、キャピラリチューブ７２
９の他端は冷凍サイクルの外部に突出し、外部の温度に
応じて内部の不活性ガスの圧力が変化する構成とする。
また、スプリング７２５の押圧力に打ち勝てるように、
ベローズ７２３内には所定圧力の不活性ガスを封入して
おく。

【０１０８】ベローズ７２３及びキャピラリチューブ７
２９の内部の温度と圧力との関係の一例を図５１（ａ）
に示す。キャピラリチューブ７２９は外部に突出してい
るため、内部のガスの温度は外気温度Ｔに追従した温度
となる。キャピラリチューブ７２９とベローズ７２３内
の圧力は、図５１（ａ）に示す如く温度に従って圧力が
上昇するので、外気温度にてベローズ７２３が縮んだり
伸びたりする。

【０１０９】弁体７２１には、図５２に示すように、ベ
ローズ７２３の内圧ＰＩが上部からかかり、上流側の冷
媒の圧力ＰH とスプリング７２５の押圧力ＰS との和が
下部よりかかる。この上部からの押圧力と下部からの押
圧力とのつりあいにより弁体７２１が駆動される。とこ
ろで、ＭＯＰ値とは、最大作動圧力のことであり、所定
温度以上になっても内圧が上昇しないようにした圧力値
のことである。本実施例では、例えば、上流側の冷媒の
温度が９℃以上の時にはベローズ７２３の内圧が所定圧
力である５［kgf/cm² ］になる。

【０１１０】上流側の冷媒が５［kgf/cm² ］以上である
時には、図５１（ａ）の斜線部に示すように、ベローズ
７２３の内圧ＰＩよりも冷媒圧ＰH とスプリング７２５
の押圧力ＰS との和の方が大きく、ベローズ７２３は縮
んだ状態となる。一方、上流側の冷媒が５［kgf/cm² ］
以下である時には、図５１の圧力差△Ｐに示すように、
ベローズ７２３の内圧ＰＩが冷媒圧ＰH とスプリング７
２５の押圧力ＰS との和の方よりも大きく、ベローズ７
２３が伸びた状態となる。

【０１１１】なお、この実施例では、冷媒をバイパス流
路７３３にてバイパスさせる条件として、外気温度が所
定温度以下である時とする。低負荷状態は外気温度に略
比例するためである。次に、本実施例の作動について説
明する。

【０１１２】外気温度が所定温度（例えば、９℃）以上
の時には、ベローズ７２３内の圧力はＭＯＰ値をとる。
従って、図４９（ａ）のごとくベローズ７２３は縮み、
スプリング７２５の力でバイパス流路７３３が閉じる。
外気温度が所定温度（例えば、９℃）よりも低い時に
は、ベローズ７２３内の圧力は、外気温度に対する飽和
圧力＋不活性ガス圧力となる。この場合、冷媒の圧力が
低いと、図４９（ｂ）のごとくベローズ７２３が伸長し
弁体７２１を押し下げる。この時のリフト量は、図５１
（ｂ）に示すように、圧力差△Ｐに従い、不活性ガスの
圧力量（２［kgf/cm² ］）まで、徐々に増加する。従っ
て、外気温度により蒸発部１８の冷却能力が低下状態に
あることを検出し、バイパス流路７３３を開けて冷媒の
流路を切り替えることができる。

【０１１３】図５０に示すように、ベローズ７２３の伸
長量Ｌは、０℃以上の時に縮んだ状態とし、０℃から５
℃にかけて徐々に伸びていくように、図５１に示すＭＯ
Ｐ値を決定しても良い。即ち、この構成では、外気温度
Ｔが０℃以下になると、上流側と下流側とを連通するバ
イパス流路７３３が開放状態となり、上流側の冷媒が下
流側に流入する。

【０１１４】以上本発明はこの様な実施例に何等限定さ
れるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲にお
いて種々なる態様で実施し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施例としての冷房装置用蒸発
器を適用した冷凍サイクルの概略構成図である。

【図２】 本実施例の膨張弁の概略構成図である。

【図３】 本実施例の蒸発器の概略構成を示す斜視図で
ある。

【図４】 本実施例の蒸発器の側面図である。

【図５】 図４のＡＡ拡大断面図である。

【図６】 本実施例の第２プレートの拡大正面図であ
る。

【図７】 図５のＢＢ拡大断面図である。

【図８】 図５のＣＣ拡大断面図である。

【図９】 図５のＤＤ拡大断面図である。

【図１０】 本実施例の冬期における第１絞り及び開閉
弁の冷媒の流量を示すグラフである。

【図１１】 本実施例の夏期におけるモリエル線図を示
すグラフである。

【図１２】 本実施例の冬期における冷媒の量が少ない
状態を示す冷房装置用蒸発器を適用した冷凍サイクルの
概略構成図である。

【図１３】 本実施例の冬期におけるモリエル線図を示
すグラフである。

【図１４】 冬期における冷媒の量が少ない状態を示す
第２実施例の冷房装置用蒸発器を適用した冷凍サイクル
の概略構成図である。

【図１５】 開閉弁の拡大断面図である。

【図１６】 開閉弁の開弁状態の説明図である。

【図１７】 開閉弁の閉弁状態の説明図である。

【図１８】 開閉弁の弁開度と圧力との関係を示すグラ
フである。

【図１９】 開閉弁の取付状態を示す概略斜視図であ
る。

【図２０】 第３実施例の冷房装置用蒸発器を適用した
冷凍サイクルの概略構成図である。

【図２１】 第３実施例のモリエル線図を示すグラフで
ある。

【図２２】 第４実施例の冷房装置用蒸発器を適用した
冷凍サイクルの概略構成図である。

【図２３】 第４実施例のオリフィスプレートの拡大正
面図である。

【図２４】 第４実施例の第１絞りと開閉弁の関係を示
す説明図である。

【図２５】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図２６】 感温変形板の構成説明図であり、（ａ）は
斜視図、（ｂ）は平面図である。

【図２７】 ケース、ボールおよび感温変形板の重なり
説明図である。

【図２８】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図２９】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図３０】 開閉弁の一例を示す断面図であり、（ａ）
は低温時、（ｂ）は高温時である。

【図３１】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図３２】 スプリングと感温変形板との重なり説明図
である。

【図３３】 スプリングの構成説明図であり、（ａ）は
縦断面図、（ｂ）は平面図である。

【図３４】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図３５】 その要部拡大図であり、（ａ）は感温変形
板が配置される内側の底面状態説明図、（ｂ）はそのＸ
−Ｘ端面図である。

【図３６】 開閉弁の一例を示す断面図である。

【図３７】 開閉弁の一例を示す構成説明図である。

【図３８】 開閉弁の基本的な作動を示すヒステリシス
説明図である。

【図３９】 第５実施例の冷房装置用蒸発器を適用した
冷凍サイクルの概略構成図である。

【図４０】 感温変形板の構成説明図であり、（ａ）は
斜視図、（ｂ）は平面図である。

【図４１】 第６実施例の開閉弁の動作説明図であり、
（ａ）は冷媒高温時、（ｂ）は低温時である。

【図４２】 第７実施例の開閉弁の動作説明図であり、
（ａ）は冷媒高温時、（ｂ）は低温時である。

【図４３】 第８実施例の開閉弁の構成および動作説明
図であり、（ａ）は冷媒高温時の説明図、（ｄ）は低温
時の説明図、（ｂ）は平面図、（ｃ）底面図てある。

【図４４】 第９実施例の開閉弁の構成および動作説明
図であり、（ａ）は冷媒高温時の説明図、（ｄ）は低温
時の説明図、（ｂ）は平面図、（ｃ）底面図てある。

【図４５】 第１０実施例の開閉弁の動作説明図であ
り、（ａ）は冷媒圧力差大の時、（ｂ）は圧力差小の時
である。

【図４６】 第１０実施例の開閉弁のリフト特性説明図
である。

【図４７】 第１１実施例の開閉弁の動作説明図であ
り、（ａ）は冷媒圧力高の時、（ｂ）は圧力低の時であ
り、（ｃ）はその弁体の平面図、（ｄ）はその正面図で
ある。

【図４８】 第１１実施例の開閉弁のリフト特性説明図
である。

【図４９】 第１２実施例の開閉弁の動作説明図であ
り、（ａ）は外気温度高の時、（ｂ）は外気温度低の時
である。

【図５０】 第１２実施例の開閉弁のリフト特性説明図
である。

【図５１】 第１２実施例の開閉弁における外気温とリ
フト量との関係説明図であり、（ａ）はベローズ内部の
圧力と外気温との関係を示すグラフであり、（ｂ）は圧
力差とリフト量との関係を示すグラフである。

【図５２】 第１２実施例の開閉弁における圧力状態の
説明図である。

【符号の説明】

１…コンプレッサ ２…凝縮器 ４…レ
シーバ ６…膨張弁 ８…感温筒 １６…
蒸発器 １８…蒸発部 ２０…熱交換部 ２２…
流入流路 ２４…流出流路 ２６…冷媒流路 ２８…
被冷却流路 ３０…第１絞り ３２…冷却流路 ３８…
バイパス流路 ４０，１４０…開閉弁 １２２…第１キャピ
ラリ流路 １６２…気液分離器 １７０，１７４…壁 ２０３
ｃ，２０１ｃ…切欠溝 ２２１…感温変形板 ２２１ｄ…切欠 ２５１，２
６１，２８０…開閉弁 ２８１…感温変形板 ２９９…切欠溝 ３００
…開閉弁 ３０１…感温変形板 ３０１ａ…切欠 ３０５
ｂ…切欠溝 ４０１…切欠溝 ４０２…感温変形板 ４０５
…周縁部 ４０６…周溝 ４１０…開閉弁 ４１５
…ベローズ体 ４３１…貫通孔 ５００…感温変形板 ５１０
…開閉弁 ５１２…サーミスタ ５１４…熱電対 ５１６
…電磁弁 ５１８…バルブ制御回路 ６００…バイパス流路
６０４…開閉弁 ６１０…開閉弁 ６１３…バイパス流路 ６１５…弁体
６２０…開閉弁 ６２１…弁体 ６２５…形状記憶合金 ６３０…開閉弁
６３１…弁体 ６４１…スプリング ６５０…開閉弁 ６５１…弁体
６６０…開閉弁 ６６１…弁体 ６６３…バイパス流路 ６６５…スプリ
ング ６９０…開閉弁 ６９１…弁体 ６９３…バイパス流路
６９５…ベローズ ６９７…スプリング ７２０…開閉弁 ７２１…弁体
７２３…ベローズ ７２５…スプリング ７２９…キャピラリチューブ ７
３１…第１円筒部 ７３３…バイパス流路

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２５Ｂ 39/02 Ｃ (72)発明者 梯 伸治 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 下谷 昌宏 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 鳥越 栄一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 小林 修 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内 (72)発明者 小川 順一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒を循環させる冷凍サイクルでの減圧
   弁の下流に設けられる冷房装置用蒸発器において、 流入流路と流出流路とを複数の冷媒流路により並列に接
   続した蒸発部と、 前記減圧弁と前記流入流路とを連通する被冷却流路と、
   前記流出流路に接続され前記冷媒を出口に導く冷却流路
   との間で熱交換可能に形成された熱交換部と、 前記熱交換部の被冷却流路よりも下流側の前記冷媒流路
   に第１絞りを介装すると共に、前記減圧弁を迂回するバ
   イパス流路に前記蒸発部の冷却能力低下に応じて開度が
   増加する弁手段を設けたことを特徴とする冷房装置用蒸
   発器。
2. 【請求項２】 冷媒を循環させる冷凍サイクルでの減圧
   弁の下流に設けられる冷房装置用蒸発器において、 流入流路と流出流路とを複数の冷媒流路により並列に接
   続した蒸発部と、 前記減圧弁と前記流入流路とを連通する被冷却流路と、
   前記流出流路に接続され前記冷媒を出口に導く冷却流路
   との間で熱交換可能に形成された熱交換部と、 前記熱交換部の被冷却流路よりも下流側の前記冷媒流路
   に第１絞りを介装すると共に、前記熱交換部および前記
   第１絞りを迂回するバイパス流路に前記蒸発部の冷却能
   力低下に応じて開度が増加する弁手段を設けたことを特
   徴とする冷房装置用蒸発器。
3. 【請求項３】 冷媒を循環させる冷凍サイクルでの減圧
   弁の下流に設けられる冷房装置用蒸発器において、 流入流路と流出流路とを複数の冷媒流路により並列に接
   続した蒸発部と、 前記減圧弁と前記流入流路とを連通する被冷却流路と、
   前記流出流路に接続され前記冷媒を出口に導く冷却流路
   との間で熱交換可能に形成された熱交換部と、 前記熱交換部の被冷却流路よりも下流側の前記冷媒流路
   に第１絞りを介装すると共に、前記減圧弁、前記熱交換
   部および前記第１絞りを迂回するバイパス流路に前記蒸
   発部の冷却能力低下に応じて開度が増加する弁手段を設
   けたことを特徴とする冷房装置用蒸発器。
4. 【請求項４】 前記弁手段は、前記蒸発部の冷却能力低
   下を圧力で捉えて作動する圧力作動式の弁である請求項
   １〜３のいずれか記載の冷房装置用蒸発器。
5. 【請求項５】 前記圧力作動式の弁が、上流側と下流側
   との圧力差が小さくなると開度が増加する差圧弁である
   請求項４記載の冷房装置用蒸発器。
6. 【請求項６】 前記圧力作動式の弁が、雰囲気圧力が所
   定圧力より低くなると開度が増加する定圧弁である請求
   項４記載の冷房装置用蒸発器。
7. 【請求項７】 前記弁手段は、前記蒸発部の冷却能力低
   下を温度で捉えて作動する温度作動式の弁である請求項
   １〜３のいずれか記載の冷房装置用蒸発器。
8. 【請求項８】 前記温度作動式の弁が、冷媒の凝縮器が
   配置された外部の気温を検出する外気温センサと、該外
   気温センサの検出値に基づき外気温が低くなると開度が
   増加する弁とを備えた請求項７記載の冷房装置用蒸発
   器。
9. 【請求項９】 前記温度作動式の弁が、冷媒温度センサ
   と、該冷媒温度センサの検出値に基づき冷媒温度が低く
   なると開度が増加する弁とを備えた請求項７記載の冷房
   装置用蒸発器。
10. 【請求項１０】 前記温度作動式の弁が、雰囲気温度が
    低くなると弁体を移動させて弁の開度を増加するバイメ
    タルを備えた請求項７記載の冷房装置用蒸発器。