JPH0726960A - ディ−ゼル機関 - Google Patents
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- JPH0726960A JPH0726960A JP5192875A JP19287593A JPH0726960A JP H0726960 A JPH0726960 A JP H0726960A JP 5192875 A JP5192875 A JP 5192875A JP 19287593 A JP19287593 A JP 19287593A JP H0726960 A JPH0726960 A JP H0726960A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 初期燃焼を燃料過濃な状態で行わせると共
に、撹乱により後期燃焼を活発化して、ＮＯｘ及びスモ
−クを低減したデイ−ゼル機関を提供する。 【構成】 ピストン３の頂面を窪ませて燃焼室４を形
成し、該燃焼室４に臨む主燃料噴射ノズル５と、シリン
ダ内に連通された副室７及び該副室７に臨む副燃料噴射
ノズル８とをシリンダヘッド２に設け、前記燃焼室４に
おける燃焼の後期に、前記副室７に前記副燃料噴射ノズ
ル８から少量の燃料を噴射して燃焼させ、シリンダ内圧
力よりも高圧のガスをシリンダ内に噴出し、後期燃焼を
撹乱するように構成されたディ−ゼル機関１において、
前記主燃料噴射ノズル５から噴射される燃料の、全噴射
期間の少なくとも前半における最大噴射圧力を、３００
kg／cm2以下に設定する。
に、撹乱により後期燃焼を活発化して、ＮＯｘ及びスモ
−クを低減したデイ−ゼル機関を提供する。 【構成】 ピストン３の頂面を窪ませて燃焼室４を形
成し、該燃焼室４に臨む主燃料噴射ノズル５と、シリン
ダ内に連通された副室７及び該副室７に臨む副燃料噴射
ノズル８とをシリンダヘッド２に設け、前記燃焼室４に
おける燃焼の後期に、前記副室７に前記副燃料噴射ノズ
ル８から少量の燃料を噴射して燃焼させ、シリンダ内圧
力よりも高圧のガスをシリンダ内に噴出し、後期燃焼を
撹乱するように構成されたディ−ゼル機関１において、
前記主燃料噴射ノズル５から噴射される燃料の、全噴射
期間の少なくとも前半における最大噴射圧力を、３００
kg／cm2以下に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、初期燃焼を適度に抑制
すると共に、撹乱、つまり強い空気流動を与えることに
より後期燃焼を活発化して、ＮＯｘ及びスモ−クを低減
するデイ−ゼル機関に関するものである。
すると共に、撹乱、つまり強い空気流動を与えることに
より後期燃焼を活発化して、ＮＯｘ及びスモ−クを低減
するデイ−ゼル機関に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ディ−ゼル機関の燃焼は、ピストンによ
って圧縮された高温、高圧のシリンダ（燃焼室）内空気
中に燃料噴射ノズルから燃料が噴射供給され、所定時間
（着火遅れ）後に、噴射された燃料が着火して燃焼が開
始され（初期燃焼）、その後続けて供給される燃料に火
炎が伝播する（後期燃焼）ことによって行われる。そし
て、従来一般的なディ−ゼル機関においては、３００kg
／cm2以上の高圧で燃料が噴射され、前記初期燃焼にお
ける熱発生率が、前記後期燃焼における熱発生率を遥か
に上回るものである。
って圧縮された高温、高圧のシリンダ（燃焼室）内空気
中に燃料噴射ノズルから燃料が噴射供給され、所定時間
（着火遅れ）後に、噴射された燃料が着火して燃焼が開
始され（初期燃焼）、その後続けて供給される燃料に火
炎が伝播する（後期燃焼）ことによって行われる。そし
て、従来一般的なディ−ゼル機関においては、３００kg
／cm2以上の高圧で燃料が噴射され、前記初期燃焼にお
ける熱発生率が、前記後期燃焼における熱発生率を遥か
に上回るものである。
【０００３】ところで、排気ガス中の有害成分であるＮ
Ｏｘの生成量は、燃焼場の温度及び燃料と空気の割合で
ある当量比に強く依存することが知られており、前記初
期燃焼の割合が大きいと、熱発生率が過大となり、シリ
ンダ内温度が上昇して空気中の窒素と酸素の結合反応が
盛んとなり、ＮＯｘ生成量が増大する。
Ｏｘの生成量は、燃焼場の温度及び燃料と空気の割合で
ある当量比に強く依存することが知られており、前記初
期燃焼の割合が大きいと、熱発生率が過大となり、シリ
ンダ内温度が上昇して空気中の窒素と酸素の結合反応が
盛んとなり、ＮＯｘ生成量が増大する。
【０００４】また、ＮＯｘと同様に有害成分であるスモ
−クは、前記初期燃焼の段階で燃焼しきれなかった燃料
が、微粒子となって残留することで発生し、前記初期燃
焼が充分に行われないと、微粒子の生成量は増加するこ
とになり、スモ−ク排出量が増大する。
−クは、前記初期燃焼の段階で燃焼しきれなかった燃料
が、微粒子となって残留することで発生し、前記初期燃
焼が充分に行われないと、微粒子の生成量は増加するこ
とになり、スモ−ク排出量が増大する。
【０００５】上記のように、ＮＯｘ及びスモ−クは主に
初期燃焼段階で生成されるのであるが、初期燃焼割合が
大きいとＮＯｘ生成量が増大し、初期燃焼が充分に行わ
れないとスモ−ク排出量が増大するというトレ−ドオフ
の関係にある。
初期燃焼段階で生成されるのであるが、初期燃焼割合が
大きいとＮＯｘ生成量が増大し、初期燃焼が充分に行わ
れないとスモ−ク排出量が増大するというトレ−ドオフ
の関係にある。
【０００６】ここで、スモ−クについてその発生過程を
更に検討すると、前記初期燃焼に続く後期燃焼が充分に
活発であれば、初期燃焼の段階で生成される微粒子が多
量であっても、後期燃焼時に該微粒子が再燃焼されてス
モ−クの排出量は抑制される。即ち、初期燃焼を比較的
不良な状態で燃焼させることでＮＯｘの生成を抑制し、
初期燃焼を不良としたことによって増加する微粒子を、
後期燃焼を活発にすることで再燃焼してスモ−クの排出
量をも抑制することが可能になる。
更に検討すると、前記初期燃焼に続く後期燃焼が充分に
活発であれば、初期燃焼の段階で生成される微粒子が多
量であっても、後期燃焼時に該微粒子が再燃焼されてス
モ−クの排出量は抑制される。即ち、初期燃焼を比較的
不良な状態で燃焼させることでＮＯｘの生成を抑制し、
初期燃焼を不良としたことによって増加する微粒子を、
後期燃焼を活発にすることで再燃焼してスモ−クの排出
量をも抑制することが可能になる。
【０００７】そこで従来より、後期燃焼を活発にする手
段として、例えば図８に示すように、ピストン１０３の
頂面に燃焼室１０４を形成し、該燃焼室１０４に臨ませ
て燃料噴射ノズル１０５をシリンダヘッド１０２に取り
付けると共に、シリンダ内と小径の連通孔１０６で連通
された副室１０７を備えてなる構成のディ−ゼル機関１
０１（いわゆる空気室式機関）が知られている。
段として、例えば図８に示すように、ピストン１０３の
頂面に燃焼室１０４を形成し、該燃焼室１０４に臨ませ
て燃料噴射ノズル１０５をシリンダヘッド１０２に取り
付けると共に、シリンダ内と小径の連通孔１０６で連通
された副室１０７を備えてなる構成のディ−ゼル機関１
０１（いわゆる空気室式機関）が知られている。
【０００８】図８に示すディ−ゼル機関１０１は、ピス
トン１０３の圧縮工程において前記副室１０７に空気を
蓄えた後、後期燃焼を含む膨張工程において、ピストン
１０３の下降に伴いシリンダ内圧力が前記副室１０７内
圧力を下回ることを利用して、シリンダ内に前記副室１
０７内に蓄えられた空気を噴出するように作用させて、
もってシリンダ内における後期燃焼を撹乱し、残存空気
との混合を活発化して、初期燃焼時に生成された微粒子
の燃焼を促進するものである。
トン１０３の圧縮工程において前記副室１０７に空気を
蓄えた後、後期燃焼を含む膨張工程において、ピストン
１０３の下降に伴いシリンダ内圧力が前記副室１０７内
圧力を下回ることを利用して、シリンダ内に前記副室１
０７内に蓄えられた空気を噴出するように作用させて、
もってシリンダ内における後期燃焼を撹乱し、残存空気
との混合を活発化して、初期燃焼時に生成された微粒子
の燃焼を促進するものである。
【０００９】また、図９に示すように、ピストン２０３
の頂面に燃焼室２０４を形成し、該燃焼室２０４に臨ま
せて燃料噴射ノズル２０５をシリンダヘッド２０２に取
り付けると共に、シリンダ内と小径の連通孔２０６で連
通された副室２０７を備え、該副室２０７内に、副室内
の空気を前記シリンダ内に噴出するためのピストン２０
８、及び前記ピストン２０３の上下動位置と同期して該
ピストン２０８を駆動するカム２０９、リタ−ンスプリ
ング２１０等からなるピストン駆動手段を備えてなるデ
ィ−ゼル機関２０１（空気噴射式機関）が提案されてい
る。
の頂面に燃焼室２０４を形成し、該燃焼室２０４に臨ま
せて燃料噴射ノズル２０５をシリンダヘッド２０２に取
り付けると共に、シリンダ内と小径の連通孔２０６で連
通された副室２０７を備え、該副室２０７内に、副室内
の空気を前記シリンダ内に噴出するためのピストン２０
８、及び前記ピストン２０３の上下動位置と同期して該
ピストン２０８を駆動するカム２０９、リタ−ンスプリ
ング２１０等からなるピストン駆動手段を備えてなるデ
ィ−ゼル機関２０１（空気噴射式機関）が提案されてい
る。
【００１０】図９に示すディ−ゼル機関２０１は、副室
２０７内に設けられたピストン２０８が、後期燃焼時
に、前記副室２０７内の空気をシリンダ内に噴出し、も
って図８のディ−ゼル機関と同様な作用を行うものであ
る。
２０７内に設けられたピストン２０８が、後期燃焼時
に、前記副室２０７内の空気をシリンダ内に噴出し、も
って図８のディ−ゼル機関と同様な作用を行うものであ
る。
【００１１】そして、本発明者らもまた、後期燃焼を活
発にすることを目的として、先に「圧縮着火機関の後噴
射燃焼による排気浄化方法」（特開平２−２７１１７
号）を提案した。
発にすることを目的として、先に「圧縮着火機関の後噴
射燃焼による排気浄化方法」（特開平２−２７１１７
号）を提案した。
【００１２】特開平２−２７１１７号に示すディ−ゼル
機関は、ピストン頂面に形成された燃焼室に臨ませて、
主燃料噴射ノズルがシリンダヘッドに取り付けられてお
り、該シリンダヘッドにはまた、シリンダ内に連通する
副室を形成すると共に、該副室に臨ませて副燃料噴射ノ
ズルを取り付け、前記主燃料噴射ノズルからの燃料噴射
後に、前記副室内に前記副燃料噴射ノズルより少量の燃
料噴射を行って燃焼させ、前記副室からシリンダ内に高
圧の燃焼ガスを噴出させることで、後期燃焼を撹乱して
スモ−クの低減を図るものである。
機関は、ピストン頂面に形成された燃焼室に臨ませて、
主燃料噴射ノズルがシリンダヘッドに取り付けられてお
り、該シリンダヘッドにはまた、シリンダ内に連通する
副室を形成すると共に、該副室に臨ませて副燃料噴射ノ
ズルを取り付け、前記主燃料噴射ノズルからの燃料噴射
後に、前記副室内に前記副燃料噴射ノズルより少量の燃
料噴射を行って燃焼させ、前記副室からシリンダ内に高
圧の燃焼ガスを噴出させることで、後期燃焼を撹乱して
スモ−クの低減を図るものである。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、初期燃
焼を適度に抑制してシリンダ内温度の上昇を抑える手段
と、上記図８、図９ないしは前記特開平２−２７１１７
号に記載されたディ−ゼル機関の如く、後期の燃焼場に
撹乱流を導入して後期燃焼を活発化する手段とを併用す
ることで、ＮＯｘの生成を抑制しつつ、スモ−ク排出量
の低減をも図ることができると考え、上記特開平２−２
７１１７号に示すディ−ゼル機関において更に、主燃料
噴射のタイミングリタ−ドや、ＥＧＲを併用することに
よって初期燃焼を抑制して、スモ−クの低減のみならず
ＮＯｘの低減をも同時に行うことを試みた。
焼を適度に抑制してシリンダ内温度の上昇を抑える手段
と、上記図８、図９ないしは前記特開平２−２７１１７
号に記載されたディ−ゼル機関の如く、後期の燃焼場に
撹乱流を導入して後期燃焼を活発化する手段とを併用す
ることで、ＮＯｘの生成を抑制しつつ、スモ−ク排出量
の低減をも図ることができると考え、上記特開平２−２
７１１７号に示すディ−ゼル機関において更に、主燃料
噴射のタイミングリタ−ドや、ＥＧＲを併用することに
よって初期燃焼を抑制して、スモ−クの低減のみならず
ＮＯｘの低減をも同時に行うことを試みた。
【００１４】しかしながら、タイミングリタ−ドの併用
によれば、ＮＯｘ、スモ−ク共にかなりの低減効果が得
られるものの燃費の悪化を伴い、その低減レベルにも限
界があることが判明し、またＥＧＲを併用するものは、
大幅なＮＯｘ低減効果が得られるものの、若干ながらス
モ−クが悪化する上に、ＥＧＲガス中のＳＯｘなどによ
り、シリンダ内が腐食されるなどの新たな問題を生じて
しまうことが確認された。
によれば、ＮＯｘ、スモ−ク共にかなりの低減効果が得
られるものの燃費の悪化を伴い、その低減レベルにも限
界があることが判明し、またＥＧＲを併用するものは、
大幅なＮＯｘ低減効果が得られるものの、若干ながらス
モ−クが悪化する上に、ＥＧＲガス中のＳＯｘなどによ
り、シリンダ内が腐食されるなどの新たな問題を生じて
しまうことが確認された。
【００１５】従って本発明の目的は、上記のような欠点
を伴うことのない初期燃焼の抑制手段と、後期燃焼の撹
乱手段とを組み合わせることにある。つまり本発明は、
初期燃焼を燃料過濃な混合気状態で行うことで適度に抑
制すると共に、後期燃焼を活発化するよう全燃焼を制御
して、ＮＯｘとスモ−クの同時低減を図りつつ燃費の悪
化等を伴うことのないディ−ゼル機関を提供するもので
ある。
を伴うことのない初期燃焼の抑制手段と、後期燃焼の撹
乱手段とを組み合わせることにある。つまり本発明は、
初期燃焼を燃料過濃な混合気状態で行うことで適度に抑
制すると共に、後期燃焼を活発化するよう全燃焼を制御
して、ＮＯｘとスモ−クの同時低減を図りつつ燃費の悪
化等を伴うことのないディ−ゼル機関を提供するもので
ある。
【００１６】
【００１７】初期燃焼を抑制するためには、着火遅れ期
間中に噴射される燃料の微粒化を阻害して空気導入を悪
化させ、燃料過濃な混合気状態で初期燃焼を行うことが
有効である。ここで、上記着火遅れ期間とは、全燃料噴
射期間の前半１／３ないし１／２程度の期間に相当す
る。
間中に噴射される燃料の微粒化を阻害して空気導入を悪
化させ、燃料過濃な混合気状態で初期燃焼を行うことが
有効である。ここで、上記着火遅れ期間とは、全燃料噴
射期間の前半１／３ないし１／２程度の期間に相当す
る。
【００１８】上記の点に着目してなされた請求項１の発
明は、ピストンの頂面を窪ませて形成された燃焼室と、
該燃焼室に臨ませて設けられた燃料噴射ノズルと、シリ
ンダ内に連通された副室とを備え、前記燃焼室における
燃焼の後期に、前記副室からシリンダ内圧力よりも高圧
のガスをシリンダ内に噴出して、後期燃焼を撹乱するよ
うに構成されたディ−ゼル機関において、前記燃料噴射
ノズルから噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも
前半における最大噴射圧力を、３００kg／cm2以下に設
定するものである。
明は、ピストンの頂面を窪ませて形成された燃焼室と、
該燃焼室に臨ませて設けられた燃料噴射ノズルと、シリ
ンダ内に連通された副室とを備え、前記燃焼室における
燃焼の後期に、前記副室からシリンダ内圧力よりも高圧
のガスをシリンダ内に噴出して、後期燃焼を撹乱するよ
うに構成されたディ−ゼル機関において、前記燃料噴射
ノズルから噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも
前半における最大噴射圧力を、３００kg／cm2以下に設
定するものである。
【００１９】また請求項２の発明においては、上記請求
項１の発明の構成において、前記燃料噴射ノズルの噴孔
径をｄ、噴孔から前記燃焼室内壁までの平均距離をＤ、
燃料密度をρ、空気密度をρ0とした時に、数１を満足
するように構成するものである。
項１の発明の構成において、前記燃料噴射ノズルの噴孔
径をｄ、噴孔から前記燃焼室内壁までの平均距離をＤ、
燃料密度をρ、空気密度をρ0とした時に、数１を満足
するように構成するものである。
【００２０】
【作用】上記請求項１の発明によれば、燃料噴射ノズル
から噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも前半に
おける最大噴射圧力が３００kg／cm2以下に設定されて
いるため、着火遅れ期間中に噴射される燃料の微粒化が
阻害され、燃料への空気導入が低下することになり、そ
の結果燃料過濃な混合気が形成され、初期燃焼が抑制さ
れてＮＯｘの生成が抑制される。燃焼が後期に移行する
と、副室からシリンダ内圧力よりも高圧のガスをシリン
ダ内に噴出して、後期燃焼を撹乱するため、未燃燃料と
共に初期燃焼時に生成された多量の微粒子が再燃焼させ
られて、スモ−ク排出量が低減される。
から噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも前半に
おける最大噴射圧力が３００kg／cm2以下に設定されて
いるため、着火遅れ期間中に噴射される燃料の微粒化が
阻害され、燃料への空気導入が低下することになり、そ
の結果燃料過濃な混合気が形成され、初期燃焼が抑制さ
れてＮＯｘの生成が抑制される。燃焼が後期に移行する
と、副室からシリンダ内圧力よりも高圧のガスをシリン
ダ内に噴出して、後期燃焼を撹乱するため、未燃燃料と
共に初期燃焼時に生成された多量の微粒子が再燃焼させ
られて、スモ−ク排出量が低減される。
【００２１】この時、上記噴射圧力を低くすればするほ
どＮＯｘの生成量が減少するというものではなく、ある
値を境界値としてＮＯｘの生成量はほぼ一定になる。こ
れは、噴射圧力を低下させた結果、初期燃焼による熱発
生率が後期燃焼による熱発生率を下回ると、後期燃焼時
のＮＯｘ生成量がほぼ一定であることから、これ以降い
くら噴射圧力を低くして初期燃焼を抑制しても、全燃焼
過程で生成されるＮＯｘの総量は低下しないためであ
る。
どＮＯｘの生成量が減少するというものではなく、ある
値を境界値としてＮＯｘの生成量はほぼ一定になる。こ
れは、噴射圧力を低下させた結果、初期燃焼による熱発
生率が後期燃焼による熱発生率を下回ると、後期燃焼時
のＮＯｘ生成量がほぼ一定であることから、これ以降い
くら噴射圧力を低くして初期燃焼を抑制しても、全燃焼
過程で生成されるＮＯｘの総量は低下しないためであ
る。
【００２２】本発明者らの経験によれば、具体的な噴射
圧力の前記境界値は３００kg／cm2程度であることが確
認されているが、この値は、例えば機関の排気量等によ
って前後する。ちなみに、現在一般的に使用されている
ディ−ゼル機関の噴射圧力は３００〜６００kg／cm2で
ある。
圧力の前記境界値は３００kg／cm2程度であることが確
認されているが、この値は、例えば機関の排気量等によ
って前後する。ちなみに、現在一般的に使用されている
ディ−ゼル機関の噴射圧力は３００〜６００kg／cm2で
ある。
【００２３】また請求項２の発明によれば、上記請求項
１の発明の構成において、前記燃料噴射ノズルの噴孔径
をｄ、各噴孔から、その噴孔が指向する方向の前記燃焼
室内壁までの距離の平均値をＤ、燃料密度をρ、空気密
度をρ0とした時に、数１を満足するように構成したた
めに、着火遅れ期間中に噴射された燃料が、前記燃焼室
内壁に到達する前に着火して、燃焼室内の比較的狭い領
域内に燃焼場が形成されるので、前記高圧ガスによる撹
乱作用がより効果的に行われ、初期燃焼時に生成された
多量の微粒子がほぼ完全に再燃焼させられて、スモ−ク
の排出量を大幅に低減すると同時に燃費も向上する。
１の発明の構成において、前記燃料噴射ノズルの噴孔径
をｄ、各噴孔から、その噴孔が指向する方向の前記燃焼
室内壁までの距離の平均値をＤ、燃料密度をρ、空気密
度をρ0とした時に、数１を満足するように構成したた
めに、着火遅れ期間中に噴射された燃料が、前記燃焼室
内壁に到達する前に着火して、燃焼室内の比較的狭い領
域内に燃焼場が形成されるので、前記高圧ガスによる撹
乱作用がより効果的に行われ、初期燃焼時に生成された
多量の微粒子がほぼ完全に再燃焼させられて、スモ−ク
の排出量を大幅に低減すると同時に燃費も向上する。
【００２４】燃料噴射ノズルの噴孔径と、前記燃焼室内
壁と噴孔との平均距離との関係を、数１を満足するよう
に構成することで、着火遅れ期間中に噴射された燃料
が、前記燃焼室内壁に到達する前に着火し、初期燃焼及
び後期燃焼が燃焼室の比較的狭い領域内において進行す
ることになるのは、次のような理由による。
壁と噴孔との平均距離との関係を、数１を満足するよう
に構成することで、着火遅れ期間中に噴射された燃料
が、前記燃焼室内壁に到達する前に着火し、初期燃焼及
び後期燃焼が燃焼室の比較的狭い領域内において進行す
ることになるのは、次のような理由による。
【００２５】即ち、燃料噴射ノズルより所定の噴射圧力
で噴射された燃料は、所定の貫徹力を持って、液柱の状
態で燃焼室内壁に向かって飛翔するのであるが、噴射さ
れてから所定時間後には、液柱の状態から分裂（液柱→
液滴→蒸発）を開始し、分裂開始と殆ど同時に着火して
燃焼場を形成する。燃焼場が形成されると、燃料は火炎
に包まれるため、前記貫徹力は急速に弱まり、形成され
た燃焼場の中で燃焼が進行する。
で噴射された燃料は、所定の貫徹力を持って、液柱の状
態で燃焼室内壁に向かって飛翔するのであるが、噴射さ
れてから所定時間後には、液柱の状態から分裂（液柱→
液滴→蒸発）を開始し、分裂開始と殆ど同時に着火して
燃焼場を形成する。燃焼場が形成されると、燃料は火炎
に包まれるため、前記貫徹力は急速に弱まり、形成され
た燃焼場の中で燃焼が進行する。
【００２６】いま、燃焼室内の比較的狭い領域内に燃焼
場を形成するためには、噴射された燃料が、燃焼室内壁
に到達する前に着火して、火炎に包まれるよう構成する
ことが必要となる。
場を形成するためには、噴射された燃料が、燃焼室内壁
に到達する前に着火して、火炎に包まれるよう構成する
ことが必要となる。
【００２７】ここで、燃料が噴射されてからｔ時間後に
到達する距離（飛翔距離）Ｓは、数２、数３により求め
られることが公知である（ＳＡＥ８４０２７５等参
照）。但し、ΔＰは噴射圧力を、ρは燃料密度を、ρ0
は空気密度を、そしてｄは噴孔径をそれぞれ表す。
到達する距離（飛翔距離）Ｓは、数２、数３により求め
られることが公知である（ＳＡＥ８４０２７５等参
照）。但し、ΔＰは噴射圧力を、ρは燃料密度を、ρ0
は空気密度を、そしてｄは噴孔径をそれぞれ表す。
【数２】
【数３】
【００２８】上式におけるｔ1は、噴射された燃料が分
裂を開始する時間を表し、前述したように、燃料が分裂
を開始するとほとんど同時に着火が起こるため、数２に
数３を代入して求められる到達距離Ｓが、燃料噴射ノズ
ルの噴孔と燃焼室内壁との平均距離Ｄよりも小さけれ
ば、噴射された燃料は、燃焼室内壁に到達する前に着火
して、燃焼室内の比較的狭い領域内に燃焼場が形成され
ることになる。よって数４が求められる。
裂を開始する時間を表し、前述したように、燃料が分裂
を開始するとほとんど同時に着火が起こるため、数２に
数３を代入して求められる到達距離Ｓが、燃料噴射ノズ
ルの噴孔と燃焼室内壁との平均距離Ｄよりも小さけれ
ば、噴射された燃料は、燃焼室内壁に到達する前に着火
して、燃焼室内の比較的狭い領域内に燃焼場が形成され
ることになる。よって数４が求められる。
【数４】
【００２９】
【実施例】本発明を、実施例及び実施例の試験結果によ
って更に詳しく説明する。
って更に詳しく説明する。
【００３０】図１は、請求項１の発明及び請求項２の発
明を適用したディ−ゼル機関１を表す模式図である。
明を適用したディ−ゼル機関１を表す模式図である。
【００３１】ディ−ゼル機関１は、排気量６９３cc、無
過給、単気筒直接噴射式ディ−ゼル機関を供試機関とし
て、ピストン３の頂面を窪ませて燃焼室４が形成される
と共に、該燃焼室４に臨ませて、公知の多噴孔ホ−ル型
燃料噴射ノズル（主燃料噴射ノズル）５がシリンダヘッ
ド２に取り付けられており、該主燃料噴射ノズル５の各
噴孔９から、その噴孔が指向する方向の前記燃焼室４の
内壁までの距離の平均値はおよそ２０mmに設定されてい
る（図２参照）。
過給、単気筒直接噴射式ディ−ゼル機関を供試機関とし
て、ピストン３の頂面を窪ませて燃焼室４が形成される
と共に、該燃焼室４に臨ませて、公知の多噴孔ホ−ル型
燃料噴射ノズル（主燃料噴射ノズル）５がシリンダヘッ
ド２に取り付けられており、該主燃料噴射ノズル５の各
噴孔９から、その噴孔が指向する方向の前記燃焼室４の
内壁までの距離の平均値はおよそ２０mmに設定されてい
る（図２参照）。
【００３２】前記シリンダヘッド２にはまた、シリンダ
内に開口する小径の連通孔６を介して副室７を形成する
と共に、該副室７に臨ませて公知の単噴孔燃料噴射ノズ
ル（副燃料噴射ノズル）８が取り付けられている。尚、
副室７の容積は、ピストン３が上死点にある際の全燃焼
室容積（燃焼室４と副室７の容積の総和）のおよそ５．
５％に設定されている。
内に開口する小径の連通孔６を介して副室７を形成する
と共に、該副室７に臨ませて公知の単噴孔燃料噴射ノズ
ル（副燃料噴射ノズル）８が取り付けられている。尚、
副室７の容積は、ピストン３が上死点にある際の全燃焼
室容積（燃焼室４と副室７の容積の総和）のおよそ５．
５％に設定されている。
【００３３】そして、前記主燃料噴射ノズル５及び前記
副燃料噴射ノズル８は、それぞれ公知の燃料噴射ポンプ
（図示せず）に接続されており、特に主燃料噴射ノズル
５から噴射される主燃料の、全噴射期間の少なくとも前
半における最大噴射圧力は１９０kg／cm2に設定されて
いる。
副燃料噴射ノズル８は、それぞれ公知の燃料噴射ポンプ
（図示せず）に接続されており、特に主燃料噴射ノズル
５から噴射される主燃料の、全噴射期間の少なくとも前
半における最大噴射圧力は１９０kg／cm2に設定されて
いる。
【００３４】上記ディ−ゼル機関１において、前記副燃
料噴射ノズル８における燃料の噴射割合を全噴射燃料の
１０％、噴射タイミングをピストン３上死点後１５°一
定として、ディ−ゼル機関１が回転数１４４０ｒｐｍ、
空気過剰率２．０の時に、前記主燃料の噴射タイミング
を上死点前１２°から上死点まで変化させて、スモ−
ク、ＮＯｘ、及び燃費の変化を測定した。
料噴射ノズル８における燃料の噴射割合を全噴射燃料の
１０％、噴射タイミングをピストン３上死点後１５°一
定として、ディ−ゼル機関１が回転数１４４０ｒｐｍ、
空気過剰率２．０の時に、前記主燃料の噴射タイミング
を上死点前１２°から上死点まで変化させて、スモ−
ク、ＮＯｘ、及び燃費の変化を測定した。
【００３５】まず、主燃料噴射ノズル５として、噴孔径
０．２８mmの４噴孔ノズルを用いた場合の試験結果を図
５にプロット□で示す。この噴射ノズルは、請求項１の
条件は満たすものの、請求項２の数１を満足するもので
はない。
０．２８mmの４噴孔ノズルを用いた場合の試験結果を図
５にプロット□で示す。この噴射ノズルは、請求項１の
条件は満たすものの、請求項２の数１を満足するもので
はない。
【００３６】尚、図５中、プロット●はベ−ス機関Ａ
（全噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力４
１５kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持た
ない機関）を、プロット■は低圧噴射のみ採用した機関
（全噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力１
９０kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持た
ない機関）を、それぞれ同一条件で試験した際の結果で
ある。
（全噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力４
１５kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持た
ない機関）を、プロット■は低圧噴射のみ採用した機関
（全噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力１
９０kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持た
ない機関）を、それぞれ同一条件で試験した際の結果で
ある。
【００３７】図５によれば、主燃料の噴射圧力を低圧に
設定することで、ベ−ス機関Ａと比較してＮＯｘが大幅
に低減されるが、スモ−ク及び燃費が極端に悪化する
（■と●を比較）。
設定することで、ベ−ス機関Ａと比較してＮＯｘが大幅
に低減されるが、スモ−ク及び燃費が極端に悪化する
（■と●を比較）。
【００３８】また、主燃料の着火遅れ期間の噴射圧力を
低圧に設定した上で前記副室７及び副燃料噴射ノズル８
を組み合わせると（本発明のディ−ゼル機関１）、ＮＯ
ｘの排出レベルは前記低圧噴射のみ採用した機関とほぼ
同等レベルまで低減されると同時に、スモ−ク排出量も
低減することがわかる（□と■、□と●を比較）。
低圧に設定した上で前記副室７及び副燃料噴射ノズル８
を組み合わせると（本発明のディ−ゼル機関１）、ＮＯ
ｘの排出レベルは前記低圧噴射のみ採用した機関とほぼ
同等レベルまで低減されると同時に、スモ−ク排出量も
低減することがわかる（□と■、□と●を比較）。
【００３９】上記の結果から、主燃料の全噴射期間の少
なくとも前半における最大噴射圧力を低圧に設定し、燃
料過濃な混合気を形成して初期燃焼を抑制することで、
ＮＯｘが大幅に低減され、前記副室７及び副燃料噴射ノ
ズル８の如き、燃焼後期に撹乱流を導入して後期燃焼を
活発化する手段を併用することで、スモ−ク及び燃費の
悪化を抑えることが可能であることが確認された。
なくとも前半における最大噴射圧力を低圧に設定し、燃
料過濃な混合気を形成して初期燃焼を抑制することで、
ＮＯｘが大幅に低減され、前記副室７及び副燃料噴射ノ
ズル８の如き、燃焼後期に撹乱流を導入して後期燃焼を
活発化する手段を併用することで、スモ−ク及び燃費の
悪化を抑えることが可能であることが確認された。
【００４０】ところで、上記の試験では、スモ−ク排出
レベル及び燃費性能は未だ充分とは言えない面がある。
上記試験において、スモ−ク排出量及び燃費の抑制が充
分でないことは、前記副室７から噴出される燃焼ガス
（撹乱エネルギ）による後期燃焼の撹乱作用が充分に行
われていないことに起因することが判明した。これは、
図３に模式的に示すように、主燃料噴射ノズル５から噴
射された燃料ｑが、燃焼室４の内壁に到達した後に着火
したため、初期燃焼によって形成される燃焼場Ｇ1〜Ｇ4
が燃焼室４内壁に沿って四方に分散して形成され、前記
副室７より燃焼室４に導入される撹乱流（撹乱エネル
ギ）が、分散して形成された各燃焼場Ｇ1〜Ｇ4に作用す
ることになり、各燃焼場毎の撹乱作用が充分に行われな
かったものと考えられる。
レベル及び燃費性能は未だ充分とは言えない面がある。
上記試験において、スモ−ク排出量及び燃費の抑制が充
分でないことは、前記副室７から噴出される燃焼ガス
（撹乱エネルギ）による後期燃焼の撹乱作用が充分に行
われていないことに起因することが判明した。これは、
図３に模式的に示すように、主燃料噴射ノズル５から噴
射された燃料ｑが、燃焼室４の内壁に到達した後に着火
したため、初期燃焼によって形成される燃焼場Ｇ1〜Ｇ4
が燃焼室４内壁に沿って四方に分散して形成され、前記
副室７より燃焼室４に導入される撹乱流（撹乱エネル
ギ）が、分散して形成された各燃焼場Ｇ1〜Ｇ4に作用す
ることになり、各燃焼場毎の撹乱作用が充分に行われな
かったものと考えられる。
【００４１】そこで前記主燃料噴射ノズル５を、上記試
験で用いた噴孔径０．２８mmの４噴孔ノズルに換えて、
噴孔径０．１７mmの１０噴孔ノズルを取り付け、再度試
験を行った。この噴射ノズルは、請求項２の数１を満足
するものである。
験で用いた噴孔径０．２８mmの４噴孔ノズルに換えて、
噴孔径０．１７mmの１０噴孔ノズルを取り付け、再度試
験を行った。この噴射ノズルは、請求項２の数１を満足
するものである。
【００４２】この結果を図６にプロット□で示す。
【００４３】尚、試験条件は先に示した試験（図５に示
す試験）と同一であり、本試験においても先の試験と同
様に、ベ−ス機関Ａ´（全噴射期間の少なくとも前半に
おける最大噴射圧力４１５kg／cm2で、副室７及び副燃
料噴射ノズル８を持たない機関）及び低圧噴射機関（全
噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力１９０
kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持たない
機関）による比較試験を行い（但し噴射ノズルは１０噴
孔ノズルを用いている）、これをそれぞれプロット●、
プロット■にて表す。
す試験）と同一であり、本試験においても先の試験と同
様に、ベ−ス機関Ａ´（全噴射期間の少なくとも前半に
おける最大噴射圧力４１５kg／cm2で、副室７及び副燃
料噴射ノズル８を持たない機関）及び低圧噴射機関（全
噴射期間の少なくとも前半における最大噴射圧力１９０
kg／cm2で、副室７及び副燃料噴射ノズル８を持たない
機関）による比較試験を行い（但し噴射ノズルは１０噴
孔ノズルを用いている）、これをそれぞれプロット●、
プロット■にて表す。
【００４４】図６によれば、主燃料の噴射圧力を低圧に
設定することで、ベ−ス機関と比較して、ＮＯｘが大幅
に低減されるが、スモ−クが極端に悪化しており（●と
■を比較）、これに対して、本発明を適用した実施例で
あるディ−ゼル機関１によれば、主燃料の着火遅れ期間
の噴射圧力を低圧に設定しただけの場合と比較して、Ｎ
Ｏｘは同様に大幅に低減され、更にスモ−クも、ほとん
ど目に見えないレベルまで低減され、加えて、燃費もほ
とんど悪化していないことがわかる（□と■とを比
較）。これらは先の試験と同様の傾向を示している。
設定することで、ベ−ス機関と比較して、ＮＯｘが大幅
に低減されるが、スモ−クが極端に悪化しており（●と
■を比較）、これに対して、本発明を適用した実施例で
あるディ−ゼル機関１によれば、主燃料の着火遅れ期間
の噴射圧力を低圧に設定しただけの場合と比較して、Ｎ
Ｏｘは同様に大幅に低減され、更にスモ−クも、ほとん
ど目に見えないレベルまで低減され、加えて、燃費もほ
とんど悪化していないことがわかる（□と■とを比
較）。これらは先の試験と同様の傾向を示している。
【００４５】また、図５と図６とを比較すると、請求項
１の発明によるディ−ゼル機関１（噴孔径０．２８mmの
４噴孔ノズル）を用いた場合に比して、請求項２の発明
を適用したディ−ゼル機関１（噴孔径０．１７mmの１０
噴孔ノズル）によれば、ＮＯｘは同様に大幅に低減され
ると共に、スモ−ク排出量も大幅に低減されており、加
えて燃費も大きく改善されていることがわかる（図５の
□と図６の□とを比較）。
１の発明によるディ−ゼル機関１（噴孔径０．２８mmの
４噴孔ノズル）を用いた場合に比して、請求項２の発明
を適用したディ−ゼル機関１（噴孔径０．１７mmの１０
噴孔ノズル）によれば、ＮＯｘは同様に大幅に低減され
ると共に、スモ−ク排出量も大幅に低減されており、加
えて燃費も大きく改善されていることがわかる（図５の
□と図６の□とを比較）。
【００４６】このことから、燃焼室４に臨ませて取り付
けられる主燃料噴射ノズル５の噴孔径ｄと、各噴孔か
ら、その噴孔が指向する方向の燃焼室内壁までの距離の
平均値Ｄとを、数１を満足するように構成することによ
って、燃焼場Ｇを前記燃焼室４のほぼ中央部に局所的に
固まった状態で形成することが可能となり、前記副室７
からの噴出ガスによってその領域が効果的に撹乱され、
後期燃焼がより活発に行われ、多量の微粒子が速やか
に、かつほぼ完全に燃焼されることが確認された。
けられる主燃料噴射ノズル５の噴孔径ｄと、各噴孔か
ら、その噴孔が指向する方向の燃焼室内壁までの距離の
平均値Ｄとを、数１を満足するように構成することによ
って、燃焼場Ｇを前記燃焼室４のほぼ中央部に局所的に
固まった状態で形成することが可能となり、前記副室７
からの噴出ガスによってその領域が効果的に撹乱され、
後期燃焼がより活発に行われ、多量の微粒子が速やか
に、かつほぼ完全に燃焼されることが確認された。
【００４７】即ち図４に示すように、燃料ｑが前記燃焼
室４の内壁に到達する前に着火して、前記燃焼室４のほ
ぼ中央部に燃焼場Ｇが形成され、初期燃焼により燃焼場
Ｇが形成された後も、前記主燃料噴射ノズル５からの燃
料噴射は継続されるが、燃料が火炎に包まれるため、燃
料ｑの貫徹力は急速に弱まり、燃焼場Ｇがこれ以上広が
ることは殆どなく、燃焼が後期に移行した後も燃焼場Ｇ
は前記燃焼室４のほぼ中央部に維持される。そのため前
記副室７からの噴出ガスによってその領域を効果的に撹
乱することができ、周囲の空気との混合がより活発に行
われ、多量の微粒子が速やかに、かつほぼ完全に燃焼さ
れたということである。
室４の内壁に到達する前に着火して、前記燃焼室４のほ
ぼ中央部に燃焼場Ｇが形成され、初期燃焼により燃焼場
Ｇが形成された後も、前記主燃料噴射ノズル５からの燃
料噴射は継続されるが、燃料が火炎に包まれるため、燃
料ｑの貫徹力は急速に弱まり、燃焼場Ｇがこれ以上広が
ることは殆どなく、燃焼が後期に移行した後も燃焼場Ｇ
は前記燃焼室４のほぼ中央部に維持される。そのため前
記副室７からの噴出ガスによってその領域を効果的に撹
乱することができ、周囲の空気との混合がより活発に行
われ、多量の微粒子が速やかに、かつほぼ完全に燃焼さ
れたということである。
【００４８】更に図７（ａ）〜（ｃ）に、ベ−ス機関
Ａ、噴孔径０．２８mmの４噴孔ノズルを用いたディ−ゼ
ル機関１、及び噴孔径０．１７mmの１０噴孔ノズルを用
いたディ−ゼル機関１の、熱発生率（ＲＯＨＲ）及びシ
リンダ内圧力（Ｐｒｅｓｓ）を測定した結果を示す。
Ａ、噴孔径０．２８mmの４噴孔ノズルを用いたディ−ゼ
ル機関１、及び噴孔径０．１７mmの１０噴孔ノズルを用
いたディ−ゼル機関１の、熱発生率（ＲＯＨＲ）及びシ
リンダ内圧力（Ｐｒｅｓｓ）を測定した結果を示す。
【００４９】図７によれば、標準的な噴射圧力に設定さ
れた（ａ）では初期燃焼による熱発生率が非常に大きい
が、主燃料の着火遅れ期間の噴射圧力が低圧に設定され
た（ｂ）及び（ｃ）では初期燃焼が大幅に抑制されてい
ることがわかる。
れた（ａ）では初期燃焼による熱発生率が非常に大きい
が、主燃料の着火遅れ期間の噴射圧力が低圧に設定され
た（ｂ）及び（ｃ）では初期燃焼が大幅に抑制されてい
ることがわかる。
【００５０】また、（ｂ）と（ｃ）とを比較すると、
（ｂ）よりも（ｃ）の後期燃焼が速やかに終了している
ことが明らかである。
（ｂ）よりも（ｃ）の後期燃焼が速やかに終了している
ことが明らかである。
【００５１】以上、本発明を実施例及び実施例の試験結
果によって説明してきたが、本発明は上記実施例に限定
されるものではなく、燃料の噴射圧力は３００kg／cm2
を越えない範囲で、本発明を適用しようとする機関に応
じて実験的に決定されることが望ましく、また、後期燃
焼を撹乱する手段も、例えば図８、図９に示すような構
成のものが種々適用可能であることはもちろんである。
果によって説明してきたが、本発明は上記実施例に限定
されるものではなく、燃料の噴射圧力は３００kg／cm2
を越えない範囲で、本発明を適用しようとする機関に応
じて実験的に決定されることが望ましく、また、後期燃
焼を撹乱する手段も、例えば図８、図９に示すような構
成のものが種々適用可能であることはもちろんである。
【００５２】
【発明の効果】以上述べたように本発明は、以下の効果
を奏するものである。
を奏するものである。
【００５３】即ち、請求項１の発明によれば、燃料噴射
ノズルから噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも
前半における最大噴射圧力を、３００kg／cm2以下に設
定することで燃料過濃な混合気が形成され、初期燃焼が
適度に抑制されてＮＯｘの生成が抑制されると共に、副
室からシリンダ内圧力よりも高圧のガスをシリンダ内に
噴出して、後期燃焼を撹乱するため、未燃燃料や初期燃
焼時に生成された多量の微粒子が再燃焼させられて、ス
モ−ク排出量が低減される。
ノズルから噴射される燃料の、全噴射期間の少なくとも
前半における最大噴射圧力を、３００kg／cm2以下に設
定することで燃料過濃な混合気が形成され、初期燃焼が
適度に抑制されてＮＯｘの生成が抑制されると共に、副
室からシリンダ内圧力よりも高圧のガスをシリンダ内に
噴出して、後期燃焼を撹乱するため、未燃燃料や初期燃
焼時に生成された多量の微粒子が再燃焼させられて、ス
モ−ク排出量が低減される。
【００５４】また請求項２の発明によれば、上記請求項
１の発明に加えて、燃料噴射ノズル噴孔径をｄ、各噴孔
から、その噴孔が指向する方向の燃焼室内壁までの距離
の平均値をＤとし、シリンダ内空気密度をρ0、燃料密
度をρとした時に、数１を満足するように構成すること
により、燃焼室の比較的狭い領域に燃焼場を形成するこ
とが可能となり、燃焼の後期に導入される撹乱エネルギ
が請求項１の発明よりも効果的に作用し、初期燃焼時に
発生した多量の微粒子がほぼ完全に、かつ速やかに再燃
焼するため、燃費の悪化を伴うことなく、スモ−ク排出
量が大幅に低減される。
１の発明に加えて、燃料噴射ノズル噴孔径をｄ、各噴孔
から、その噴孔が指向する方向の燃焼室内壁までの距離
の平均値をＤとし、シリンダ内空気密度をρ0、燃料密
度をρとした時に、数１を満足するように構成すること
により、燃焼室の比較的狭い領域に燃焼場を形成するこ
とが可能となり、燃焼の後期に導入される撹乱エネルギ
が請求項１の発明よりも効果的に作用し、初期燃焼時に
発生した多量の微粒子がほぼ完全に、かつ速やかに再燃
焼するため、燃費の悪化を伴うことなく、スモ−ク排出
量が大幅に低減される。
【第１図】本発明に係るディ−ゼル機関の一部断面図で
ある。
ある。
【第２図】本発明に係るディ−ゼル機関の主要部を表す
一部断面図である。
一部断面図である。
【第３図】請求項１の発明に係るディ−ゼル機関の燃焼
状態を表す図である。
状態を表す図である。
【第４図】請求項２の発明に係るディ−ゼル機関の燃焼
状態を表す図である。
状態を表す図である。
【第５図】請求項１の発明に係るディ−ゼル機関の、ス
モ−ク排出量、ＮＯｘ排出量、及び燃費を表す図であ
る。
モ−ク排出量、ＮＯｘ排出量、及び燃費を表す図であ
る。
【第６図】請求項２の発明に係るディ−ゼル機関の、ス
モ−ク排出量、ＮＯｘ排出量、及び燃費を表す図であ
る。
モ−ク排出量、ＮＯｘ排出量、及び燃費を表す図であ
る。
【第７図】ベ−ス機関及び本発明に係るディ−ゼル機関
の熱発生率及びシリンダ内圧力を表す図である。
の熱発生率及びシリンダ内圧力を表す図である。
【第８図】公知の空気室式機関を表す一部断面図であ
る。
る。
【第９図】公知の空気噴射式機関を表す一部断面図であ
る。
る。
１ 本発明を適用したディ−ゼル機関 ２ シリンダヘッド ３ ピストン ４ 燃焼室 ５ 主燃料噴射ノズル ６ 連通孔 ７ 副室 ８ 副燃料噴射ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000000170 いすゞ自動車株式会社 東京都品川区南大井６丁目26番１号 (72)発明者 村山 正 北海道札幌市北区北13条西８丁目 北海道 大学工学部内 (72)発明者 近久 武美 北海道札幌市北区北13条西８丁目 北海道 大学工学部内 (72)発明者 金野 満 北海道札幌市北区北13条西８丁目 北海道 大学工学部内 (72)発明者 武内 公一 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 西村 輝一 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 南 利貴 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 佐藤 浩美 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 港 明彦 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 伏屋 勉 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内 (72)発明者 大屋 明宏 神奈川県藤沢市土棚８番地 株式会社い すゞ中央研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 ピストン（３）の頂面を窪ませて形成
された燃焼室（４）と、該燃焼室（４）に臨ませて設け
られた燃料噴射ノズル（５）と、シリンダ内に連通され
た副室（７）とを備え、前記燃焼室（４）における燃焼
の後期に、前記副室（７）からシリンダ内圧力よりも高
圧のガスをシリンダ内に噴出して、後期燃焼を撹乱する
ように構成されたディ−ゼル機関（１）において、前記
燃料噴射ノズル（５）から噴射される燃料の、全噴射期
間の少なくとも前半における最大噴射圧力を、３００kg
／cm2以下に設定したことを特徴とするディ−ゼル機
関。 - 【請求項２】 前記燃料噴射ノズル（５）の噴孔径を
ｄ、各噴孔（９）から、その噴孔が指向する方向の前記
燃焼室（４）内壁までの距離の平均値をＤ、燃料密度を
ρ、空気密度をρ0とした時に、数１を満足するように
構成したことを特徴とする、請求項１に記載のディ−ゼ
ル機関。 【数１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5192875A JPH0726960A (ja) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | ディ−ゼル機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5192875A JPH0726960A (ja) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | ディ−ゼル機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0726960A true JPH0726960A (ja) | 1995-01-27 |
Family
ID=16298432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5192875A Pending JPH0726960A (ja) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | ディ−ゼル機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0726960A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011001831A (ja) * | 2009-06-16 | 2011-01-06 | Nippon Soken Inc | 燃料到達距離推定装置及び燃料噴射制御装置 |
-
1993
- 1993-07-07 JP JP5192875A patent/JPH0726960A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011001831A (ja) * | 2009-06-16 | 2011-01-06 | Nippon Soken Inc | 燃料到達距離推定装置及び燃料噴射制御装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020326 |