JPH07265908A - Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法Info
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- JPH07265908A JPH07265908A JP6398494A JP6398494A JPH07265908A JP H07265908 A JPH07265908 A JP H07265908A JP 6398494 A JP6398494 A JP 6398494A JP 6398494 A JP6398494 A JP 6398494A JP H07265908 A JPH07265908 A JP H07265908A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 厚み７５mm以下のＣｕ−Ｓｎ含有薄スラブ鋳
片を連続鋳造し、この連続鋳造のインラインで粗圧延を
経ないで直接熱間仕上げ圧延する場合に、得られる製品
の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、粗圧延
工程を省略できるＣｕ含有薄スラブ鋳片および鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ:0.05 〜0.5%，Ｓｎ:0.05%以下含有する
厚みが７５mm以下のＣｕ含有鋼の薄スラブを連続鋳造方
法により鋳造するに際して、鋳型下方において、鋳造鋳
片を湾曲支持して搬出する場合に、該湾曲支持の開始点
における鋳片表面温度を１０５０℃以下にして、Ｃｕ，
Ｓｎに起因する鋳片表面疵の発生を抑制し、Ｃｕ，Ｓｎ
含有薄スラブ鋳片を製造する。又、得られた薄スラブ鋳
片の温度を１０５０℃以下にし熱間仕上げ圧延してＣ
ｕ，Ｓｎに起因する鋼板表面疵の発生を抑制し、Ｃｕ，
Ｓｎ含有鋼板を製造する。
片を連続鋳造し、この連続鋳造のインラインで粗圧延を
経ないで直接熱間仕上げ圧延する場合に、得られる製品
の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、粗圧延
工程を省略できるＣｕ含有薄スラブ鋳片および鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 Ｃｕ:0.05 〜0.5%，Ｓｎ:0.05%以下含有する
厚みが７５mm以下のＣｕ含有鋼の薄スラブを連続鋳造方
法により鋳造するに際して、鋳型下方において、鋳造鋳
片を湾曲支持して搬出する場合に、該湾曲支持の開始点
における鋳片表面温度を１０５０℃以下にして、Ｃｕ，
Ｓｎに起因する鋳片表面疵の発生を抑制し、Ｃｕ，Ｓｎ
含有薄スラブ鋳片を製造する。又、得られた薄スラブ鋳
片の温度を１０５０℃以下にし熱間仕上げ圧延してＣ
ｕ，Ｓｎに起因する鋼板表面疵の発生を抑制し、Ｃｕ，
Ｓｎ含有鋼板を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃｕ，Ｓｎに起因する
表面疵の発生を抑制できるＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片
およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法に関するものであ
る。
表面疵の発生を抑制できるＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片
およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年鉄鋼精練の分野では、鉄鋼原料とし
てスクラップが多量に使用される傾向にあり、自動車、
家電、缶等のＣｕ，Ｓｎを含有するスクラップを使用す
る機会が多くなってきている。鋼種によっては、Ｃｕ，
Ｓｎを積極成分として含有させることもあるが、一般炭
素鋼の場合、要求される特性を阻害する成分になること
が多い。Ｃｕの含有量が０．１％以上になると表面に小
さな割れ疵が発生し、Ｃｕ含有量の増加に比例し、一層
増加することは、誠文堂発行の『鉄鋼に及ぼす合金元素
の影響』３７８頁の記載によっても知られている。
てスクラップが多量に使用される傾向にあり、自動車、
家電、缶等のＣｕ，Ｓｎを含有するスクラップを使用す
る機会が多くなってきている。鋼種によっては、Ｃｕ，
Ｓｎを積極成分として含有させることもあるが、一般炭
素鋼の場合、要求される特性を阻害する成分になること
が多い。Ｃｕの含有量が０．１％以上になると表面に小
さな割れ疵が発生し、Ｃｕ含有量の増加に比例し、一層
増加することは、誠文堂発行の『鉄鋼に及ぼす合金元素
の影響』３７８頁の記載によっても知られている。
【０００３】このＣｕ，Ｓｎは精練によって除去するこ
とは困難であるため、このような鋼種を精練する場合に
は、Ｃｕ，Ｓｎを含有するスクラップとＣｕ，Ｓｎを含
有しないスクラップを混合して、Ｃｕ，Ｓｎ含有量を希
釈するによって、これらの成分の影響を軽減する処理も
行われている（『１９９０ Ｅｌｉｏｔｔ Ｓｙｍｐｉ
ｓｉｕｍ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ』５９９頁参照）。
とは困難であるため、このような鋼種を精練する場合に
は、Ｃｕ，Ｓｎを含有するスクラップとＣｕ，Ｓｎを含
有しないスクラップを混合して、Ｃｕ，Ｓｎ含有量を希
釈するによって、これらの成分の影響を軽減する処理も
行われている（『１９９０ Ｅｌｉｏｔｔ Ｓｙｍｐｉ
ｓｉｕｍ Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ』５９９頁参照）。
【０００４】また、Ｃｕ含有鋼における上記の現象に対
して、Ｃｕ含有鋼の精練に際してＮｉをＣｕ含有量と同
重量％添加し、表面疵の原因となる高温酸化時のＣｕの
融液の鋼表面での析出を抑制することによって、表面割
れの発生を防止することが提案されている。しかし、こ
の方法では、資源に乏しく高価なＮｉを用いるために、
コスト高になり、また、Ｃｕの他にＳｎを含有する場合
にはＮｉの添加による表面割れ発生防止効果が顕著には
発現しない。
して、Ｃｕ含有鋼の精練に際してＮｉをＣｕ含有量と同
重量％添加し、表面疵の原因となる高温酸化時のＣｕの
融液の鋼表面での析出を抑制することによって、表面割
れの発生を防止することが提案されている。しかし、こ
の方法では、資源に乏しく高価なＮｉを用いるために、
コスト高になり、また、Ｃｕの他にＳｎを含有する場合
にはＮｉの添加による表面割れ発生防止効果が顕著には
発現しない。
【０００５】このようにして、精練して得られる鋼は、
一般に連続鋳造によって鋳片とし、圧延して、製品化さ
れるが、近年では、工程省略、熱損失の軽減等の観点か
ら、図６に示すように、溶鋼ａを連続鋳造機ｂによりス
ラブ鋳片ｃを連続鋳造し、インライン熱間粗圧延機ｄで
粗圧延し、これに続く熱間仕上げ圧延機ｅで熱間仕上げ
圧延して鋼板ｓを製造する連続鋳造インライン熱間圧延
プロセスが採用されるようになってきた。
一般に連続鋳造によって鋳片とし、圧延して、製品化さ
れるが、近年では、工程省略、熱損失の軽減等の観点か
ら、図６に示すように、溶鋼ａを連続鋳造機ｂによりス
ラブ鋳片ｃを連続鋳造し、インライン熱間粗圧延機ｄで
粗圧延し、これに続く熱間仕上げ圧延機ｅで熱間仕上げ
圧延して鋼板ｓを製造する連続鋳造インライン熱間圧延
プロセスが採用されるようになってきた。
【０００６】このように、Ｃｕ，Ｓｕを含有する炭素鋼
を精練し湾曲型、垂直曲げ型の連続鋳造機で連続鋳造し
てスラブ鋳片を製造した場合およびスラブ鋳片を連続鋳
造のインラインで熱間圧延して鋼板を製造した場合等熱
間加工を施して得られた製品においては、Ｃｕ含有量が
０．２％未満であっても表面疵の発生が認められる。特
に、鋳片の湾曲支持および粗圧延に際して、Ｃｕ脆化温
度域で曲げ、圧延を施した場合に表面疵の発生が顕著で
あり、熱間仕上げ圧延機を経て得られる鋼板には表面疵
が発生することが少なくない。
を精練し湾曲型、垂直曲げ型の連続鋳造機で連続鋳造し
てスラブ鋳片を製造した場合およびスラブ鋳片を連続鋳
造のインラインで熱間圧延して鋼板を製造した場合等熱
間加工を施して得られた製品においては、Ｃｕ含有量が
０．２％未満であっても表面疵の発生が認められる。特
に、鋳片の湾曲支持および粗圧延に際して、Ｃｕ脆化温
度域で曲げ、圧延を施した場合に表面疵の発生が顕著で
あり、熱間仕上げ圧延機を経て得られる鋼板には表面疵
が発生することが少なくない。
【０００７】最近では双ドラム式連続鋳造、双ベルト式
連続鋳造、単ベルト式連続鋳造等の特殊連続鋳造等の高
速連続鋳造方法の開発が進んでおり、１０〜７５mm厚の
薄鋳片を連続鋳造し、粗圧延工程を省略し、インライン
熱間仕上げ圧延機で厚さ１．５mm程度の鋼板を製造する
試みがなされている。このようにして鋼板を熱間仕上げ
圧延により製造する場合においても、前記の鋳片の湾曲
支持に際して発生するＣｕ，Ｓｎに起因する鋳片の表面
割れは、熱間仕上げ圧延して得られる鋼板の致命的欠陥
の発生につながるため、粗圧延工程省略した圧延プロセ
スのの実現の障害にもなっている。
連続鋳造、単ベルト式連続鋳造等の特殊連続鋳造等の高
速連続鋳造方法の開発が進んでおり、１０〜７５mm厚の
薄鋳片を連続鋳造し、粗圧延工程を省略し、インライン
熱間仕上げ圧延機で厚さ１．５mm程度の鋼板を製造する
試みがなされている。このようにして鋼板を熱間仕上げ
圧延により製造する場合においても、前記の鋳片の湾曲
支持に際して発生するＣｕ，Ｓｎに起因する鋳片の表面
割れは、熱間仕上げ圧延して得られる鋼板の致命的欠陥
の発生につながるため、粗圧延工程省略した圧延プロセ
スのの実現の障害にもなっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｃｕを０．
０５〜０．５％、Ｓｎを０．０５％以下含有する厚み７
５mm以下のＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片を連続鋳造し、
粗圧延を経ないで熱間仕上げ圧延する場合に，得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、粗
圧延工程を省略できる、Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片お
よび鋼板の製造方法を提供するものである。
０５〜０．５％、Ｓｎを０．０５％以下含有する厚み７
５mm以下のＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片を連続鋳造し、
粗圧延を経ないで熱間仕上げ圧延する場合に，得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、粗
圧延工程を省略できる、Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片お
よび鋼板の製造方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
Ｃｕ：０．０５〜０．５％，Ｓｎ：０．０５％以下含有
する厚みが７５mm以下のＣｕ，Ｓｎ含有鋼の薄スラブ鋳
片を連続鋳造方法により鋳造するに際して、鋳型下方に
おいて、鋳造鋳片を湾曲支持して搬出する場合に、該湾
曲支持の開始点における鋳片表面温度を１０５０℃以下
にして，Ｃｕ，Ｓｎに起因する鋳片表面疵の発生を抑制
することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片の製
造方法、また第二の発明は、請求項１によって得られた
薄スラブ鋳片を熱間仕上げ圧延して鋼板を製造するに際
して、この仕上げ圧延機の入り側での鋳片表面温度を１
０５０℃以下にしてＣｕ，Ｓｎに起因する鋼板表面疵の
発生を抑制することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の
製造方法である。
Ｃｕ：０．０５〜０．５％，Ｓｎ：０．０５％以下含有
する厚みが７５mm以下のＣｕ，Ｓｎ含有鋼の薄スラブ鋳
片を連続鋳造方法により鋳造するに際して、鋳型下方に
おいて、鋳造鋳片を湾曲支持して搬出する場合に、該湾
曲支持の開始点における鋳片表面温度を１０５０℃以下
にして，Ｃｕ，Ｓｎに起因する鋳片表面疵の発生を抑制
することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片の製
造方法、また第二の発明は、請求項１によって得られた
薄スラブ鋳片を熱間仕上げ圧延して鋼板を製造するに際
して、この仕上げ圧延機の入り側での鋳片表面温度を１
０５０℃以下にしてＣｕ，Ｓｎに起因する鋼板表面疵の
発生を抑制することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の
製造方法である。
【００１０】
【作用】本発明においては、Ｃｕを０．０５〜０．５
％、Ｓｎを０．０５％以下含有するＣｕ，Ｓｎ含有鋼を
熱間加工（連続鋳造、熱間圧延）する場合に、熱間加工
時の温度を所定の温度に制御することにより、得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、品
質の良好なＣｕ含有薄スラブ鋳片及び鋼板を製造するこ
とができる。
％、Ｓｎを０．０５％以下含有するＣｕ，Ｓｎ含有鋼を
熱間加工（連続鋳造、熱間圧延）する場合に、熱間加工
時の温度を所定の温度に制御することにより、得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、品
質の良好なＣｕ含有薄スラブ鋳片及び鋼板を製造するこ
とができる。
【００１１】本発明者等は、Ｃｕを０．１〜０．３％、
Ｓｎを０．０５％以下含有するＣｕ，Ｓｎ含有鋼を湾曲
型、垂直曲げ型の連続鋳造して鋳片を製造した場合に鋳
片表面割れが発生することから、その現象解明のため、
割れが発生している鋳片の組織を観察した。その結果は
図１に示す通りで、鋳片ｃの凝固組織内に金属Ｃｕ，Ｓ
ｎが旧オーステナイト粒界ｇに侵入し、割れｈを発生、
成長させている。ここでＳｎが含有しているとＣｕは融
液化しやすく、Ｓｎを含有しない場合に比し、前記オー
ステナイト粒界への侵入現象が顕著になる。そして、こ
の割れは、鋳片の湾曲支持開始点近傍における鋳造半径
が１０ｍ以下である場合に顕著に発生すること等が判明
した。
Ｓｎを０．０５％以下含有するＣｕ，Ｓｎ含有鋼を湾曲
型、垂直曲げ型の連続鋳造して鋳片を製造した場合に鋳
片表面割れが発生することから、その現象解明のため、
割れが発生している鋳片の組織を観察した。その結果は
図１に示す通りで、鋳片ｃの凝固組織内に金属Ｃｕ，Ｓ
ｎが旧オーステナイト粒界ｇに侵入し、割れｈを発生、
成長させている。ここでＳｎが含有しているとＣｕは融
液化しやすく、Ｓｎを含有しない場合に比し、前記オー
ステナイト粒界への侵入現象が顕著になる。そして、こ
の割れは、鋳片の湾曲支持開始点近傍における鋳造半径
が１０ｍ以下である場合に顕著に発生すること等が判明
した。
【００１２】このようなことから、Ｓｎを含有する場合
の金属Ｃｕの融点を確認し、この融点に対する鋳片の湾
曲支持開始点における鋳片表面温度と鋳片の表面割れ発
生との関係を調べた。その結果は図２に示す通りで、鋳
片湾曲支持開始点の温度が１０５０℃以下で表面割れ発
生指数を安定的に低下できることを確認できた。ただ
し、この温度が、低くなり過ぎると鋳片を最適な曲率で
湾曲支持することができず、円滑な鋳造操業ができなく
なるとともに、この鋳片を適温で熱間圧延することは困
難になる。これらのことを考慮すると、この温度の下限
値は８００℃程度以下にすることは好ましくない。
の金属Ｃｕの融点を確認し、この融点に対する鋳片の湾
曲支持開始点における鋳片表面温度と鋳片の表面割れ発
生との関係を調べた。その結果は図２に示す通りで、鋳
片湾曲支持開始点の温度が１０５０℃以下で表面割れ発
生指数を安定的に低下できることを確認できた。ただ
し、この温度が、低くなり過ぎると鋳片を最適な曲率で
湾曲支持することができず、円滑な鋳造操業ができなく
なるとともに、この鋳片を適温で熱間圧延することは困
難になる。これらのことを考慮すると、この温度の下限
値は８００℃程度以下にすることは好ましくない。
【００１３】このようにして、鋳造時鋳片の表面割れの
発生を抑制することができる。しかし、このようにして
Ｃｕに起因する表面割れを抑制した鋳片を熱間圧延する
場合、Ｃｕが再融解するような温度領域で加工（圧延）
を施す場合も、割れが発生する恐れがあるため、鋳片の
熱間圧延機において、圧延温度と圧延後の鋼板の表面疵
発生との関係も併せて調べた。その結果は、図３の通り
で、熱間圧延機の入り側での鋳片表面温度が１０５０℃
以下で表面割れ発生を安定的に抑制できることを確認で
きた。ただし、この温度が、低くなりすぎると鋳片を適
温で熱間圧延することは困難になる。これらのことを考
慮するとこの鋳片温度の下限値は、８００℃程度以下に
することは好ましくない。以下に本発明をその実施装置
例とともに説明する。
発生を抑制することができる。しかし、このようにして
Ｃｕに起因する表面割れを抑制した鋳片を熱間圧延する
場合、Ｃｕが再融解するような温度領域で加工（圧延）
を施す場合も、割れが発生する恐れがあるため、鋳片の
熱間圧延機において、圧延温度と圧延後の鋼板の表面疵
発生との関係も併せて調べた。その結果は、図３の通り
で、熱間圧延機の入り側での鋳片表面温度が１０５０℃
以下で表面割れ発生を安定的に抑制できることを確認で
きた。ただし、この温度が、低くなりすぎると鋳片を適
温で熱間圧延することは困難になる。これらのことを考
慮するとこの鋳片温度の下限値は、８００℃程度以下に
することは好ましくない。以下に本発明をその実施装置
例とともに説明する。
【００１４】
【実施例】この実施例は、転炉で精練して得られた、Ｃ
ｕ：０．２％，Ｓｎ：０．０５％を含有する溶鋼を双ベ
ルト式連続鋳造機（湾曲型）で連続鋳造して、厚みが５
０〜７５mmの薄スラブ鋳片を製造し、この薄スラブ鋳片
を連続鋳造のインラインで熱間仕上げ圧延機で熱間仕上
げ圧延して、厚み１．５mmの鋼板を製造した場合のもの
である。
ｕ：０．２％，Ｓｎ：０．０５％を含有する溶鋼を双ベ
ルト式連続鋳造機（湾曲型）で連続鋳造して、厚みが５
０〜７５mmの薄スラブ鋳片を製造し、この薄スラブ鋳片
を連続鋳造のインラインで熱間仕上げ圧延機で熱間仕上
げ圧延して、厚み１．５mmの鋼板を製造した場合のもの
である。
【００１５】図４は、この実施例における装置配置の概
要を示す説明図である。同図において、１は溶鋼鍋、２
は溶鋼、３はタンディッシュ、４は浸漬ノズル、５は鋳
型で、冷却構造を備えた無端状に移動する一対のベルト
６，７とこの一対のベルトの両側端内面に接し無端状に
移動する冷却構造を備えた一対の移動ブロック８，９に
よって構成されている。１０は溶鋼２を鋳型５で冷却し
て得られる薄スラブ鋳片、１１は薄スラブ鋳片を湾曲支
持し、搬出する支持ロール、１２は薄スラブ鋳片の湾曲
支持開始点の温度を測定する温度測定装置である。ま
た、１３は保熱炉、１４はインライン熱間仕上げ圧延
機、１５は熱間圧延して得られる鋼板、１６は熱間圧延
機入り側での薄スラブ鋳片の温度を測定する温度計で、
１７は搬送ロールである。
要を示す説明図である。同図において、１は溶鋼鍋、２
は溶鋼、３はタンディッシュ、４は浸漬ノズル、５は鋳
型で、冷却構造を備えた無端状に移動する一対のベルト
６，７とこの一対のベルトの両側端内面に接し無端状に
移動する冷却構造を備えた一対の移動ブロック８，９に
よって構成されている。１０は溶鋼２を鋳型５で冷却し
て得られる薄スラブ鋳片、１１は薄スラブ鋳片を湾曲支
持し、搬出する支持ロール、１２は薄スラブ鋳片の湾曲
支持開始点の温度を測定する温度測定装置である。ま
た、１３は保熱炉、１４はインライン熱間仕上げ圧延
機、１５は熱間圧延して得られる鋼板、１６は熱間圧延
機入り側での薄スラブ鋳片の温度を測定する温度計で、
１７は搬送ロールである。
【００１６】このように構成された連続鋳造機の鋳型
に、溶鋼を注入しこれを冷却して凝固させ厚み５０〜７
５mmの薄スラブ鋳片を鋳造し、この薄スラブ鋳片を連続
鋳造インラインの熱間仕上げ圧延機により、熱間圧延し
て厚み１．５mmの鋼板を製造した。この実施例における
鋳型から出たの鋳片の各過程での表面温度変化を、前記
従来例（図６の例）の場合とともに図５に示す。
に、溶鋼を注入しこれを冷却して凝固させ厚み５０〜７
５mmの薄スラブ鋳片を鋳造し、この薄スラブ鋳片を連続
鋳造インラインの熱間仕上げ圧延機により、熱間圧延し
て厚み１．５mmの鋼板を製造した。この実施例における
鋳型から出たの鋳片の各過程での表面温度変化を、前記
従来例（図６の例）の場合とともに図５に示す。
【００１７】なおこの実施例における鋳造条件、圧延条
件は下記の通りである。 『鋳造条件』 鋳造鋼種：低炭素鋼で成分組成は表１に示す。 薄スラブ鋳片サイズ：厚み５０〜７５mm，幅１３００mm 鋳造速度：５ｍ/min 基本鋳造半径：１０ｍ 湾曲支持開始点：メニスカスから３５００mmの位置 『圧延条件』 鋼板（製品）サイズ：厚み１．５mm，幅１３００mm
件は下記の通りである。 『鋳造条件』 鋳造鋼種：低炭素鋼で成分組成は表１に示す。 薄スラブ鋳片サイズ：厚み５０〜７５mm，幅１３００mm 鋳造速度：５ｍ/min 基本鋳造半径：１０ｍ 湾曲支持開始点：メニスカスから３５００mmの位置 『圧延条件』 鋼板（製品）サイズ：厚み１．５mm，幅１３００mm
【００１８】本発明のこの実施例では、上記鋳造条件で
薄スラブ鋳片を連続鋳造する際、鋳型からの鋳片の薄ス
ラブ鋳片の湾曲支持開始点における表面温度を１０５０
℃以下にし、この薄スラブ鋳片の熱間仕上げ圧延機の入
り側での表面温度を１０５０℃以下にして熱間仕上げ圧
延して鋼板を製造した。その結果を本発明の範囲外の比
較例、従来例の場合とともに表２に示す。
薄スラブ鋳片を連続鋳造する際、鋳型からの鋳片の薄ス
ラブ鋳片の湾曲支持開始点における表面温度を１０５０
℃以下にし、この薄スラブ鋳片の熱間仕上げ圧延機の入
り側での表面温度を１０５０℃以下にして熱間仕上げ圧
延して鋼板を製造した。その結果を本発明の範囲外の比
較例、従来例の場合とともに表２に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】この表２によって明らかなように、本発明
の範囲である例１〜２においては、鋳造して得られた薄
スラブ鋳片、熱間仕上げ圧延して得られた鋼板ともに、
品質に影響を与えるような表面割れの発生は認められな
かった。しかし、例３では、湾曲支持開始点の温度を１
０５０℃以下にして鋳造して表面割れのない薄スラブ鋳
片を得たが、これを熱間仕上げ圧延機入り側の薄スラブ
鋳片の表面温度を１０５０℃以上にして熱間圧延して得
られた鋼板には、品質を低下させる顕著な割れ発生が認
められた（表面割れのない薄鋳片でも熱間仕上げ圧延機
の入り側の温度を１０５０℃以上にして圧延すると得ら
れる鋼板に割れ発生がある。）。
の範囲である例１〜２においては、鋳造して得られた薄
スラブ鋳片、熱間仕上げ圧延して得られた鋼板ともに、
品質に影響を与えるような表面割れの発生は認められな
かった。しかし、例３では、湾曲支持開始点の温度を１
０５０℃以下にして鋳造して表面割れのない薄スラブ鋳
片を得たが、これを熱間仕上げ圧延機入り側の薄スラブ
鋳片の表面温度を１０５０℃以上にして熱間圧延して得
られた鋼板には、品質を低下させる顕著な割れ発生が認
められた（表面割れのない薄鋳片でも熱間仕上げ圧延機
の入り側の温度を１０５０℃以上にして圧延すると得ら
れる鋼板に割れ発生がある。）。
【００２２】また、例４では、湾曲支持開始点の温度を
１０５０℃以上にして鋳造して表面割れのある薄スラブ
鋳片をそのまま、熱間仕上げ圧延機入り側の薄スラブ鋳
片の表面温度を１０５０℃以下にして熱間仕上げ圧延し
ているが、得られた鋼板には、品質を低下させる顕著な
割れ発生が認められた（表面割れのある薄鋳片では熱間
仕上げ圧延機の入り側の表面温度を１０５０℃以下にし
て圧延しても得られる鋼板に割れ発生がある。）。さら
に、例５では、湾曲支持開始点の温度を１０５０℃以上
にして鋳造して得られた表面割れのある薄スラブ鋳片を
そのまま、熱間仕上げ圧延機入り側の表面温度を１０５
０℃以上にして熱間仕上げ圧延しているが、得られた鋼
板には、当然のことながら品質を低下させる顕著な割れ
発生が認められた。
１０５０℃以上にして鋳造して表面割れのある薄スラブ
鋳片をそのまま、熱間仕上げ圧延機入り側の薄スラブ鋳
片の表面温度を１０５０℃以下にして熱間仕上げ圧延し
ているが、得られた鋼板には、品質を低下させる顕著な
割れ発生が認められた（表面割れのある薄鋳片では熱間
仕上げ圧延機の入り側の表面温度を１０５０℃以下にし
て圧延しても得られる鋼板に割れ発生がある。）。さら
に、例５では、湾曲支持開始点の温度を１０５０℃以上
にして鋳造して得られた表面割れのある薄スラブ鋳片を
そのまま、熱間仕上げ圧延機入り側の表面温度を１０５
０℃以上にして熱間仕上げ圧延しているが、得られた鋼
板には、当然のことながら品質を低下させる顕著な割れ
発生が認められた。
【００２３】そして、従来例６では、厚手のスラブ鋳片
を、湾曲支持開始点の温度を１０５０℃以上にして鋳造
し、表面割れのあるスラブ鋳片をそのまま熱間粗圧延
機、熱間仕上げ圧延機で圧延して鋼板を製造したもので
あり各熱間圧延機入り側の温度をいずれも１０５０℃以
上にしたもので、得られた鋼板には、割れ発生が認めら
れた。例７は連続鋳造で割れのない薄スラブ鋳片を製造
し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧延した場合
のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ鋳片の温度
を１０５０℃以下にして圧延したところ、割れ発生は認
められなかった。
を、湾曲支持開始点の温度を１０５０℃以上にして鋳造
し、表面割れのあるスラブ鋳片をそのまま熱間粗圧延
機、熱間仕上げ圧延機で圧延して鋼板を製造したもので
あり各熱間圧延機入り側の温度をいずれも１０５０℃以
上にしたもので、得られた鋼板には、割れ発生が認めら
れた。例７は連続鋳造で割れのない薄スラブ鋳片を製造
し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧延した場合
のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ鋳片の温度
を１０５０℃以下にして圧延したところ、割れ発生は認
められなかった。
【００２４】例８は、連続鋳造で割れのない薄スラブ鋳
片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧延
した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ鋳
片の温度を１０５０℃以上にして圧延したところ、割れ
発生が認められた。例９は、連続鋳造で割れのある薄ス
ラブ鋳片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上
げ圧延した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄ス
ラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にして圧延しても、割
れ発生が認められた。
片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧延
した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ鋳
片の温度を１０５０℃以上にして圧延したところ、割れ
発生が認められた。例９は、連続鋳造で割れのある薄ス
ラブ鋳片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上
げ圧延した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄ス
ラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にして圧延しても、割
れ発生が認められた。
【００２５】例１０は、連続鋳造で割れのある薄スラブ
鋳片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧
延した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ
鋳片の温度を１０５０℃以上にして圧延したところ割れ
発生が認められた。なお厚みが７５mm以上のスラブ鋳片
の場合では、粗圧延を経ないで厚み１．５mmレベルの鋼
板を熱間仕上げ圧延して得ることは難しい。
鋳片を製造し、別ラインで加熱炉で再加熱して仕上げ圧
延した場合のもので、仕上げ圧延機入り側での薄スラブ
鋳片の温度を１０５０℃以上にして圧延したところ割れ
発生が認められた。なお厚みが７５mm以上のスラブ鋳片
の場合では、粗圧延を経ないで厚み１．５mmレベルの鋼
板を熱間仕上げ圧延して得ることは難しい。
【００２６】以上述べたように、Ｃｕ，Ｓｎを含有した
鋼を湾曲型、垂直曲げ型の連続鋳造機で厚み７５mm以下
の薄スラブ鋳片を鋳造する場合、湾曲支持開始点の薄ス
ラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にすることにより、割
れ発生のない品質良好な薄スラブ鋳片を安定的に得るこ
とができる。またこのようにして得られた割れ発生のな
い薄スラブ鋳片を熱間仕上げ圧延して厚みが１．５mmレ
ベルまでの鋼板を製造する場合、熱間仕上げ圧延機の入
り側での薄スラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にするこ
とにより、割れ発生のない品質の良好な鋼板を安定的に
得ることができる。なお、上記実施例では本発明を連続
鋳造インライン熱間仕上げ圧延プロセスで採用している
が、薄スラブ鋳片の連続鋳造と熱間仕上げ圧延を独立に
実施する場合にも本発明を採用することができる。
鋼を湾曲型、垂直曲げ型の連続鋳造機で厚み７５mm以下
の薄スラブ鋳片を鋳造する場合、湾曲支持開始点の薄ス
ラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にすることにより、割
れ発生のない品質良好な薄スラブ鋳片を安定的に得るこ
とができる。またこのようにして得られた割れ発生のな
い薄スラブ鋳片を熱間仕上げ圧延して厚みが１．５mmレ
ベルまでの鋼板を製造する場合、熱間仕上げ圧延機の入
り側での薄スラブ鋳片の温度を１０５０℃以下にするこ
とにより、割れ発生のない品質の良好な鋼板を安定的に
得ることができる。なお、上記実施例では本発明を連続
鋳造インライン熱間仕上げ圧延プロセスで採用している
が、薄スラブ鋳片の連続鋳造と熱間仕上げ圧延を独立に
実施する場合にも本発明を採用することができる。
【００２７】
【発明の効果】本発明においては、Ｃｕを０．０５〜
０．５％、Ｓｎを０．０５％以下含有する厚み７５mm以
下のＣｕ含有薄スラブ鋳片を連続鋳造し、圧延時、粗圧
延を経ないで直接熱間仕上げ圧延する場合に、得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、品
質の良好なＣｕ含有薄スラブ鋳片及び鋼板を製造するこ
とができる。
０．５％、Ｓｎを０．０５％以下含有する厚み７５mm以
下のＣｕ含有薄スラブ鋳片を連続鋳造し、圧延時、粗圧
延を経ないで直接熱間仕上げ圧延する場合に、得られる
製品の表面疵の発生を安価でかつ効率的に抑制でき、品
質の良好なＣｕ含有薄スラブ鋳片及び鋼板を製造するこ
とができる。
【図１】割れ発生鋳片の凝固組織説明図。
【図２】湾曲支持開始点の鋳片表面温度と鋳片割れ発生
との関係説明図。
との関係説明図。
【図３】仕上げ圧延機入り側での鋳片温度と鋼板割れ発
生との関係説明図。
生との関係説明図。
【図４】本発明の実施例における連続鋳造とインライン
熱間仕上げ圧延プロセスの設備配置例を示す側断面概要
説明図。
熱間仕上げ圧延プロセスの設備配置例を示す側断面概要
説明図。
【図５】本発明の実施例における連続鋳造とインライン
熱間仕上げ圧延プロセスでの鋳片表面温度の経時変化を
示す説明図。
熱間仕上げ圧延プロセスでの鋳片表面温度の経時変化を
示す説明図。
【図６】従来の連続鋳造とインライン熱間圧延プロセス
の設備配置例を示す側断面概要説明図。
の設備配置例を示す側断面概要説明図。
１：溶鋼鍋 ２：溶鋼 ３：タンディッシュ ４：浸漬ノズル ５：鋳型 ６，７：ベルト ８（９）：移動短辺 １０：薄スラブ鋳片 １１：支持ロール １２：温度測定装置 １３：保熱炉 １４：熱間仕上げ圧延機 １５：鋼板 １６：温度測定装置
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕ：０．０５〜０．５％，Ｓｎ：０．
０５％以下含有する厚みが７５mm以下のＣｕ，Ｓｎ含有
鋼の薄スラブを連続鋳造方法により鋳造するに際して、
鋳型下方において、鋳造鋳片を湾曲支持して搬出する場
合に、該湾曲支持の開始点における鋳片表面温度を１０
５０℃以下に制御して、Ｃｕ，Ｓｎに起因する鋳片表面
疵の発生を抑制することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有薄
スラブ鋳片の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１によって得られた薄スラブ鋳片
を熱間仕上げ圧延して鋼板を製造するに際して、この仕
上げ圧延機の入り側での鋳片表面温度を１０５０℃以下
に制御してＣｕ，Ｓｎに起因する鋼板表面疵の発生を抑
制することを特徴とするＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方
法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06398494A JP3358137B2 (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法 |
| KR1019950705035A KR960702690A (ko) | 1993-05-13 | 1994-05-13 | 커넥터 장치(connector apparatus) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06398494A JP3358137B2 (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07265908A true JPH07265908A (ja) | 1995-10-17 |
| JP3358137B2 JP3358137B2 (ja) | 2002-12-16 |
Family
ID=13245068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06398494A Expired - Fee Related JP3358137B2 (ja) | 1993-05-13 | 1994-03-31 | Ｃｕ，Ｓｎ含有薄スラブ鋳片およびＣｕ，Ｓｎ含有鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3358137B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100334235C (zh) * | 2002-01-14 | 2007-08-29 | 于西纳公司 | 用于制造由含铜量高的碳钢制成的钢铁冶金制品的方法及根据所述方法获得的钢铁冶金制品 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP06398494A patent/JP3358137B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100334235C (zh) * | 2002-01-14 | 2007-08-29 | 于西纳公司 | 用于制造由含铜量高的碳钢制成的钢铁冶金制品的方法及根据所述方法获得的钢铁冶金制品 |
| US7425240B2 (en) * | 2002-01-14 | 2008-09-16 | Usinor | Method for the production of a siderurgical product made of carbon steel with a high copper content |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3358137B2 (ja) | 2002-12-16 |
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