JPH07258800A - 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
建材用オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH07258800A JPH07258800A JP5226494A JP5226494A JPH07258800A JP H07258800 A JPH07258800 A JP H07258800A JP 5226494 A JP5226494 A JP 5226494A JP 5226494 A JP5226494 A JP 5226494A JP H07258800 A JPH07258800 A JP H07258800A
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- stainless steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 屋根用ステンレス鋼建材において冷間加工
性、溶接性、耐銹性を改善する。 【構成】 重量％においてＣ≦０．００３％、Ｓｉを
０．１〜１．０％、Ｍｎを０．１〜１．０％、Ｎｉを１
３．０〜２０．０％、Ｃｒを１６．０〜２２．０％、Ｍ
ｏを３．０〜５．９％、Ｃｕを０．３〜１．０％、Ａｌ
を０．０１〜０．０６％、Ｃａを０．００１〜０．００
３％、Ｎを０．０１〜０．１９％を含有し、ビッカース
硬さが１９０以下、ＷＩ＝Ｍｏ＋２０Ｎ＜７．０％であ
り、更にＴｉ，Ｎｂを０．１〜０．３％の１種または２
種含有し、更にＰＩ＝Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ＞
２８％である冷間加工性、溶接性、耐銹性に優れる建材
用オーステナイト系ステンレス鋼。 【効果】 本発明によれば冷間加工性、溶接性および耐
銹性を兼ね備えたオーステナイト系ステンレス鋼を提供
できる。
性、溶接性、耐銹性を改善する。 【構成】 重量％においてＣ≦０．００３％、Ｓｉを
０．１〜１．０％、Ｍｎを０．１〜１．０％、Ｎｉを１
３．０〜２０．０％、Ｃｒを１６．０〜２２．０％、Ｍ
ｏを３．０〜５．９％、Ｃｕを０．３〜１．０％、Ａｌ
を０．０１〜０．０６％、Ｃａを０．００１〜０．００
３％、Ｎを０．０１〜０．１９％を含有し、ビッカース
硬さが１９０以下、ＷＩ＝Ｍｏ＋２０Ｎ＜７．０％であ
り、更にＴｉ，Ｎｂを０．１〜０．３％の１種または２
種含有し、更にＰＩ＝Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ＞
２８％である冷間加工性、溶接性、耐銹性に優れる建材
用オーステナイト系ステンレス鋼。 【効果】 本発明によれば冷間加工性、溶接性および耐
銹性を兼ね備えたオーステナイト系ステンレス鋼を提供
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間加工性、溶接性お
よび耐銹性に優れる建材用オーステナイト系ステンレス
鋼に関するものである。
よび耐銹性に優れる建材用オーステナイト系ステンレス
鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶接工法による屋根用ステンレス
鋼建材として、溶接性および加工性の点からＳＵＳ３０
４やＳＵＳ３１６等のオーステナイト系ステンレス鋼が
使用されてきた。しかし、ウォーターフロント開発の活
発化に伴い臨海地区での屋根用建材には更に耐銹性の優
れるステンレス鋼が望まれている。一般に、オーステナ
イト系ステンレス鋼において耐食性を高める合金元素に
はＣｒ，Ｍｏ，Ｎ等があるが、これらの合金元素を高め
ると加工性および溶接性を損ねる。特にＮは侵入型元素
であるために鋼の強度を高めて加工性を損ね、Ｍｏは溶
着金属部で偏析して溶接割れの原因になっていた。ま
た、Ｍｏ，Ｎを高めるとシーム溶接部の溶接割れ感受性
を高める。
鋼建材として、溶接性および加工性の点からＳＵＳ３０
４やＳＵＳ３１６等のオーステナイト系ステンレス鋼が
使用されてきた。しかし、ウォーターフロント開発の活
発化に伴い臨海地区での屋根用建材には更に耐銹性の優
れるステンレス鋼が望まれている。一般に、オーステナ
イト系ステンレス鋼において耐食性を高める合金元素に
はＣｒ，Ｍｏ，Ｎ等があるが、これらの合金元素を高め
ると加工性および溶接性を損ねる。特にＮは侵入型元素
であるために鋼の強度を高めて加工性を損ね、Ｍｏは溶
着金属部で偏析して溶接割れの原因になっていた。ま
た、Ｍｏ，Ｎを高めるとシーム溶接部の溶接割れ感受性
を高める。
【０００３】また、高耐食性ステンレス鋼においては、
特開昭４９−１３５８１２号公報に開示されている高Ｃ
ｒ高Ｍｏ高Ｎステンレス鋼がある。該ステンレス鋼は化
学工業用機器や海水を使用する熱交換器等の用途に開発
されたものであり、耐孔食性や熱間加工性について考慮
されているが、建材用、特に屋根材用としての冷間加工
性、溶接性、耐銹性を考慮したものではなく、特に冷間
加工性、溶接性を満足するには不十分であった。
特開昭４９−１３５８１２号公報に開示されている高Ｃ
ｒ高Ｍｏ高Ｎステンレス鋼がある。該ステンレス鋼は化
学工業用機器や海水を使用する熱交換器等の用途に開発
されたものであり、耐孔食性や熱間加工性について考慮
されているが、建材用、特に屋根材用としての冷間加工
性、溶接性、耐銹性を考慮したものではなく、特に冷間
加工性、溶接性を満足するには不十分であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来技術の問題点を解消するもので、冷間加工およびシ
ーム溶接で施工される建材用ステンレス鋼屋根材におい
て、冷間加工性および溶接性を改善するとともに、臨海
地区、特に屋根軒裏部等での環境における耐銹性を改善
することを目的とするものである。
従来技術の問題点を解消するもので、冷間加工およびシ
ーム溶接で施工される建材用ステンレス鋼屋根材におい
て、冷間加工性および溶接性を改善するとともに、臨海
地区、特に屋根軒裏部等での環境における耐銹性を改善
することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らはオーステナ
イト系ステンレス鋼の成分について種々研究した結果、
重量％としてＣ ：≦０．０３０％、 Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｎｉ：１３．０〜２０．０％、Ｃｒ：１６．０〜２２．
０％、 Ｍｏ：３．０〜５．９％、Ｃｕ：０．３〜
１．０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．００３％、Ｎ ：０．０１〜０．
１９％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、かつビッカース硬さＨｖが１９０以下、（１）式
で表わされる溶接性指数ＷＩの値が７．０（％）以下で
ある場合に冷間加工性および溶接性に優れる建材用オー
ステナイト系ステンレス鋼を得ることができることを見
い出した。 ＷＩ＝Ｍｏ＋２０Ｎ …………………………（１） また、上記鋼にＴｉ：０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．１
〜０．３％の１種または２種を含有し、かつ（２）式で
表される耐孔食指数ＰＩの値が２８（％）以上である場
合に母材部および溶接部の耐銹性が更に向上することを
見い出した。 ＰＩ＝Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ …………………………（２）
イト系ステンレス鋼の成分について種々研究した結果、
重量％としてＣ ：≦０．０３０％、 Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｎｉ：１３．０〜２０．０％、Ｃｒ：１６．０〜２２．
０％、 Ｍｏ：３．０〜５．９％、Ｃｕ：０．３〜
１．０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｃ
ａ：０．００１〜０．００３％、Ｎ ：０．０１〜０．
１９％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、かつビッカース硬さＨｖが１９０以下、（１）式
で表わされる溶接性指数ＷＩの値が７．０（％）以下で
ある場合に冷間加工性および溶接性に優れる建材用オー
ステナイト系ステンレス鋼を得ることができることを見
い出した。 ＷＩ＝Ｍｏ＋２０Ｎ …………………………（１） また、上記鋼にＴｉ：０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．１
〜０．３％の１種または２種を含有し、かつ（２）式で
表される耐孔食指数ＰＩの値が２８（％）以上である場
合に母材部および溶接部の耐銹性が更に向上することを
見い出した。 ＰＩ＝Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ …………………………（２）
【０００６】
【作用】本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼
の冷間加工性、溶接性、耐銹性について研究した結果、
以下の知見を得た。冷間加工性については０．４mm厚の
材料を金切りはさみにより切断した時の負荷力により評
価した。図１より切断時の負荷力はビッカース硬さＨｖ
が高くなるとともに大きくなり、１９０を超えると切断
負荷力が５０kgを超え、切断が困難になることが分かっ
た。ビッカース硬さＨｖが１９０以下であれば、屋根施
工等の施工性に問題はない。焼鈍材の硬さは合金成分と
結晶粒径(G.S.)で整理され、図２に示すように（３）式
で表されるＨＩ値が２３．５以下でビッカース硬さＨｖ
を１９０以下にすることができる。 ＨＩ＝０．１５Ｃｒ＋Ｍｏ＋５１Ｎ＋１．４０（π・２G.S.No+1）0.25 …………………………（３）
の冷間加工性、溶接性、耐銹性について研究した結果、
以下の知見を得た。冷間加工性については０．４mm厚の
材料を金切りはさみにより切断した時の負荷力により評
価した。図１より切断時の負荷力はビッカース硬さＨｖ
が高くなるとともに大きくなり、１９０を超えると切断
負荷力が５０kgを超え、切断が困難になることが分かっ
た。ビッカース硬さＨｖが１９０以下であれば、屋根施
工等の施工性に問題はない。焼鈍材の硬さは合金成分と
結晶粒径(G.S.)で整理され、図２に示すように（３）式
で表されるＨＩ値が２３．５以下でビッカース硬さＨｖ
を１９０以下にすることができる。 ＨＩ＝０．１５Ｃｒ＋Ｍｏ＋５１Ｎ＋１．４０（π・２G.S.No+1）0.25 …………………………（３）
【０００７】溶接性については、合金成分を変えた材料
を０．４mmの板に冷間圧延後、焼鈍・酸洗して、シーム
溶接し、溶接部の割れやボイド等の溶接欠陥の有無を調
査した。合金元素の中でＭｏ，Ｎを高めると、溶接割れ
感受性は高くなり、特にＭｏの高い材料ではＭｏが偏析
し、割れの起点となっている。溶接性におよぼすＭｏ，
Ｎの影響については、図３に示すように、Ｍｏ≦５．９
％かつＭｏ＋２０Ｎ≦７．０％であれば、シーム溶接部
に溶接割れ等の溶接欠陥が発生していない。
を０．４mmの板に冷間圧延後、焼鈍・酸洗して、シーム
溶接し、溶接部の割れやボイド等の溶接欠陥の有無を調
査した。合金元素の中でＭｏ，Ｎを高めると、溶接割れ
感受性は高くなり、特にＭｏの高い材料ではＭｏが偏析
し、割れの起点となっている。溶接性におよぼすＭｏ，
Ｎの影響については、図３に示すように、Ｍｏ≦５．９
％かつＭｏ＋２０Ｎ≦７．０％であれば、シーム溶接部
に溶接割れ等の溶接欠陥が発生していない。
【０００８】耐銹性について研究した結果、臨海地区で
は、海塩粒子等が付着するため、雨水による洗浄がなく
塩素イオンが濃縮しやすい屋根軒裏部で最も発銹が激し
く、屋根軒裏部の耐銹性に最も留意しなければならない
ことが分かった。
は、海塩粒子等が付着するため、雨水による洗浄がなく
塩素イオンが濃縮しやすい屋根軒裏部で最も発銹が激し
く、屋根軒裏部の耐銹性に最も留意しなければならない
ことが分かった。
【０００９】図４は、沖縄で海岸から５０ｍ離れた場所
で１年間屋外暴露した材料の発銹状況を示すものであ
る。暴露試験は鏡面研磨した材料を屋根、軒裏構造を模
擬した暴露試験台に設置し、１年間暴露した。発銹状況
は前記のＰＩ値（Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ）によ
って整理でき、ＰＩ値の増大とともに耐銹性は向上し、
発銹ランクは４（大きな発銹点）→３〜２（点状の発銹
点）→１（発銹なし）と推移する。ＰＩ値≧２８では軒
裏部においても発銹が認められなかった。
で１年間屋外暴露した材料の発銹状況を示すものであ
る。暴露試験は鏡面研磨した材料を屋根、軒裏構造を模
擬した暴露試験台に設置し、１年間暴露した。発銹状況
は前記のＰＩ値（Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ）によ
って整理でき、ＰＩ値の増大とともに耐銹性は向上し、
発銹ランクは４（大きな発銹点）→３〜２（点状の発銹
点）→１（発銹なし）と推移する。ＰＩ値≧２８では軒
裏部においても発銹が認められなかった。
【００１０】図５はＰＩ値と孔食電位の関係を示す図で
ある。孔食電位はＪＩＳ法（ＪＩＳＧ０５７７）に準拠
し、＃５００のエメリー紙で研磨した材料を３．５％Ｎ
ａＣｌ、５０℃溶液中で測定した。ＰＩ値と孔食電位の
間には相関があり、ＰＩ値≧２８には孔食電位≧６００
mV vs.ＳＣＥが対応している。
ある。孔食電位はＪＩＳ法（ＪＩＳＧ０５７７）に準拠
し、＃５００のエメリー紙で研磨した材料を３．５％Ｎ
ａＣｌ、５０℃溶液中で測定した。ＰＩ値と孔食電位の
間には相関があり、ＰＩ値≧２８には孔食電位≧６００
mV vs.ＳＣＥが対応している。
【００１１】次に各々の合金元素の成分範囲を規定した
理由について説明する。ＣはＮと同様に侵入型固溶元素
として鋼の硬度を非常に増加させるとともに、溶接性を
損なう元素である。また、溶接熱影響部のクロム炭化物
の析出による発銹を防止するため０．０３％以下にする
必要がある。望ましい範囲は０．０２％以下である。
理由について説明する。ＣはＮと同様に侵入型固溶元素
として鋼の硬度を非常に増加させるとともに、溶接性を
損なう元素である。また、溶接熱影響部のクロム炭化物
の析出による発銹を防止するため０．０３％以下にする
必要がある。望ましい範囲は０．０２％以下である。
【００１２】Ｓｉは脱酸剤として精錬上必要である。ま
た耐食性に有効であるが、多すぎると介在物が増加して
発銹の起点となる。このため、Ｓｉの範囲は０．１〜
１．０％にした。望ましい範囲は０．１〜０．５％であ
る。ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として働くが、１．０％
超の添加は耐食性を劣化させるためＭｎの範囲は０．１
〜１．０％にした。望ましい範囲は０．３〜０．８％で
ある。
た耐食性に有効であるが、多すぎると介在物が増加して
発銹の起点となる。このため、Ｓｉの範囲は０．１〜
１．０％にした。望ましい範囲は０．１〜０．５％であ
る。ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として働くが、１．０％
超の添加は耐食性を劣化させるためＭｎの範囲は０．１
〜１．０％にした。望ましい範囲は０．３〜０．８％で
ある。
【００１３】Ｎｉはオーステナイト組織を得るために範
囲を１３〜２０％にした。Ｃｒは耐食性を高める主元素
であり、Ｃｒ量が増えるほど耐食性は良くなる。また過
度の添加は熱間加工性を損ね、熱延時に耳割れの原因に
なる。更に、経済性の点からコスト高になるため範囲を
１６〜２２％にした。望ましい範囲は１９〜２１％であ
る。
囲を１３〜２０％にした。Ｃｒは耐食性を高める主元素
であり、Ｃｒ量が増えるほど耐食性は良くなる。また過
度の添加は熱間加工性を損ね、熱延時に耳割れの原因に
なる。更に、経済性の点からコスト高になるため範囲を
１６〜２２％にした。望ましい範囲は１９〜２１％であ
る。
【００１４】Ｍｏは耐食性を向上させるが、６％以上の
添加は溶接部にＭｏ偏析を生じ、溶接割れ感受性を高め
るため上限を５．９％以下にした。また、３％未満の添
加では所望の耐食性を確保できないので範囲を３〜５．
９％とした。望ましい範囲は４〜５．８％である。Ｃｕ
は隙間腐食性を向上させるが、多量に添加すると熱間加
工性を損ね、熱延時に耳割れの原因となるため０．３〜
１．０％とした。望ましい範囲は０．４〜０．８％であ
る。
添加は溶接部にＭｏ偏析を生じ、溶接割れ感受性を高め
るため上限を５．９％以下にした。また、３％未満の添
加では所望の耐食性を確保できないので範囲を３〜５．
９％とした。望ましい範囲は４〜５．８％である。Ｃｕ
は隙間腐食性を向上させるが、多量に添加すると熱間加
工性を損ね、熱延時に耳割れの原因となるため０．３〜
１．０％とした。望ましい範囲は０．４〜０．８％であ
る。
【００１５】Ａｌは脱酸剤として作用し、脱酸のために
０．０１〜０．０６％に範囲を限定した。望ましい範囲
は０．０２〜０．０５％である。ＣａはＡｌ脱酸鋼では
連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞防止および介在物制御のた
め、また、過剰の添加は介在物の量を増加して冷間加工
性等を損なうことから０．００１〜０．００３％とし
た。望ましい範囲は０．００２〜０．００３％である。
０．０１〜０．０６％に範囲を限定した。望ましい範囲
は０．０２〜０．０５％である。ＣａはＡｌ脱酸鋼では
連続鋳造時の浸漬ノズル閉塞防止および介在物制御のた
め、また、過剰の添加は介在物の量を増加して冷間加工
性等を損なうことから０．００１〜０．００３％とし
た。望ましい範囲は０．００２〜０．００３％である。
【００１６】Ｎはオーステナイト系ステンレス鋼におい
て耐食性を高めるが、硬さを著しく高め０．２０％超で
は所望の硬さＨｖ≦１９０を達成できないため上限を
０．１９％とした。望ましい範囲は０．０２〜０．１５
％である。Ｔｉ，Ｎｂは溶接熱影響部の炭化物による粒
界腐食を防ぐために必要に応じて添加するが、過剰の添
加は熱間加工性や冷間加工性を劣化させるので、１種ま
たは２種の添加量を０．１〜０．３％の範囲とした。望
ましい範囲は０．１５〜０．２５％である。
て耐食性を高めるが、硬さを著しく高め０．２０％超で
は所望の硬さＨｖ≦１９０を達成できないため上限を
０．１９％とした。望ましい範囲は０．０２〜０．１５
％である。Ｔｉ，Ｎｂは溶接熱影響部の炭化物による粒
界腐食を防ぐために必要に応じて添加するが、過剰の添
加は熱間加工性や冷間加工性を劣化させるので、１種ま
たは２種の添加量を０．１〜０．３％の範囲とした。望
ましい範囲は０．１５〜０．２５％である。
【００１７】
【実施例】本発明を実施例により説明する。表１および
表２の成分を溶製し、熱間圧延後、冷間圧延し、硬さ、
加工性、溶接性、耐銹性の各特性を評価した。硬さは
１．０mm厚に冷間圧延後、１０５０〜１１５０℃×６０
sec 焼鈍してＬ断面ビッカース硬さを測定した。加工性
は、０．４mm厚に冷間圧延後、１０５０〜１１５０℃×
６０sec 焼鈍した材料を金切りはさみで切断した時の負
荷力で判断し、５０kg以上の場合加工性が悪いと判断し
た。
表２の成分を溶製し、熱間圧延後、冷間圧延し、硬さ、
加工性、溶接性、耐銹性の各特性を評価した。硬さは
１．０mm厚に冷間圧延後、１０５０〜１１５０℃×６０
sec 焼鈍してＬ断面ビッカース硬さを測定した。加工性
は、０．４mm厚に冷間圧延後、１０５０〜１１５０℃×
６０sec 焼鈍した材料を金切りはさみで切断した時の負
荷力で判断し、５０kg以上の場合加工性が悪いと判断し
た。
【００１８】溶接性は、０．４mm厚に冷間圧延後、１０
５０〜１１５０℃×６０sec 焼鈍、酸洗し、シーム溶接
機で２枚の板を電流値３２００Ａ、速度２ｍ/minで溶接
後、溶接部の割れ、ボイド等の溶接欠陥の有無を調査し
た。耐銹性は、０．４mm厚さに冷間圧延後、１０５０〜
１１５０℃×６０sec 焼鈍、酸洗後、エメリー紙で表面
を鏡面研磨後、ＪＩＳ法で、５０℃溶液中で孔食電位を
測定した。また、暴露試験は屋根を模擬した暴露台に、
シーム溶接した材料をエメリー紙で表面を鏡面研磨した
１５０ｗ×２００ｌの試料を取り付け、沖縄で海岸から
５０ｍ離れた場所で１年間暴露し、発銹の程度を調べ
た。
５０〜１１５０℃×６０sec 焼鈍、酸洗し、シーム溶接
機で２枚の板を電流値３２００Ａ、速度２ｍ/minで溶接
後、溶接部の割れ、ボイド等の溶接欠陥の有無を調査し
た。耐銹性は、０．４mm厚さに冷間圧延後、１０５０〜
１１５０℃×６０sec 焼鈍、酸洗後、エメリー紙で表面
を鏡面研磨後、ＪＩＳ法で、５０℃溶液中で孔食電位を
測定した。また、暴露試験は屋根を模擬した暴露台に、
シーム溶接した材料をエメリー紙で表面を鏡面研磨した
１５０ｗ×２００ｌの試料を取り付け、沖縄で海岸から
５０ｍ離れた場所で１年間暴露し、発銹の程度を調べ
た。
【００１９】No．１〜８は本発明の請求項１の実施例で
あるが、成分、ＷＩ値、硬さ、Ｈｖ、ＰＩ値ともに本発
明範囲内にあり、加工性、シーム溶接性、耐銹性の諸特
性を満足している。No．９〜１６は本発明の請求項２の
実施例であるが、成分、ＷＩ値、硬さ、Ｈｖ、ＰＩ値と
もに本発明範囲内にあり、加工性、シーム溶接性、耐銹
性の諸特性を満足している。
あるが、成分、ＷＩ値、硬さ、Ｈｖ、ＰＩ値ともに本発
明範囲内にあり、加工性、シーム溶接性、耐銹性の諸特
性を満足している。No．９〜１６は本発明の請求項２の
実施例であるが、成分、ＷＩ値、硬さ、Ｈｖ、ＰＩ値と
もに本発明範囲内にあり、加工性、シーム溶接性、耐銹
性の諸特性を満足している。
【００２０】No．１７，１８はそれぞれＳＵＳ３０４、
ＳＵＳ３１６に相当する材料であるが、加工性、溶接性
は良好であるが、耐銹性は軒裏部で大きな発銹を生ず
る。No．１９〜２１は高Ｃｒ高Ｍｏ高Ｎのオーステナイ
ト系ステンレス鋼であるが、No．１９は点状の発銹があ
り、更に加工性が悪い。No．２０，２１は耐銹性は良好
であるが加工性、溶接性が悪い。No．２２はＣが本発明
範囲上限以上の場合で、ＰＩ値は高いが、溶接部でＣｒ
炭化物を形成し、発銹している。
ＳＵＳ３１６に相当する材料であるが、加工性、溶接性
は良好であるが、耐銹性は軒裏部で大きな発銹を生ず
る。No．１９〜２１は高Ｃｒ高Ｍｏ高Ｎのオーステナイ
ト系ステンレス鋼であるが、No．１９は点状の発銹があ
り、更に加工性が悪い。No．２０，２１は耐銹性は良好
であるが加工性、溶接性が悪い。No．２２はＣが本発明
範囲上限以上の場合で、ＰＩ値は高いが、溶接部でＣｒ
炭化物を形成し、発銹している。
【００２１】No．２３はＳｉが本発明範囲上限以上の場
合で、介在物を起点に発銹している。No．２４はＭｎが
本発明範囲上限以上の場合で、Ｍｎの過度の添加のため
目標とする耐銹性が得られていない。
合で、介在物を起点に発銹している。No．２４はＭｎが
本発明範囲上限以上の場合で、Ｍｎの過度の添加のため
目標とする耐銹性が得られていない。
【００２２】No．２５はＮｉが本発明範囲下限以下の場
合で、オーステナイト組織を得るためＣｒ，Ｍｏ量を調
整した結果、ＰＩ値が２８以下であり、耐銹性が悪い。
No．２６はＮｉが本発明範囲上限以上の場合で、オース
テナイト組織を得るためＣｒ，Ｍｏ量を調整した結果、
溶接性、加工性が悪い。No．２７はＣｒが本発明範囲下
限以下の場合で、耐銹性が悪い。No．２８はＣｒが本発
明範囲上限以上の場合で、加工性が悪い。No．２９はＭ
ｏが本発明範囲下限以下の場合で、耐銹性が悪い。No．
３０はＭｏが本発明範囲上限以上の場合で、溶接部で割
れを生じ、加工性も悪い。No．３１はＣｕが本発明範囲
上限以下の場合で、溶接性、加工性、耐銹性は優れてい
るが、熱間加工性が悪く、耳割れ等が発生し、製造性が
悪い。No．３２，３３はＡｌ，Ｃａが本発明範囲上限以
上の場合で、介在物により耐銹性が悪い。
合で、オーステナイト組織を得るためＣｒ，Ｍｏ量を調
整した結果、ＰＩ値が２８以下であり、耐銹性が悪い。
No．２６はＮｉが本発明範囲上限以上の場合で、オース
テナイト組織を得るためＣｒ，Ｍｏ量を調整した結果、
溶接性、加工性が悪い。No．２７はＣｒが本発明範囲下
限以下の場合で、耐銹性が悪い。No．２８はＣｒが本発
明範囲上限以上の場合で、加工性が悪い。No．２９はＭ
ｏが本発明範囲下限以下の場合で、耐銹性が悪い。No．
３０はＭｏが本発明範囲上限以上の場合で、溶接部で割
れを生じ、加工性も悪い。No．３１はＣｕが本発明範囲
上限以下の場合で、溶接性、加工性、耐銹性は優れてい
るが、熱間加工性が悪く、耳割れ等が発生し、製造性が
悪い。No．３２，３３はＡｌ，Ｃａが本発明範囲上限以
上の場合で、介在物により耐銹性が悪い。
【００２３】No．３４はＮが本発明範囲下限以下の場合
で、耐銹性が悪い。No．３５はＮが本発明範囲上限以上
の場合で、溶接性、加工性が悪い。No．３６は成分は本
発明範囲内であるが、溶接性を示すＷＩ値が７．０以上
で溶接性が悪い。No．３７は成分は本発明範囲内である
が、加工性を示すＨＩ値が２３．５以上、ビッカース硬
さが１９０以上で加工性が悪い。No．３８は成分は本発
明範囲内であるが、耐銹性を示すＰＩ値が２８以下であ
り、耐銹性が悪い。
で、耐銹性が悪い。No．３５はＮが本発明範囲上限以上
の場合で、溶接性、加工性が悪い。No．３６は成分は本
発明範囲内であるが、溶接性を示すＷＩ値が７．０以上
で溶接性が悪い。No．３７は成分は本発明範囲内である
が、加工性を示すＨＩ値が２３．５以上、ビッカース硬
さが１９０以上で加工性が悪い。No．３８は成分は本発
明範囲内であるが、耐銹性を示すＰＩ値が２８以下であ
り、耐銹性が悪い。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】
【発明の効果】本発明は、加工性、シーム溶接性を兼ね
備え、更に耐銹性に優れた建材用オーステナイト系ステ
ンレス鋼を提供することができる。これによって、建材
用外壁、屋根等の加工および溶接等の施工を容易にし、
耐久性を高めることにより産業上有効な効果をもたらす
ことができる。
備え、更に耐銹性に優れた建材用オーステナイト系ステ
ンレス鋼を提供することができる。これによって、建材
用外壁、屋根等の加工および溶接等の施工を容易にし、
耐久性を高めることにより産業上有効な効果をもたらす
ことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ビッカース硬度と切断負荷力関係を示す図表。
【図２】ＨＩ値とビッカース硬度の関係を示す図表。
【図３】Ｍｏ，Ｎ量とシーム溶接性の関係を示す図表。
【図４】沖縄で１年間暴露した軒裏部のＰＩ値と発銹の
程度を表す図表。
程度を表す図表。
【図５】ＰＩ値とＮａＣｌ３．５％、５０℃溶液中での
孔食電位の関係を示す図表。
孔食電位の関係を示す図表。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％としてＣ ：≦０．０３０％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｎｉ：１３．０〜２０．０％、 Ｃｒ：１６．０〜２２．０％、 Ｍｏ：３．０〜５．９％、 Ｃｕ：０．３〜１．０％、 Ａｌ：０．０１〜０．０６％、 Ｃａ：０．００１〜０．００３％、 Ｎ ：０．０１〜０．１９％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなり、かつビッカース硬さＨｖが
１９０以下、（１）式で表わされる溶接性指数ＷＩの値
が７．０（％）以下である冷間加工性および溶接性に優
れることを特徴とする建材用オーステナイト系ステンレ
ス鋼。 ＷＩ＝Ｍｏ＋２０Ｎ …………………………（１） - 【請求項２】 請求項１のオーステナイト系ステンレス
鋼で、更にＴｉ：０．１〜０．３％、 Ｎｂ：０．１〜０．３％の１種または２種を含有し、か
つ（２）式で表される耐孔食指数ＰＩの値が２８（％）
以上である冷間加工性、溶接性および耐銹性に優れるこ
とを特徴とする建材用オーステナイト系ステンレス鋼。 ＰＩ＝Ｃｒ＋２．１Ｍｏ＋１０．２Ｎ …………………………（２）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05226494A JP3358678B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05226494A JP3358678B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258800A true JPH07258800A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3358678B2 JP3358678B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=12909918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05226494A Expired - Lifetime JP3358678B2 (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3358678B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006213950A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性、強靱性および熱間加工性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼材およびその製造方法 |
| JP2006241590A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-09-14 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性、耐力、低温靱性が良好なオーステナイト系ステンレス熱間圧延鋼材およびその製造方法 |
| US8506729B2 (en) | 2005-02-02 | 2013-08-13 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
| EP2816133A4 (en) * | 2012-02-15 | 2016-05-04 | Nippon Steel & Sumikin Sst | AUSTENITIC STAINLESS STEEL FOR DEVICE FOR HIGH-TEMPERATURE USE WITH WELDED PIPE STRUCTURE |
-
1994
- 1994-03-23 JP JP05226494A patent/JP3358678B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006213950A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性、強靱性および熱間加工性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼材およびその製造方法 |
| JP2006241590A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-09-14 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性、耐力、低温靱性が良好なオーステナイト系ステンレス熱間圧延鋼材およびその製造方法 |
| JP4494237B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2010-06-30 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐食性、強靱性および熱間加工性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼材およびその製造方法 |
| US8506729B2 (en) | 2005-02-02 | 2013-08-13 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
| EP2816133A4 (en) * | 2012-02-15 | 2016-05-04 | Nippon Steel & Sumikin Sst | AUSTENITIC STAINLESS STEEL FOR DEVICE FOR HIGH-TEMPERATURE USE WITH WELDED PIPE STRUCTURE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3358678B2 (ja) | 2002-12-24 |
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