JPH0725575B2 - 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 - Google Patents
竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法Info
- Publication number
- JPH0725575B2 JPH0725575B2 JP61103573A JP10357386A JPH0725575B2 JP H0725575 B2 JPH0725575 B2 JP H0725575B2 JP 61103573 A JP61103573 A JP 61103573A JP 10357386 A JP10357386 A JP 10357386A JP H0725575 B2 JPH0725575 B2 JP H0725575B2
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- JP
- Japan
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- gypsum
- cement
- vertical mill
- crushing
- clinker
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法、特にセ
メントの仕上工程においてクリンカにせっこうを調合
し、これを粉砕機で粉砕する場合の竪型ミルを用いたセ
メントの粉砕方法に関するものである。
メントの仕上工程においてクリンカにせっこうを調合
し、これを粉砕機で粉砕する場合の竪型ミルを用いたセ
メントの粉砕方法に関するものである。
（従来の技術） 一般に、セメントの製造工程を大きく分けると、原料を
配合することによりセメントの化学成分に合致した調合
原料とするための原料工程と、前記セメント原料を高温
で焼成し、複雑な化学反応を経て水硬性化合物とする焼
成工程と、前記焼成工程にて出来たクリンカに３〜５％
のせっこうを調合し、これを粉砕機にて粉砕する仕上工
程がある。そして、粉砕時では、従来クリンカとせっこ
うとをチューブミル（横型）に入れて同時に粉砕するよ
うにしていた。
配合することによりセメントの化学成分に合致した調合
原料とするための原料工程と、前記セメント原料を高温
で焼成し、複雑な化学反応を経て水硬性化合物とする焼
成工程と、前記焼成工程にて出来たクリンカに３〜５％
のせっこうを調合し、これを粉砕機にて粉砕する仕上工
程がある。そして、粉砕時では、従来クリンカとせっこ
うとをチューブミル（横型）に入れて同時に粉砕するよ
うにしていた。
なお、粉砕時にせっこうを入れる理由は、クリンカの成
分の一つであるカルシウムアルミネート（３CaO・Ａl2O
3）の水和反応が著しく速く、その結果、セメントが急
結し、それだけでは適正な作業性が得られなくなるた
め、セメントの凝結時間調整剤としてせっこうを必要と
するためである。
分の一つであるカルシウムアルミネート（３CaO・Ａl2O
3）の水和反応が著しく速く、その結果、セメントが急
結し、それだけでは適正な作業性が得られなくなるた
め、セメントの凝結時間調整剤としてせっこうを必要と
するためである。
ここで、ポルトランドセメント等の製造に際して使用さ
れるせっこうは、副産二水せっこう（CaSO4・２H2O）が
主体であるが、従来のチューブミル粉砕では粉砕温度が
110゜〜150℃となるため、粉砕過程において、前記添加
された二水せっこうは、半水せっこう（CaSO4・1/2H
2O）に一部或いは大部分が転化している。
れるせっこうは、副産二水せっこう（CaSO4・２H2O）が
主体であるが、従来のチューブミル粉砕では粉砕温度が
110゜〜150℃となるため、粉砕過程において、前記添加
された二水せっこうは、半水せっこう（CaSO4・1/2H
2O）に一部或いは大部分が転化している。
近年、セメント粉砕用として竪型ミル（ローラミル、遠
心ミル、媒体攪拌ミルなど）が開発されて、実用化され
つつある。
心ミル、媒体攪拌ミルなど）が開発されて、実用化され
つつある。
即ち、この方式は第５図に示されるように、せっこう計
量供給機51からの所定量のせっこうと、クリンカ計量供
給機52からの所定量のクリンカとを、従来のチューブミ
ルに代えた竪型ミル53に供給し、竪型ミルの特性、即
ち、電力損失を少なく、かつ粒度分布の良好な成品を作
ろうとするものである。
量供給機51からの所定量のせっこうと、クリンカ計量供
給機52からの所定量のクリンカとを、従来のチューブミ
ルに代えた竪型ミル53に供給し、竪型ミルの特性、即
ち、電力損失を少なく、かつ粒度分布の良好な成品を作
ろうとするものである。
（発明が解決しようとする問題点） 竪型ミルは、ミル内からの粉砕品の搬送を大量の通風に
よって行なうものであるため、粉砕品が冷却される等の
理由から粉砕温度が70゜〜90℃であって、チューブミル
の場合よりも低くなる。
よって行なうものであるため、粉砕品が冷却される等の
理由から粉砕温度が70゜〜90℃であって、チューブミル
の場合よりも低くなる。
なお、半水せっこうの生成温度は、105゜〜160℃である
ため、竪型ミルで粉砕したセメント中のせっこうには、
一部半水せっこうを含むチューブミル粉砕と異なり、そ
の供給されたせっこうの殆んどが二水せっこうのまま残
存することになる。
ため、竪型ミルで粉砕したセメント中のせっこうには、
一部半水せっこうを含むチューブミル粉砕と異なり、そ
の供給されたせっこうの殆んどが二水せっこうのまま残
存することになる。
第６図は二水せっこうと半水せっこうの水への溶解度を
示した図である。この図からもわかるように、温度20℃
では二水せっこうの場合、半水せっこうの1/3〜1/5程度
である。従って、セメントの凝結時間調整剤としての効
果は、半水せっこうに比較して二水せっこうは劣る。そ
こで竪型ミルを用いて粉砕する場合に、チューブミルを
用いて粉砕する場合と同一量のせっこうを添加すれば、
凝結調整効果が弱くなり、使用するセメントクリンカの
化学成分にもよるが、急結性の傾向を示し、作業性を悪
くする場合があった。
示した図である。この図からもわかるように、温度20℃
では二水せっこうの場合、半水せっこうの1/3〜1/5程度
である。従って、セメントの凝結時間調整剤としての効
果は、半水せっこうに比較して二水せっこうは劣る。そ
こで竪型ミルを用いて粉砕する場合に、チューブミルを
用いて粉砕する場合と同一量のせっこうを添加すれば、
凝結調整効果が弱くなり、使用するセメントクリンカの
化学成分にもよるが、急結性の傾向を示し、作業性を悪
くする場合があった。
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
あり、供給されたせっこうの一部が半水せっこうに転化
し、凝結調整効果の向上する竪型ミルを用いたセメント
の粉砕方法を提供することを目的としている。
あり、供給されたせっこうの一部が半水せっこうに転化
し、凝結調整効果の向上する竪型ミルを用いたセメント
の粉砕方法を提供することを目的としている。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） 本発明では竪型ミルと、これにせっこうを計量供給する
ための計量供給機との間に改質装置を設け、ここで飽和
水蒸気を用いてせっこうを間接加熱することにより、二
水せっこうの20％以上を半水せっこうに連続改質し、こ
れを竪型ミルに供給する構成としている。
ための計量供給機との間に改質装置を設け、ここで飽和
水蒸気を用いてせっこうを間接加熱することにより、二
水せっこうの20％以上を半水せっこうに連続改質し、こ
れを竪型ミルに供給する構成としている。
（作用） 従って、予め二水せっこうを半水せっこうに改質して供
給するようにしているため、竪型ミルの特性を生かしつ
つ、凝結調整効果も達成出来る。
給するようにしているため、竪型ミルの特性を生かしつ
つ、凝結調整効果も達成出来る。
（実施例） 以下図面を参照して実施例を説明する。
第１図は本発明による竪型ミルを用いたセメントの粉砕
方法を説明する一実施例の機能ブロック構成図である。
第１図において、第５図と同一部分については同一符号
を付している。
方法を説明する一実施例の機能ブロック構成図である。
第１図において、第５図と同一部分については同一符号
を付している。
本実施例では、せっこう計量供給機51と竪型ミル53との
間にせっこう改質装置11を介在させている。その他の構
成は、第５図と同様である。
間にせっこう改質装置11を介在させている。その他の構
成は、第５図と同様である。
ここで、せっこう改質装置11は、温度120゜〜180℃の飽
和水蒸気を用いてせっこうを間接加熱し、二水せっこう
の20％以上を半水せっこうへと連続的に改質する。
和水蒸気を用いてせっこうを間接加熱し、二水せっこう
の20％以上を半水せっこうへと連続的に改質する。
なお、二水せっこうの半水せっこうへの転化速度を考慮
すれば、最低120℃は必要であり、又、温度を上げ過ぎ
た場合には、溶解度の低い無水せっこうが生成される。
又、工場廃熱利用を前提とすれば、上限は180℃程度と
なる。
すれば、最低120℃は必要であり、又、温度を上げ過ぎ
た場合には、溶解度の低い無水せっこうが生成される。
又、工場廃熱利用を前提とすれば、上限は180℃程度と
なる。
以下に示す第１表はセメント形態の違いとセメントの偽
凝結性について試験した結果を示している。なお、この
試験は、所定のビカー針装置を使用し、セメントに注水
して、セメントペーストを標準軟度とした後、夫々1/2
分、５分、10分後の標準棒の侵入深さを測定したもので
ある。
凝結性について試験した結果を示している。なお、この
試験は、所定のビカー針装置を使用し、セメントに注水
して、セメントペーストを標準軟度とした後、夫々1/2
分、５分、10分後の標準棒の侵入深さを測定したもので
ある。
なお、上記試験は、粉砕温度の低いテストミルで粉砕し
たものを用いて行なったものである。この結果からわか
るように、二水せっこう単味使用に比較して、半水せっ
こうを20％以上添加すれば偽凝結性が消失することを確
認出来た。
たものを用いて行なったものである。この結果からわか
るように、二水せっこう単味使用に比較して、半水せっ
こうを20％以上添加すれば偽凝結性が消失することを確
認出来た。
従って、本発明においては竪型ミルに使用するせっこう
を改質装置を用いて20％以上半水せっこうに転化するよ
うにしている。又、二水せっこうから半水せっこうへ転
化する速度を温度との関係で測定試験した結果は、第４
図に示す通りである。
を改質装置を用いて20％以上半水せっこうに転化するよ
うにしている。又、二水せっこうから半水せっこうへ転
化する速度を温度との関係で測定試験した結果は、第４
図に示す通りである。
図から明らかなように、例えば150℃の温度では、滞留
時間10分で20％以上の半水化が可能であることを確認し
た。
時間10分で20％以上の半水化が可能であることを確認し
た。
以上により本実施例では、竪型ミルの特性を生かしつ
つ、偽凝結調整効果を向上出来た。
つ、偽凝結調整効果を向上出来た。
第２図は本発明による他の実施例の機能ブロック構成図
である。第２図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。本実施例では第１の
実施例に対して、せっこう改質装置11の位置を変えただ
けであり、せっこう改質装置11をせっこう計量供給機51
の前段に設置したものである。その他の構成及び作用
は、第１図と同様である。
である。第２図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。本実施例では第１の
実施例に対して、せっこう改質装置11の位置を変えただ
けであり、せっこう改質装置11をせっこう計量供給機51
の前段に設置したものである。その他の構成及び作用
は、第１図と同様である。
第３図は本発明の更に他の実施例の機能ブロック構成図
である。第３図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。本実施例では、冷却
直後の120゜〜180℃の高温クリンカに二水せっこうを直
接接触させて一部半水せっこうとし、これをせっこう計
量供給機を介して竪型ミルに供給するようにしたもので
ある。
である。第３図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。本実施例では、冷却
直後の120゜〜180℃の高温クリンカに二水せっこうを直
接接触させて一部半水せっこうとし、これをせっこう計
量供給機を介して竪型ミルに供給するようにしたもので
ある。
即ち、せっこう改質装置31に対してせっこうと高温クリ
ンカとを導入して二水せっこうの一部を半水せっこうに
転化し、篩装置32にて高温クリンカを分離してせっこう
貯蔵ビンに貯蔵し、これに貯蔵された半水せっこうを用
いて竪型ミル53へ供給するようにしている。その他の構
成及び作用は、第１図と同様である。
ンカとを導入して二水せっこうの一部を半水せっこうに
転化し、篩装置32にて高温クリンカを分離してせっこう
貯蔵ビンに貯蔵し、これに貯蔵された半水せっこうを用
いて竪型ミル53へ供給するようにしている。その他の構
成及び作用は、第１図と同様である。
以上により本実施例では、水蒸気供給源を不要と出来、
かつ竪型ミルの特性を生かしつつ偽凝結調整効果を向上
できる。
かつ竪型ミルの特性を生かしつつ偽凝結調整効果を向上
できる。
上記各実施例では普通ポルトランドセメントについて説
明したが、これに限定されるものではなく、早強ポルト
ランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント等にお
いても適用出来ることは勿論である。
明したが、これに限定されるものではなく、早強ポルト
ランドセメント及び中庸熱ポルトランドセメント等にお
いても適用出来ることは勿論である。
［発明の効果］ 以上説明した如く、本発明によれば竪型ミルを用いたセ
メント粉砕時に、二水せっこうを事前に半水せっこうに
転化して後、供給するようにしたので、竪型ミルが本来
有する特性を生かしつつ偽凝結性を改善した竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法を提供出来る。
メント粉砕時に、二水せっこうを事前に半水せっこうに
転化して後、供給するようにしたので、竪型ミルが本来
有する特性を生かしつつ偽凝結性を改善した竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法を提供出来る。
第１図は本発明による竪型ミルを用いたセメントの粉砕
方法の一実施例の機能ブロック構成図、第２図は他の実
施例の機能ブロック構成図、第３図は更に他の実施例の
機能ブロック構成図、第４図は二水せっこうから半水せ
っこうへ転化する速度を温度との関係で測定した図、第
５図は従来のセメント粉砕方法を説明する図、第６図は
二水せっこうと半水せっこうとの水への溶解度を示した
図である。 11、31……せっこう改質装置 32……篩装置、33……せっこう貯蔵ビン 51……せっこう計量供給機 52……クリンカ計量供給機 53……竪型ミル
方法の一実施例の機能ブロック構成図、第２図は他の実
施例の機能ブロック構成図、第３図は更に他の実施例の
機能ブロック構成図、第４図は二水せっこうから半水せ
っこうへ転化する速度を温度との関係で測定した図、第
５図は従来のセメント粉砕方法を説明する図、第６図は
二水せっこうと半水せっこうとの水への溶解度を示した
図である。 11、31……せっこう改質装置 32……篩装置、33……せっこう貯蔵ビン 51……せっこう計量供給機 52……クリンカ計量供給機 53……竪型ミル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名和 豊春 埼玉県熊谷市月見町２丁目１番１号 秩父 セメント株式会社企画開発本部内 (72)発明者 橋本 勲 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 内山 進 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (56)参考文献 特開 昭59−21553（ＪＰ，Ａ) 特公 昭52−31887（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (4)
- 【請求項１】二水せっこうとクリンカとを同時に粉砕す
る竪型ミルによるセメントの粉砕方法において、前記し
た二水せっこうの20％以上を半水せっこうに転化改質し
た後に竪型ミルに導入することを特徴とする竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法。 - 【請求項２】転化改質は、二水せっこうを水蒸気で間接
加熱することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法。 - 【請求項３】転化改質は、冷却直後の120゜〜180℃の高
温セメントクリンカに二水せっこうを直接接触させるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法。 - 【請求項４】水蒸気として120゜〜180℃の飽和水蒸気を
使用することを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61103573A JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61103573A JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62258751A JPS62258751A (ja) | 1987-11-11 |
| JPH0725575B2 true JPH0725575B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=14357534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61103573A Expired - Lifetime JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0725575B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013189337A (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-26 | Tokuyama Corp | セメントの製造方法 |
| US9611172B2 (en) * | 2013-02-18 | 2017-04-04 | Mustafa ÖZSÜT | Lower heat processed calcium sulphates for early strength cements and general use |
| JP5761410B1 (ja) * | 2014-03-12 | 2015-08-12 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP5761411B1 (ja) * | 2014-03-12 | 2015-08-12 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS582680B2 (ja) * | 1975-09-03 | 1983-01-18 | キタサトケンキユウシヨ （ シヤダンホウジン ） | ハツコウホウニヨルキノリン −２− メタノ−ルオヨビキナルデイ−ルアセテ−トノ セイゾウホウ |
| JPS5921553A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-03 | 株式会社神戸製鋼所 | セメントクリンカの粉砕及び冷却方法 |
-
1986
- 1986-05-06 JP JP61103573A patent/JPH0725575B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62258751A (ja) | 1987-11-11 |
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