JPH07239260A - 内燃機関の吸入空気流量検出装置 - Google Patents
内燃機関の吸入空気流量検出装置Info
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- JPH07239260A JPH07239260A JP6029844A JP2984494A JPH07239260A JP H07239260 A JPH07239260 A JP H07239260A JP 6029844 A JP6029844 A JP 6029844A JP 2984494 A JP2984494 A JP 2984494A JP H07239260 A JPH07239260 A JP H07239260A
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- Japan
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- air flow
- flow rate
- backflow
- intake air
- intake
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Abstract
(57)【要約】
【目的】機関の吸入空気流量検出精度を向上させる。
【構成】吸気バルブの開閉状態に基づいて、逆流発生期
間にあれば（Ｓ１２）、逆流分を検知してしまう虞があ
るので、Ｓ１４でメモリに記憶した逆流の非発生期間に
おける吸入空気流量ＭＱとスロットルセンサ９により検
出されたスロットル開度ＴＶＯとに基づき、マップテー
ブルより初期逆流量Ｑを検索し（Ｓ１６）、該初期逆流
量Ｑとクランク角センサ１４から検出された経過クラン
ク角度とに基づき、マップテーブルより逐次の逆流量Ｑ
を検索する（Ｓ１７）。そして、逆流発生期間における
エアフローメータ１３により検出された機関の吸入空気
流量Ｑから前記逐次の逆流量Ｑを減算することにより、
真の吸入空気流量Ｑが求められる（Ｓ１８）。
間にあれば（Ｓ１２）、逆流分を検知してしまう虞があ
るので、Ｓ１４でメモリに記憶した逆流の非発生期間に
おける吸入空気流量ＭＱとスロットルセンサ９により検
出されたスロットル開度ＴＶＯとに基づき、マップテー
ブルより初期逆流量Ｑを検索し（Ｓ１６）、該初期逆流
量Ｑとクランク角センサ１４から検出された経過クラン
ク角度とに基づき、マップテーブルより逐次の逆流量Ｑ
を検索する（Ｓ１７）。そして、逆流発生期間における
エアフローメータ１３により検出された機関の吸入空気
流量Ｑから前記逐次の逆流量Ｑを減算することにより、
真の吸入空気流量Ｑが求められる（Ｓ１８）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機関吸気通路に設けら
れるエアフローメータの出力に基づき吸入空気流量を検
出する機関の吸入空気流量検出装置に関する。
れるエアフローメータの出力に基づき吸入空気流量を検
出する機関の吸入空気流量検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の内燃機関の電子制御燃料噴射装置
においては、吸入空気流量Ｑと、クランク角センサ等の
機関回転速度センサにより検出される機関回転速度Ｎと
から基本燃料供給量Ｔp （＝Ｋ・Ｑ／Ｎ ここでＫは、
定数）を演算しており、吸入空気流量Ｑの測定のため
に、エアフローメータを使用している。
においては、吸入空気流量Ｑと、クランク角センサ等の
機関回転速度センサにより検出される機関回転速度Ｎと
から基本燃料供給量Ｔp （＝Ｋ・Ｑ／Ｎ ここでＫは、
定数）を演算しており、吸入空気流量Ｑの測定のため
に、エアフローメータを使用している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の内燃
機関の吸入空気流量検出装置にあっては、機関の低回転
域又は高回転域でスロットル弁開度が大きい場合、逆流
成分を含んだ吸気脈動がエアフローメータ部分まで伝わ
ることがあるが、熱線式エアフローメータは流れの方向
を判別出来ないために、吸入空気流量を過大に検出して
しまうといった問題点があった。
機関の吸入空気流量検出装置にあっては、機関の低回転
域又は高回転域でスロットル弁開度が大きい場合、逆流
成分を含んだ吸気脈動がエアフローメータ部分まで伝わ
ることがあるが、熱線式エアフローメータは流れの方向
を判別出来ないために、吸入空気流量を過大に検出して
しまうといった問題点があった。
【０００４】即ち、エアフローメータの素子に対する流
れ方向が正逆いずれであっても同じ出力がでるため、図
４（ａ）に示すように、真の吸入空気流量Ｑに逆流分が
ある場合を考えると、同図（ｂ）に示すように、吸入空
気流量Ｑの検出値については逆流分も正方向に検出され
るため、算出される平均Ｑが真の平均Ｑよりも高くなり
誤差を生じてしまう。
れ方向が正逆いずれであっても同じ出力がでるため、図
４（ａ）に示すように、真の吸入空気流量Ｑに逆流分が
ある場合を考えると、同図（ｂ）に示すように、吸入空
気流量Ｑの検出値については逆流分も正方向に検出され
るため、算出される平均Ｑが真の平均Ｑよりも高くなり
誤差を生じてしまう。
【０００５】かかる逆流は、吸気バルブが開から閉へ切
り換わるときに吸入空気が吸気バルブに衝突してハネ返
しにより起るものであり、図５に示すように、機関の高
回転域でスロットル弁開度が大きい場合にはエアフロー
メータの素子による吸入空気流量の検出値が大きくな
り、混合気がリッチとなり、排気性状や燃費が悪化する
虞がある。
り換わるときに吸入空気が吸気バルブに衝突してハネ返
しにより起るものであり、図５に示すように、機関の高
回転域でスロットル弁開度が大きい場合にはエアフロー
メータの素子による吸入空気流量の検出値が大きくな
り、混合気がリッチとなり、排気性状や燃費が悪化する
虞がある。
【０００６】そこで、本発明はかかる従来の問題点に鑑
みなされたものであり、機関の吸入空気流量検出精度を
向上させることができる内燃機関の吸入空気流量検出装
置を提供することを目的とする。
みなされたものであり、機関の吸入空気流量検出精度を
向上させることができる内燃機関の吸入空気流量検出装
置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このため、本発明は、図
１に示すように、機関吸気通路に設けられたエアフロー
メータの出力に基づいて流れ方向に関係なく吸入空気流
量を検出する内燃機関の吸入空気流量検出装置におい
て、吸気バルブの開閉状態を検出する開閉状態検出手段
と、吸入空気流量以外の機関の運転状態を検出する運転
状態検出手段と、吸気バルブの開閉状態に基づいて、逆
流発生期間と非発生期間とを判別する判別手段と、逆流
の非発生期間においてエアフローメータの出力に基づい
て検出された吸入空気流量と前記運転状態検出手段によ
り検出された運転状態とに基づき、逆流発生期間におい
て逆流空気流量を演算する逆流空気流量演算手段と、該
演算された逆流空気流量に基づき、逆流発生期間におけ
るエアフローメータの出力に基づく吸入空気流量を補正
する補正手段と、を含んで構成される。
１に示すように、機関吸気通路に設けられたエアフロー
メータの出力に基づいて流れ方向に関係なく吸入空気流
量を検出する内燃機関の吸入空気流量検出装置におい
て、吸気バルブの開閉状態を検出する開閉状態検出手段
と、吸入空気流量以外の機関の運転状態を検出する運転
状態検出手段と、吸気バルブの開閉状態に基づいて、逆
流発生期間と非発生期間とを判別する判別手段と、逆流
の非発生期間においてエアフローメータの出力に基づい
て検出された吸入空気流量と前記運転状態検出手段によ
り検出された運転状態とに基づき、逆流発生期間におい
て逆流空気流量を演算する逆流空気流量演算手段と、該
演算された逆流空気流量に基づき、逆流発生期間におけ
るエアフローメータの出力に基づく吸入空気流量を補正
する補正手段と、を含んで構成される。
【０００８】また、前記運転状態検出手段は、スロット
ル開度を検出するスロットル開度検出手段とすることが
できる。また、前記エアフローメータは、熱線式エアフ
ローメータとすることができる。
ル開度を検出するスロットル開度検出手段とすることが
できる。また、前記エアフローメータは、熱線式エアフ
ローメータとすることができる。
【０００９】
【作用】かかる構成によれば、判別手段が、吸気バルブ
の開閉状態に基づいて、逆流発生期間と非発生期間とを
判別する。即ち、例えば、いずれかの気筒の吸気バルブ
閉状態から所定期間を逆流発生期間とし、それ以外の期
間を非発生期間と判別する。
の開閉状態に基づいて、逆流発生期間と非発生期間とを
判別する。即ち、例えば、いずれかの気筒の吸気バルブ
閉状態から所定期間を逆流発生期間とし、それ以外の期
間を非発生期間と判別する。
【００１０】次に、逆流空気流量演算手段は、逆流の非
発生期間においてエアフローメータの出力に基づいて検
出された吸入空気流量と運転状態検出手段により検出さ
れた運転状態とに基づき、逆流発生期間において逆流空
気流量を演算する。ここで、機関の吸入空気流量検出装
置は、流れ方向に関係なく吸入空気流量を検出する、例
えば、熱線式エアフローメータでは、該エアフローメー
タの出力に基づいて吸入空気流量を検出するので、吸気
逆流が発生する逆流発生期間においては、吸入空気の流
れ方向と無関係に検出することになるため、吸入空気流
量を過大に検出する虞がある。
発生期間においてエアフローメータの出力に基づいて検
出された吸入空気流量と運転状態検出手段により検出さ
れた運転状態とに基づき、逆流発生期間において逆流空
気流量を演算する。ここで、機関の吸入空気流量検出装
置は、流れ方向に関係なく吸入空気流量を検出する、例
えば、熱線式エアフローメータでは、該エアフローメー
タの出力に基づいて吸入空気流量を検出するので、吸気
逆流が発生する逆流発生期間においては、吸入空気の流
れ方向と無関係に検出することになるため、吸入空気流
量を過大に検出する虞がある。
【００１１】そこで、前記演算された逆流空気流量に基
づき、補正手段が逆流発生期間におけるエアフローメー
タの出力に基づく吸入空気流量を補正する。即ち、逆流
発生期間におけるエアフローメータの出力に基づく吸入
空気流量から演算された逆流空気流量を減算することに
より真の吸入空気流量が求められる。従って、吸気逆流
が発生する逆流発生期間において、該吸気逆流の影響を
排除した真の吸入空気流量を正確に検出することが可能
となり、機関の吸入空気流量検出精度を向上させること
ができる。
づき、補正手段が逆流発生期間におけるエアフローメー
タの出力に基づく吸入空気流量を補正する。即ち、逆流
発生期間におけるエアフローメータの出力に基づく吸入
空気流量から演算された逆流空気流量を減算することに
より真の吸入空気流量が求められる。従って、吸気逆流
が発生する逆流発生期間において、該吸気逆流の影響を
排除した真の吸入空気流量を正確に検出することが可能
となり、機関の吸入空気流量検出精度を向上させること
ができる。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。図２において、直列４気筒内燃機関１にはエア
クリーナ２から吸気ダクト３、スロットルチャンバ４及
び吸気マニホールド５を介して空気が吸入される。スロ
ットルチャンバ４には、図示しないアクセルペダルと連
動するスロットル弁８が設けられており、吸入吸気流量
を制御する。前記スロットル弁８には、その開度ＴＶＯ
をポテンショメータによって検出するスロットル開度検
出手段としてのスロットルセンサ９が付設されている。
明する。図２において、直列４気筒内燃機関１にはエア
クリーナ２から吸気ダクト３、スロットルチャンバ４及
び吸気マニホールド５を介して空気が吸入される。スロ
ットルチャンバ４には、図示しないアクセルペダルと連
動するスロットル弁８が設けられており、吸入吸気流量
を制御する。前記スロットル弁８には、その開度ＴＶＯ
をポテンショメータによって検出するスロットル開度検
出手段としてのスロットルセンサ９が付設されている。
【００１３】また、吸気マニホールド５の各ブランチ部
には、各気筒別に燃料噴射弁６が設けられている。この
燃料噴射弁６は、ソレノイドに通電されて開弁し、通電
停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁であって、コント
ロールユニット１２からの駆動パルス信号により通電さ
れて開弁し、燃料ポンプから圧送されてプレッシャレギ
ュレータにより所定圧力に制御された燃料を、機関１に
噴射供給する。
には、各気筒別に燃料噴射弁６が設けられている。この
燃料噴射弁６は、ソレノイドに通電されて開弁し、通電
停止されて閉弁する電磁式燃料噴射弁であって、コント
ロールユニット１２からの駆動パルス信号により通電さ
れて開弁し、燃料ポンプから圧送されてプレッシャレギ
ュレータにより所定圧力に制御された燃料を、機関１に
噴射供給する。
【００１４】機関１の各燃焼室には点火栓７が設けられ
ており、これにより火花点火して混合気を着火燃焼させ
る。コントロールユニット１２は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，Ｒ
ＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等を含ん
で構成されるマイクロコンピュータを備え、各種センサ
からの入力信号を受け、後述する機関の吸入空気流量検
出ルーチンを行うと共に、機関１への燃料供給、点火時
期を制御する。
ており、これにより火花点火して混合気を着火燃焼させ
る。コントロールユニット１２は、ＣＰＵ，ＲＯＭ，Ｒ
ＡＭ，Ａ／Ｄ変換器及び入出力インタフェイス等を含ん
で構成されるマイクロコンピュータを備え、各種センサ
からの入力信号を受け、後述する機関の吸入空気流量検
出ルーチンを行うと共に、機関１への燃料供給、点火時
期を制御する。
【００１５】前記各種のセンサとしては、吸気ダクト３
中に熱線式エアフローメータ１３が設けられていて、機
関１の吸入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。また、
図２で図示しないディストリビュータには、クランク角
センサ１４が内蔵されており、該クランク角センサ１４
は、クランク角１８０°毎の基準角度信号ＲＥＦと、単
位クランク角（１°又は２°）毎の単位角度信号ＰＯＳ
とをそれぞれ出力するセンサである。尚、前記基準角度
信号ＲＥＦの周期、又は、単位時間当たりの前記単位角
度信号ＰＯＳの発生数を計測することで機関回転速度Ｎ
をもとめることができる。
中に熱線式エアフローメータ１３が設けられていて、機
関１の吸入空気流量Ｑに応じた信号を出力する。また、
図２で図示しないディストリビュータには、クランク角
センサ１４が内蔵されており、該クランク角センサ１４
は、クランク角１８０°毎の基準角度信号ＲＥＦと、単
位クランク角（１°又は２°）毎の単位角度信号ＰＯＳ
とをそれぞれ出力するセンサである。尚、前記基準角度
信号ＲＥＦの周期、又は、単位時間当たりの前記単位角
度信号ＰＯＳの発生数を計測することで機関回転速度Ｎ
をもとめることができる。
【００１６】また、各気筒の吸気バルブ１０には、その
開閉状態を検出する開閉状態検出手段としての開閉セン
サ１１が設けられている。尚、本実施例において、判別
手段、逆流空気流量演算手段、補正手段としての機能
は、図３のフローチャートに示すようにコントロールユ
ニット12がソフトウェア的に備えている。
開閉状態を検出する開閉状態検出手段としての開閉セン
サ１１が設けられている。尚、本実施例において、判別
手段、逆流空気流量演算手段、補正手段としての機能
は、図３のフローチャートに示すようにコントロールユ
ニット12がソフトウェア的に備えている。
【００１７】図３のフローチャートに示すプログラム
は、吸入空気流量を検出するためのプログラムを示す。
尚、このルーチンは、単位クランク角毎に実行される。
先ず、ステップ１１（以下「Ｓ１１」という。）では、
クランク角センサ１４から検出されたクランク角度をコ
ントロールユニット12に読み込む。Ｓ１２では、開閉セ
ンサ１１により検出された吸気バルブの開閉状態に基づ
いて、逆流発生期間と非発生期間とを判別する。即ち、
いずれかの気筒の吸気バルブ１０の閉状態から所定期間
内を逆流発生期間とし、それ以外の期間を非発生期間と
判別する。そして、逆流の非発生期間にあれば、逆流分
を検知してしまう虞はないので、Ｓ１３で、エアフロー
メータ１３により検出された機関の吸入空気流量Ｑをコ
ントロールユニット12に読み込み、Ｓ１４で、吸入空気
流量ＱをメモリにＭＱとして記憶した後、Ｓ１５で、該
ＭＱを真の吸入空気流量Ｑとしてセットする。
は、吸入空気流量を検出するためのプログラムを示す。
尚、このルーチンは、単位クランク角毎に実行される。
先ず、ステップ１１（以下「Ｓ１１」という。）では、
クランク角センサ１４から検出されたクランク角度をコ
ントロールユニット12に読み込む。Ｓ１２では、開閉セ
ンサ１１により検出された吸気バルブの開閉状態に基づ
いて、逆流発生期間と非発生期間とを判別する。即ち、
いずれかの気筒の吸気バルブ１０の閉状態から所定期間
内を逆流発生期間とし、それ以外の期間を非発生期間と
判別する。そして、逆流の非発生期間にあれば、逆流分
を検知してしまう虞はないので、Ｓ１３で、エアフロー
メータ１３により検出された機関の吸入空気流量Ｑをコ
ントロールユニット12に読み込み、Ｓ１４で、吸入空気
流量ＱをメモリにＭＱとして記憶した後、Ｓ１５で、該
ＭＱを真の吸入空気流量Ｑとしてセットする。
【００１８】また、逆流発生期間にあれば、逆流分を検
知してしまう虞があるので、Ｓ１６以下の吸入空気流量
補正ルーチンに進む。Ｓ１６では、前記Ｓ１４でメモリ
に記憶した逆流の非発生期間における吸入空気流量ＭＱ
とスロットルセンサ９により検出されたスロットル開度
ＴＶＯとに基づき、マップテーブルより初期逆流量Ｑを
検索する。
知してしまう虞があるので、Ｓ１６以下の吸入空気流量
補正ルーチンに進む。Ｓ１６では、前記Ｓ１４でメモリ
に記憶した逆流の非発生期間における吸入空気流量ＭＱ
とスロットルセンサ９により検出されたスロットル開度
ＴＶＯとに基づき、マップテーブルより初期逆流量Ｑを
検索する。
【００１９】Ｓ１７では、前記初期逆流量Ｑとクランク
角センサ１４から検出された経過クランク角度とに基づ
き、マップテーブルより逐次の逆流量Ｑを検索する。そ
して、Ｓ１８では、逆流発生期間におけるエアフローメ
ータ１３により検出された機関の吸入空気流量Ｑから前
記ステップで求められた逐次の逆流量Ｑを減算すること
により、真の吸入空気流量Ｑが求められる。
角センサ１４から検出された経過クランク角度とに基づ
き、マップテーブルより逐次の逆流量Ｑを検索する。そ
して、Ｓ１８では、逆流発生期間におけるエアフローメ
ータ１３により検出された機関の吸入空気流量Ｑから前
記ステップで求められた逐次の逆流量Ｑを減算すること
により、真の吸入空気流量Ｑが求められる。
【００２０】このように、熱線式エアフローメータ１３
の出力に基づいて吸入空気流量を検出するので、吸気逆
流が発生する逆流発生期間においては、吸入空気の流れ
方向と無関係に検出することになるため、吸入空気流量
を過大に検出する虞があるが、逆流の非発生期間におけ
るエアフローメータ１３の出力に基づいて検出された吸
入空気流量Ｑとスロットル開度ＴＶＯに基づき、逆流発
生期間おける逆流空気流量Ｑが演算され、該逆流空気流
量Ｑに基づき、逆流発生期間おけるエアフローメータ１
３の出力に基づく吸入空気流量Ｑを補正することによ
り、吸気逆流の影響を排除した真の吸入空気流量Ｑを正
確に検出することが可能となり、機関の吸入空気流量検
出精度を向上させることができる。
の出力に基づいて吸入空気流量を検出するので、吸気逆
流が発生する逆流発生期間においては、吸入空気の流れ
方向と無関係に検出することになるため、吸入空気流量
を過大に検出する虞があるが、逆流の非発生期間におけ
るエアフローメータ１３の出力に基づいて検出された吸
入空気流量Ｑとスロットル開度ＴＶＯに基づき、逆流発
生期間おける逆流空気流量Ｑが演算され、該逆流空気流
量Ｑに基づき、逆流発生期間おけるエアフローメータ１
３の出力に基づく吸入空気流量Ｑを補正することによ
り、吸気逆流の影響を排除した真の吸入空気流量Ｑを正
確に検出することが可能となり、機関の吸入空気流量検
出精度を向上させることができる。
【００２１】尚、以上の実施例では、直列４気筒内燃機
関に応用したものについて説明してきたが、単気筒内燃
機関にも適用することができる。即ち、この場合には、
逆流発生期間の判別は、吸気バルブの閉状態を逆流発生
期間とし、吸気バルブの開状態を逆流の非発生期間と判
別するようにすればよい。
関に応用したものについて説明してきたが、単気筒内燃
機関にも適用することができる。即ち、この場合には、
逆流発生期間の判別は、吸気バルブの閉状態を逆流発生
期間とし、吸気バルブの開状態を逆流の非発生期間と判
別するようにすればよい。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
逆流の非発生期間においてエアフローメータの出力に基
づいて検出された吸入空気流量と前記運転状態検出手段
により検出された運転状態とに基づき、逆流発生期間に
おいて逆流空気流量を演算する逆流空気流量演算手段
と、該演算された逆流空気流量に基づき、逆流発生期間
におけるエアフローメータの出力に基づく吸入空気流量
を補正する補正手段と、を備えたので、吸気逆流が発生
する逆流発生期間においても、該吸気逆流の影響を排除
した吸入空気流量を正確に検出することが可能となり、
機関の吸入空気流量検出精度を向上させることができ
る。
逆流の非発生期間においてエアフローメータの出力に基
づいて検出された吸入空気流量と前記運転状態検出手段
により検出された運転状態とに基づき、逆流発生期間に
おいて逆流空気流量を演算する逆流空気流量演算手段
と、該演算された逆流空気流量に基づき、逆流発生期間
におけるエアフローメータの出力に基づく吸入空気流量
を補正する補正手段と、を備えたので、吸気逆流が発生
する逆流発生期間においても、該吸気逆流の影響を排除
した吸入空気流量を正確に検出することが可能となり、
機関の吸入空気流量検出精度を向上させることができ
る。
【図１】 本発明の一構成を示すブロック図。
【図２】 本発明の全体構成を示すシステム概略図。
【図３】 本発明の動作を示すフローチャート。
【図４】 従来の問題点を示すタイムチャート。
【図５】 従来の問題点を示す特性図。
１ 機関 ２ エアクリーナ ３ 吸気ダクト ４ スロットルチャンバ ５ 吸気マニホールド ６ 燃料噴射弁 ７ 点火栓 ８ スロットル弁 ９ スロットルセンサ 10 吸気バルブ 11 開閉センサ 12 コントロールユニット 13 エアフロメータ 14 クランク角センサ
Claims (3)
- 【請求項１】機関吸気通路に設けられたエアフローメー
タの出力に基づいて流れ方向に関係なく吸入空気流量を
検出する内燃機関の吸入空気流量検出装置において、 吸気バルブの開閉状態を検出する開閉状態検出手段と、 吸入空気流量以外の機関の運転状態を検出する運転状態
検出手段と、 吸気バルブの開閉状態に基づいて、逆流発生期間と非発
生期間とを判別する判別手段と、 逆流の非発生期間においてエアフローメータの出力に基
づいて検出された吸入空気流量と前記運転状態検出手段
により検出された運転状態とに基づき、逆流発生期間に
おいて逆流空気流量を演算する逆流空気流量演算手段
と、 該演算された逆流空気流量に基づき、逆流発生期間にお
けるエアフローメータの出力に基づく吸入空気流量を補
正する補正手段と、 を含んで構成されることを特徴とする内燃機関の吸入空
気流量検出装置。 - 【請求項２】前記運転状態検出手段は、スロットル開度
を検出するスロットル開度検出手段であることを特徴と
する請求項１記載の内燃機関の吸入空気流量検出装置。 - 【請求項３】前記エアフローメータは、熱線式エアフロ
ーメータであることを特徴とする請求項１又は２記載の
内燃機関の吸入空気流量検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6029844A JPH07239260A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 内燃機関の吸入空気流量検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6029844A JPH07239260A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 内燃機関の吸入空気流量検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07239260A true JPH07239260A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12287315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6029844A Pending JPH07239260A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 内燃機関の吸入空気流量検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07239260A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6334083B1 (en) | 1999-03-15 | 2001-12-25 | Hitachi, Ltd. | Intake air flow rate measurement apparatus |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP6029844A patent/JPH07239260A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6334083B1 (en) | 1999-03-15 | 2001-12-25 | Hitachi, Ltd. | Intake air flow rate measurement apparatus |
| US6459984B1 (en) | 1999-03-15 | 2002-10-01 | Hitachi, Ltd. | Intake air flow rate measurement apparatus |
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