JPH07207338A - 建築用低降伏比耐火鋼板の製造法 - Google Patents
建築用低降伏比耐火鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPH07207338A JPH07207338A JP581994A JP581994A JPH07207338A JP H07207338 A JPH07207338 A JP H07207338A JP 581994 A JP581994 A JP 581994A JP 581994 A JP581994 A JP 581994A JP H07207338 A JPH07207338 A JP H07207338A
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- low
- less
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、厚み２５mm以下の建築用低降伏比
耐火鋼板の製造法を提供する。 【構成】 重量比でＣ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．４〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６
％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％以下を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを
含有しない鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を
終了し、その後空冷することにより、厚み２５mm以下の
ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm
2 級鋼が製造できる。
耐火鋼板の製造法を提供する。 【構成】 重量比でＣ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．４〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６
％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％以下を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを
含有しない鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を
終了し、その後空冷することにより、厚み２５mm以下の
ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm
2 級鋼が製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木および海洋構
造物等の分野において各種構造物に用いる厚み２５mm以
下の低降伏比耐火鋼板の製造法に関する。
造物等の分野において各種構造物に用いる厚み２５mm以
下の低降伏比耐火鋼板の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、板厚の薄い（板厚が２５mm以
下）鋼材を熱間圧延にて製造すると、組織の細粒化、加
工組織の生成、圧延後の空冷時の高冷却速度からＹＰ，
ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰの上昇が大きいため降伏
比（以下ＹＲと呼ぶ）が上昇してしまう。特に特開平２
−７７５２３号公報等で示されている耐火鋼板では高い
Ｍｏ含有量に加えＮｂが添加されているため、熱間圧延
での組織の細粒化、加工組織の生成がより一層生じやす
くるためＹＰが著しく上昇しＹＲが高くなり、板厚の薄
い耐火鋼板は降伏後の塑性変形能力が小さいという欠点
があった。
下）鋼材を熱間圧延にて製造すると、組織の細粒化、加
工組織の生成、圧延後の空冷時の高冷却速度からＹＰ，
ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰの上昇が大きいため降伏
比（以下ＹＲと呼ぶ）が上昇してしまう。特に特開平２
−７７５２３号公報等で示されている耐火鋼板では高い
Ｍｏ含有量に加えＮｂが添加されているため、熱間圧延
での組織の細粒化、加工組織の生成がより一層生じやす
くるためＹＰが著しく上昇しＹＲが高くなり、板厚の薄
い耐火鋼板は降伏後の塑性変形能力が小さいという欠点
があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は降伏比の低い
薄手耐火鋼板を安価に製造する技術を提供するものであ
る。本発明法に基づいて製造した鋼は、低ＹＰ、低ＹＲ
で且つ高い耐火特性を有している。
薄手耐火鋼板を安価に製造する技術を提供するものであ
る。本発明法に基づいて製造した鋼は、低ＹＰ、低ＹＲ
で且つ高い耐火特性を有している。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の具体的手段を下
記（１），（２）に示す。 （１）重量比で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．４〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６
％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを含有
しない鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を終了
し、その後空冷することを特徴とする板厚２５mm以下、
ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm
2 級鋼板の製造法。
記（１），（２）に示す。 （１）重量比で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：
０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、Ｐ：０．０３
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．４〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．０６
％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを含有
しない鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を終了
し、その後空冷することを特徴とする板厚２５mm以下、
ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm
2 級鋼板の製造法。
【０００５】（２）重量比で、Ｃ：０．０４〜０．１５
％、Ｓｉ：０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．
４〜１．０％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２
〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：
０．０６％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％さらに
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．０５〜１．０
％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜
０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを含有しな
い鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を終了し、
その後空冷することを特徴とする板厚２５mm以下、ＹＲ
が８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm2 級
鋼板の製造法。
％、Ｓｉ：０．６％以下、Ｍｎ：０．８〜１．６％、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｍｏ：０．
４〜１．０％、Ｎｂ：０．００５％以下、Ｖ：０．０２
〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：
０．０６％以下、Ｎ：０．００１〜０．００６％さらに
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．０５〜１．０
％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｃａ：０．００１〜
０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを含有しな
い鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を終了し、
その後空冷することを特徴とする板厚２５mm以下、ＹＲ
が８０％以下である建築用低降伏比耐火４９０N/mm2 級
鋼板の製造法。
【０００６】
【作用】以下、本発明について説明する。板厚の薄い鋼
材において、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１０
６）に規定する性能と６００℃の高温での高い耐力を維
持し、且つＹＲを実現させるためには、鋼板の成分並び
にプロセス条件の適正化が必要であることを見いだし
た。そこで本発明のポイントは適量のＭｏとＶを添加
し、実質的にＮｂを添加しない鋼片を熱間圧延し整粒な
フェライト−ベイナイト（一部パーライト）組織にする
ことにより、耐火性と低い降伏比を同時に得ることにあ
る。
材において、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ３１０
６）に規定する性能と６００℃の高温での高い耐力を維
持し、且つＹＲを実現させるためには、鋼板の成分並び
にプロセス条件の適正化が必要であることを見いだし
た。そこで本発明のポイントは適量のＭｏとＶを添加
し、実質的にＮｂを添加しない鋼片を熱間圧延し整粒な
フェライト−ベイナイト（一部パーライト）組織にする
ことにより、耐火性と低い降伏比を同時に得ることにあ
る。
【０００７】Ｍｏは微細な炭窒化物を形成し、さらに固
溶体強化によって高温強度を上昇させるために、耐火性
を確保するために０．４％以上必要である。しかしなが
ら、Ｍｏ量が高すぎると溶接性および溶接熱影響部（Ｈ
ＡＺ）の靭性が劣化するので、その含有量の上限は１．
０％とする必要がある。ところがＭｏの単独添加だけで
は６００℃という高温領域において十分な耐力を得るこ
とは難しい。そこでＮｂ，Ｖの添加による微細な炭窒化
物の形成で高温強度を向上させることが有効である。し
かし、特に板厚が薄い場合にＮｂの添加は、図１に示す
ように高温強度の向上と同時に常温のＹＰを著しく上昇
させるため、ＹＲが非常に高くなってしまう。そのため
Ｎｂ量を０．００５％以下に限定する必要がある。
溶体強化によって高温強度を上昇させるために、耐火性
を確保するために０．４％以上必要である。しかしなが
ら、Ｍｏ量が高すぎると溶接性および溶接熱影響部（Ｈ
ＡＺ）の靭性が劣化するので、その含有量の上限は１．
０％とする必要がある。ところがＭｏの単独添加だけで
は６００℃という高温領域において十分な耐力を得るこ
とは難しい。そこでＮｂ，Ｖの添加による微細な炭窒化
物の形成で高温強度を向上させることが有効である。し
かし、特に板厚が薄い場合にＮｂの添加は、図１に示す
ように高温強度の向上と同時に常温のＹＰを著しく上昇
させるため、ＹＲが非常に高くなってしまう。そのため
Ｎｂ量を０．００５％以下に限定する必要がある。
【０００８】一方、Ｖは図２に示すようにＮｂに比べ高
温強度を向上させる効果が小さいものの、板厚が薄い場
合でも殆ど常温のＹＰを上昇させずＹＲが高くならない
ため非常に有効な元素である。しかし０．０２％以下で
はその効果がなく０．１％を超えるとＨＡＺ靭性に好ま
しくない影響があるため、Ｖ量を０．０２〜０．１％の
範囲に限定した。さて、このようなＭｏ，Ｖを添加した
鋼において、その高い高温強度と低いＹＲを同時に達成
するには熱間圧延での組織の適正化が必要で、熱間圧延
での終了温度が低すぎると過度な組織の微細化、加工組
織の生成が起こるため、その終了温度を８５０℃以上に
しなければならない。
温強度を向上させる効果が小さいものの、板厚が薄い場
合でも殆ど常温のＹＰを上昇させずＹＲが高くならない
ため非常に有効な元素である。しかし０．０２％以下で
はその効果がなく０．１％を超えるとＨＡＺ靭性に好ま
しくない影響があるため、Ｖ量を０．０２〜０．１％の
範囲に限定した。さて、このようなＭｏ，Ｖを添加した
鋼において、その高い高温強度と低いＹＲを同時に達成
するには熱間圧延での組織の適正化が必要で、熱間圧延
での終了温度が低すぎると過度な組織の微細化、加工組
織の生成が起こるため、その終了温度を８５０℃以上に
しなければならない。
【０００９】次にその他の成分範囲の限定理由について
説明する。Ｃは母材の強度並びに高温強度を確保するた
めに必要であるが、多量に含有させるとＨＡＺの低温靭
性に悪影響を及ぼす。このような観点からＣは０．０４
〜０．１５％とした。Ｓｉは脱酸上含まれる元素でＳｉ
量が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、そ
の上限を０．６％とした。鋼の脱酸はＡｌ，Ｔｉのみで
も十分であり、Ｓｉは必ずしも添加する必要はない。Ｍ
ｎは強度、靭性を確保する上で不可欠な元素であり、そ
の下限は０．８％である。しかしＭｎ量が多すぎると溶
接性、母材およびＨＡＺの靭性劣化を招くため上限を
１．６％とした。本発明鋼において不純物であるＰ，Ｓ
をそれぞれ０．０３％，０．０１％以下とした理由は、
母材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ，Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％，０．００５％以下である。Ｔｉは炭窒
化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少な
い場合Ｔｉの酸化物を形成しＨＡＺ靭性を向上させる
が、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を
超えるとＨＡＺ靭性に好ましくない影響があるため、
０．００５〜０．０２５％に限定する。
説明する。Ｃは母材の強度並びに高温強度を確保するた
めに必要であるが、多量に含有させるとＨＡＺの低温靭
性に悪影響を及ぼす。このような観点からＣは０．０４
〜０．１５％とした。Ｓｉは脱酸上含まれる元素でＳｉ
量が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、そ
の上限を０．６％とした。鋼の脱酸はＡｌ，Ｔｉのみで
も十分であり、Ｓｉは必ずしも添加する必要はない。Ｍ
ｎは強度、靭性を確保する上で不可欠な元素であり、そ
の下限は０．８％である。しかしＭｎ量が多すぎると溶
接性、母材およびＨＡＺの靭性劣化を招くため上限を
１．６％とした。本発明鋼において不純物であるＰ，Ｓ
をそれぞれ０．０３％，０．０１％以下とした理由は、
母材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためであ
る。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳ
による靭性の劣化を防止する。好ましいＰ，Ｓ量はそれ
ぞれ０．０１％，０．００５％以下である。Ｔｉは炭窒
化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少な
い場合Ｔｉの酸化物を形成しＨＡＺ靭性を向上させる
が、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を
超えるとＨＡＺ靭性に好ましくない影響があるため、
０．００５〜０．０２５％に限定する。
【００１０】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であ
るが、ＳｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので本
発明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化す
るので上限を０．０６％とした。Ｎは一般的に不可避的
不純物として鋼中に含まれるものであるが、Ｎｂ，Ｖと
結合して炭窒化物を形成して強度を増加させ、またＴｉ
Ｎを形成して前述のようにＨＡＺの性質を高める。この
ためＮ量として最低０．００１％が必要である。しかし
ながらＮ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造ス
ラブの表面キズの発生等を助長するので、その上限を
０．００６％とした。
るが、ＳｉおよびＴｉによっても脱酸は行われるので本
発明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化す
るので上限を０．０６％とした。Ｎは一般的に不可避的
不純物として鋼中に含まれるものであるが、Ｎｂ，Ｖと
結合して炭窒化物を形成して強度を増加させ、またＴｉ
Ｎを形成して前述のようにＨＡＺの性質を高める。この
ためＮ量として最低０．００１％が必要である。しかし
ながらＮ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造ス
ラブの表面キズの発生等を助長するので、その上限を
０．００６％とした。
【００１１】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであ
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上につい
て、さらに好ましい結果が得られる。次に、前記添加元
素とその添加量について説明する。ＣｕはＣｕ析出物に
よる高温強度の増加や耐食性や耐候性の向上に効果を有
する。この場合Ｃｕ量が０．５％以上でその効果が著し
い。しかしＣｕ量が１．０％を超えると熱間圧延時にＣ
ｕ割れが発生し製造が困難になり、また０．０５％以下
では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜１．０％とす
る。
り、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性
を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上につい
て、さらに好ましい結果が得られる。次に、前記添加元
素とその添加量について説明する。ＣｕはＣｕ析出物に
よる高温強度の増加や耐食性や耐候性の向上に効果を有
する。この場合Ｃｕ量が０．５％以上でその効果が著し
い。しかしＣｕ量が１．０％を超えると熱間圧延時にＣ
ｕ割れが発生し製造が困難になり、また０．０５％以下
では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜１．０％とす
る。
【００１２】Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼ
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるほか、Ｃｕ
−クラックの防止にも効果がある。しかし、０．０５％
以下では効果が薄く１．０％以上では極めて高価になる
ため経済性を失うので、上限は１．０％とした。Ｃｒは
母材、溶接部の強度を高める元素で最低でも０．０５％
以上が必要である。しかし、多すぎると溶接性やＨＡＺ
靭性を著しく劣化させるので、その上限を１．０％とし
た。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、シャルピ
ー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上させる効果
がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では実用上効
果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ，ＣａＳが多
量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみならず清
浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響を与える
ので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．００６％と
する。
すことなく、母材の強度、靭性を向上させるほか、Ｃｕ
−クラックの防止にも効果がある。しかし、０．０５％
以下では効果が薄く１．０％以上では極めて高価になる
ため経済性を失うので、上限は１．０％とした。Ｃｒは
母材、溶接部の強度を高める元素で最低でも０．０５％
以上が必要である。しかし、多すぎると溶接性やＨＡＺ
靭性を著しく劣化させるので、その上限を１．０％とし
た。Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、シャルピ
ー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上させる効果
がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では実用上効
果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ，ＣａＳが多
量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみならず清
浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響を与える
ので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．００６％と
する。
【００１３】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板
を製造し、その常温並びに６００℃での強度等を調査し
た。
を製造し、その常温並びに６００℃での強度等を調査し
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表１の１〜５に本発明鋼、６〜９に比較鋼
の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製造
条件とその機械的性質を示す。表２の本発明鋼１〜５
は、母材の強度、ＹＲ、６００℃の強度がバランスよく
達成できている。これに対し比較鋼６ではＭｏ量が低い
ため６００℃の強度が低くなっている。比較鋼７はＶ量
が低く、６００℃の強度が低くなっている。比較鋼８で
はＮｂが添加されているためＹＲが非常に高くなってい
る。比較鋼９では圧延温度が低く、ＹＲが高くなってい
る。
の化学成分を示す。表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製造
条件とその機械的性質を示す。表２の本発明鋼１〜５
は、母材の強度、ＹＲ、６００℃の強度がバランスよく
達成できている。これに対し比較鋼６ではＭｏ量が低い
ため６００℃の強度が低くなっている。比較鋼７はＶ量
が低く、６００℃の強度が低くなっている。比較鋼８で
はＮｂが添加されているためＹＲが非常に高くなってい
る。比較鋼９では圧延温度が低く、ＹＲが高くなってい
る。
【００１７】
【発明の効果】本発明の化学成分および製造法で製造し
た鋼材は６００℃の降伏強度が高く、且つ低い降伏強度
（規格範囲内で）、降伏比を有する鋼であり建築、土
木、海洋構造物の安全性を大きく高めることができる。
た鋼材は６００℃の降伏強度が高く、且つ低い降伏強度
（規格範囲内で）、降伏比を有する鋼であり建築、土
木、海洋構造物の安全性を大きく高めることができる。
【図１】機械的性質に与えるＮｂ量の影響を示す図表。
【図２】機械的性質に与えるＶ量の影響を示す図表。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．０４〜０．１５％、 Ｓｉ：０．６％以
下、 Ｍｎ：０．８〜１．６％、 Ｐ ：０．０３％
以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｍｏ：０．４〜
１．０％、 Ｎｂ：０．００５％以下、 Ｖ ：０．０２〜
０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、 Ａｌ：０．０６％
以下、 Ｎ ：０．００１〜０．００６％、 残部が鉄および不可避的不純物からなる実質的にＮｂを
含有しない鋼を再加熱後８５０℃以上の温度にて圧延を
終了し、その後空冷することを特徴とする建築用低降伏
比耐火鋼板の製造法。 - 【請求項２】 重量比で Ｃｕ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．０５〜
１．０％、 Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｃａ：０．００１
〜０．００６％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１記載の建築用低降伏比耐火鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP581994A JPH07207338A (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 建築用低降伏比耐火鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP581994A JPH07207338A (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 建築用低降伏比耐火鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207338A true JPH07207338A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11621697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP581994A Withdrawn JPH07207338A (ja) | 1994-01-24 | 1994-01-24 | 建築用低降伏比耐火鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207338A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112375978A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种建筑用钢及其生产方法 |
-
1994
- 1994-01-24 JP JP581994A patent/JPH07207338A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112375978A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-02-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种建筑用钢及其生产方法 |
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