JPH07204802A

JPH07204802A - 連続鋳造法

Info

Publication number: JPH07204802A
Application number: JP372694A
Authority: JP
Inventors: Hirokazu Kondo; 裕計近藤; Hirohisa Nakajima; 廣久中島; Hironori Yamamoto; 裕則山本; Masayuki Mukoyama; 正幸向山
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1994-01-18
Filing date: 1994-01-18
Publication date: 1995-08-08
Anticipated expiration: 2013-09-10
Also published as: JP2795157B2

Abstract

(57)【要約】【目的】ビレットまたはブルーム鋳片の小断面連続鋳
造において、１タンディッシュで４００分を越える長時
間鋳造を可能にする。【構成】Ａｌキルド溶鋼とＳｉキルド溶鋼とを同一タ
ンディッシュを使用して鋳造する小断面連続鋳造法にお
いて、Ｓｉキルド溶鋼では、鋳造開始直前において、少
量のアルミニウムを添加した後、取鍋底部よりアルゴン
ガスを吹き込み弱攪拌して溶存酸素濃度を適正範囲にコ
ントロールする。一方、ストッパー及び浸漬ノズルはア
ルミナ・カーボン質耐火物とし、ストッパー先端部と浸
漬ノズル上部はジルコニア・カーボン質またはマグネシ
ア・カーボン質耐火物として構成されるタンディッシュ
を使用して、断面積が１２００ｃｍ²以下であるモール
ドへＡｌキルド溶鋼とＳｉキルド溶鋼を注湯する連続鋳
造法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、小断面サイズのビレ
ットまたはブルーム鋳片を製造する連続鋳造法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来より、モールド断面積が１１０ｃｍ
²〜１２００ｃｍ²（円形モールドでは直径１２ｃｍ〜
３９ｃｍに相当）である小断面サイズのビレットまたは
ブルーム連続鋳造（以下、小断面連続鋳造と略す）にお
いて、アルミキルド溶鋼（以下、Ａｌキルド溶鋼とい
う）又はシリコンを主体に脱酸された溶鋼（以下、Ｓｉ
キルド溶鋼と略す）を単独で長時間鋳造する場合、次に
述べるような技術が知られている。

【０００３】Ａｌキルド溶鋼の鋳造では、ストッパー先
端、浸漬ノズル、上部上ノズル等の溶鋼流による損傷の
激しい溶鋼流量調節部位に、耐磨耗性に優れたＺｒＯ₂
・カーボン質、ＭｇＯ・カーボン質等の耐火物が使用さ
れる。この理由は、ＺｒＯ₂、ＭｇＯがＣａＯとの間で
低融点化合物を作らないため、後述するノズル閉塞防止
対策としてＣａを添加したＡｌキルド溶鋼流に対して高
い耐磨耗性能を発揮し、当該部位は損傷を受け難くな
り、その結果、モールド湯面自動制御特性が劣化するこ
とがなく、長時間鋳造が可能となるからである。

【０００４】また、小断面連続鋳造では、浸漬ノズル等
より吹き込まれたガスがモールド湯面を暴れさせ、湯面
制御性を劣化させたり、モールドパウダーを巻き込んで
しまい表面欠陥やブレークアウト等の事故を引き起こ
す。このため、浸漬ノズルへの不活性ガス吹き込み技術
は適用できず、Ａｌ₂Ｏ₃系脱酸生成物が浸漬ノズル内
面に付着してノズル閉塞を起こす。この対策として、溶
鋼中にＣａを添加する技術が適用される。このＣａ添加
技術は、特公平３−５１７６７号公報等で開示されてい
るように、添加したＣａと鋼中酸素との反応により生成
したＣａＯとＡｌ ₂Ｏ₃系脱酸生成物とが反応し、低融
点化合物（ＣａＯ）ｍ・（Ａｌ₂Ｏ₃）ｎが溶鋼中で生
成するので、高融点のＡｌ₂Ｏ₃が単体で付着すること
がない。この結果、不活性ガス吹き込み技術を使用する
ことなくノズル閉塞を防止することができる。

【０００５】一方、Ｓｉキルド溶鋼の鋳造では、高アル
ミナ質耐火物（以下、高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物という）が
前述した溶鋼流量調節部位に使用される。当該耐火物は
カーボンを含有しないので、Ｓｉキルド溶鋼中の溶存酸
素と反応することがない。従って、溶鋼流による損傷
（ノズル溶損）が抑制され、長時間鋳造が達成される。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】Ａｌキルド溶鋼とＳｉ
キルド溶鋼とを同一タンディッシュを使用して連々鋳す
る小断面連続鋳造法において、以下の問題点がある。Ｃ
ａ添加を前提とするＡｌキルド溶鋼の鋳造では、前述し
たように溶鋼流量調節部位に、ＺｒＯ₂・カーボン質、
ＭｇＯ・カーボン質耐火物を使用する。しかし、これら
耐火物は、スポーリング防止を目的としてカーボンを数
％〜２０数％含有する。一般に、溶存酸素を３０〜５０
ｐｐｍと多量に含有するＳｉキルド溶鋼にこれら耐火物
を適用すると、耐火物表層のカーボンは溶存酸素と以下
の（１）式に従って酸化される。Ｃ（カーボン）＋Ｏ → ＣＯガス（１）

【０００７】ここで、生成したＣＯガスはこれら耐火物
表層から抜け出てしまい、カーボン粒子の空孔が生じ、
ＺｒＯ₂、ＭｇＯ粒子間の結合力は弱まる。この結果、
溶鋼流による機械的磨耗との相乗効果により前述の部位
は容易に磨耗損傷するので、Ａｌキルド溶鋼の鋳造にお
いて使用されるＺｒＯ₂・カーボン質、ＭｇＯ・カーボ
ン質耐火物をＳｉキルド溶鋼の長時間鋳造には適用出来
ないという問題が生ずる。

【０００８】一方、大量の溶存酸素を含有するＳｉキル
ド溶鋼の鋳造では、溶鋼流量調節部位に、高Ａｌ₂Ｏ₃
質耐火物を使用して４００分を越える長時間鋳造が可能
である。しかし、高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物をＣａ添加した
Ａｌキルド溶鋼の鋳造に適用すると、当該耐火物表層部
（溶鋼との稼働面）に低融点化合物（ＣａＯ）ｍ・（Ａ
ｌ₂Ｏ₃）ｎが生成する。この低融点化合物は溶鋼流に
よる機械的磨耗によって容易に損傷されるので、モール
ド湯面変動増大による品質低下や溶鋼が止まらないトラ
ブルを招く。従って、高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物をＡｌキル
ド溶鋼に適用する技術は、スライディングノズル方式に
よる大断面スラブ連鋳には適用できても、ストッパー方
式による小断面かつ４００分を越える長時間鋳造には適
用出来ないという問題が生じる。

【０００９】加えて、Ｓｉキルド溶鋼では、一般に、シ
リコン含有合金鉄の他に、脱酸効率向上の観点から少量
のアルミニウムが脱酸剤として使用されるので、５０ｐ
ｐｍ以下の可溶性アルミニウムを含有する。この結果、
Ａｌキルド溶鋼と同様に、上記可溶性アルミニウムの酸
化及びＡｌ₂Ｏ₃系脱酸生成物によるノズル閉塞も発生
する。

【００１０】本発明は、上記問題点を解決するために提
案されたものであって、適切な耐火物と鋳造条件を選択
することにより、同一タンディッシュ耐火物を使用して
Ａｌキルド溶鋼とＳｉキルド溶鋼を連々鋳し、加えて、
ノズル閉塞やノズル溶損の影響を敏感に受ける耐火物製
ストッパーを使用して鋳造する小断面連続鋳造法におい
て、安定的かつ信頼性の高い長時間鋳造技術を提供する
ものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】断面積が１２００ｃｍ²
以下のモールドを使用し、アルミキルド溶鋼とシリコン
を主体に脱酸された溶鋼を同一タンディッシュを使用し
て鋳造する連続鋳造法において、（イ）溶鋼流量調節部
位がジルコニア・カーボン質耐火物又はマグネシア・カ
ーボン質耐火物から成り、その他の主要部位がアルミナ
・カーボン質耐火物から成るストッパーと、溶鋼流量調
節部位がジルコニア・カーボン質耐火物、マグネシア・
カーボン質耐火物又は高アルミナ質耐火物から成り、そ
の他の主要部位がアルミナ・カーボン質耐火物から成る
浸漬ノズルを有するタンディッシュを使用し、（ロ）シ
リコンを主体に脱酸された溶鋼はその鋳造開始直前に、
少量のアルミニウムを溶鋼内に添加された後、取鍋底部
に装着されたポーラスプラグよりアルゴンガスを０．５
〜１．５Ｎｌ／ｔｏｎ・ｍｉｎの流量速度で３分間以上
吹き込み攪拌され、（ハ）上記攪拌終了後の溶鋼中の可
溶性アルミニウムを５０ｐｐｍ以下に、溶存酸素濃度
を、マンガン含有量が０．８重量％未満の溶鋼では２０
〜２８ｐｐｍ、マンガン含有量が０．８重量％以上の溶
鋼では２０〜２４ｐｐｍに、それぞれ調整することを特
徴とする連続鋳造法である。

【００１２】

【作用】本発明では、ストッパー先端部の溶鋼流量調節
部位をＺｒＯ₂・カーボン質、ＭｇＯ・カーボン質耐火
物で構成し、浸漬ノズル上部、浸漬ノズル上部に装着さ
れた上ノズルの溶鋼流量調節部位をＺｒＯ₂・カーボン
質、ＭｇＯ・カーボン質、高Ａｌ₂Ｏ₃質の耐火物で構
成して、Ａｌキルド溶鋼とＳｉキルド溶鋼を同一タンデ
ィッシュを使用して鋳造する。

【００１３】ＺｒＯ₂・カーボン質及びＭｇＯ・カーボ
ン質耐火物は、前述したように、高強度で、耐磨耗性、
耐衝撃性、耐食性に優れ、ＣａＯと反応して低融点化合
物を作らないので、Ｃａを添加したＡｌキルド溶鋼の長
時間鋳造が達成できる。また、当該耐火物は、後述する
ように、マンガン含有量０．８重量％未満のＳｉキルド
溶鋼中の溶存酸素濃度を、２０〜２８ｐｐｍの範囲に低
くかつ狭くコントロールすることにより、前述の（１）
式の反応を低く押さえられるので、Ｓｉキルド溶鋼の長
時間鋳造が達成できる。溶存酸素濃度を２０ｐｐｍより
低くすると、（１）式の反応は更に起きにくくなるの
で、Ｓｉキルド溶鋼中のＡｌ₂Ｏ₃系脱酸生成物や可溶
性Ａｌの酸化によるＡｌ₂Ｏ₃生成によってノズル閉塞
を招き、長時間鋳造が達成できなくなる。２８ｐｐｍよ
り高くすると、反対に（１）式の反応は増大するので、
短時間でノズル溶損を招き、この場合も長時間鋳造が達
成できなくなる。

【００１４】そして、マンガン含有量が０．８重量％以
上の溶鋼では２０〜２４ｐｐｍの範囲にコントロールす
る。上限酸素濃度目標値を下げることにより、（１）式
の反応が低く押さえらるので、溶鋼流による損傷磨耗の
大きい上記溶鋼でも、マンガン含有量０．８重量％未満
の溶鋼と同等の損傷となって長時間鋳造が可能となる。

【００１５】高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物は、前述したように
カーボンを含有しないので、溶存酸素濃度を含有するＳ
ｉキルド溶鋼の長時間鋳造が達成できる。また、当該耐
火物は、ＣａＯと反応して低融点化合物を作り、磨耗損
傷を受けやすい。しかし、ストッパー先端部に適用した
場合に比べ、浸漬ノズル上部、上ノズル等に適用した場
合、これら溶鋼流量調節部位が損傷によって生じる溶鋼
流量制御特性への影響が小さいので、当該耐火物をこれ
ら部位に適用してもＣａを添加したＡｌキルド溶鋼の長
時間鋳造が達成できる。

【００１６】ストッパー胴体および浸漬ノズル本体は、
Ａｌ₂Ｏ₃・カーボン質耐火物で構成され、当該耐火物
は１０〜３０重量％程度のカーボンを含有する。このた
め、ストッパー胴体および浸漬ノズル本体等のように、
製品を大型化、長尺化してもヒートクラックが発生し難
く、高い耐スポーリング性が得られるので、長時間鋳造
が達成できる。

【００１７】更に、本発明では、鋳造直前に、転炉出鋼
後のＳｉキルド溶鋼中に少量のＡｌを添加した後、鍋底
に配設したポーラスプラグよりアルゴンガスを０．５〜
１．５Ｎｌ／ｔｏｎ・ｍｉｎの低い流量速度で３分間、
望ましくは５分間以上流して攪拌した後、溶存酸素濃度
は前述の適正範囲にコントロールされる。上記流量速度
は、投入されたＡｌを溶解し鍋内で均一混合させるのに
必要な攪拌力しか溶鋼に与えることがないので、Ｍｎ
Ｏ、ＦｅＯ等を含有する取鍋内酸化性スラグと溶鋼との
スラグ−メタル間反応は押さえられる。この結果、溶解
されたＡｌは上記酸化性スラグによって再酸化すること
なく、容易にＡｌ−酸素平衡値に到達するので、溶存酸
素濃度は上記狭い範囲に安定してコントロールされる。

【００１８】同時に、上記流量速度は、ポーラスプラグ
直上で溶鋼はスラグに覆われるか、僅かに裸湯となる程
度の穏やかな攪拌を溶鋼に与えるので、溶鋼中の可溶性
Ａｌは空気酸化されず、また、前記酸化性スラグとの反
応によるＡｌ₂Ｏ₃の生成も防止できるので、これによ
るノズル閉塞を防止でき長時間鋳造が可能となる。

【００１９】溶存酸素濃度は、鋳造直前に、上記適正範
囲にコントロールされると、前述のスラグ−メタル間反
応は押さえれ、溶存酸素濃度は変動する余裕が与えられ
ず、適正範囲のまま鋳造されるので、（１）式の反応を
押さえる作用が得られる。

【００２０】

【実施例】図１は、丸ビレット連続鋳造機における鋳造
状況を示す。ここで、１は取鍋、２はロータリーノズ
ル、３はコレクターノズル、４はエアーシールパイプ、
５はタンディッシュ、６は溶鋼、７は堰、８はガス吹き
込み用配管、９はポーラスプラグ、１１はストッパー、
１２はストッパー先端部、１３は浸漬ノズル、１４は上
ノズル、３１は支持アーム、３２はステッピングシリン
ダ、３３は湯面検出器（渦流式センサー）３４は支持ア
ーム、３５はモールド、３６は凝固シェル、３７はガイ
ドロールである。

【００２１】取鍋１内には、容量２５０ｔｏｎのＡｌキ
ルド溶鋼またはＳｉキルド溶鋼があり、その溶鋼高さは
２８００ｍｍである。また、鍋底にポーラスプラグ９が
装着されている。本実施例および比較例では、転炉出鋼
後バブリング処理場で、Ａｌキルド溶鋼中にＣａが添加
され、処理後溶鋼中の全Ｃａ量を１０〜３０ｐｐｍ範囲
とした。一方、Ｓｉキルド溶鋼では、前記処理場到着時
点の溶存酸素濃度に基き、０〜４０ＫｇのＡｌが添加さ
れ、処理後溶存酸素濃度は所定範囲に調整された。

【００２２】取鍋１とタンディッシュ５間で可溶性Ａｌ
の空気酸化を防止するため、溶鋼は耐火物製のエアーシ
ールパイプ４内を通過してタンディッシュ５内に浸漬し
て供給される。エアーシールパイプ４はコレクターノズ
ル３の下端に対して、エアーシリンダー等によって上方
に押し付け接合される。この接合部からの空気巻き込み
による空気酸化を防止するため、接合部に向かってガス
吹き込み用配管８よりアルゴンガスが吹き込まれる。Ａ
ｌ₂Ｏ₃脱酸生成物はタンディッシュ５内で浮上できる
様、堰７によって溶鋼に上向き流が与えられ、Ａｌ₂Ｏ
₃付着によるノズル閉塞を防止できる。

【００２３】また、ストッパー１１は上ノズル１４の直
上に配置され、ステッピングシリンダ３２により上下方
向に駆動される。ステッピングシリンダ３２は従来の油
圧系駆動装置に比べ、機械的なガタ（遊び）がなく、ス
トッパー１１の移動距離を高精度かつ高応答速度に制御
できる特徴を持つ駆動装置である。また、モールド湯面
検出器として超小型渦流式センサーを採用している。当
該センサーは応答性が速く、検出精度も高い。従って、
本発明のように、ストッパー方式による小断面連続鋳造
の場合、ノズル溶損やノズル閉塞による湯面制御性の劣
化をバックアップする手段として有効である。

【００２４】本実施例では、図１に示すように、ストッ
パー先端部１２は先端より長さ１５０ｍｍをＺｒ₂Ｏ・
カーボン質耐火物で構成し、ストッパー胴体１１のＡｌ
₂Ｏ ₃・カーボン質耐火物とラバープレスにより一体成
型して製造された。この理由は、Ａｌ₂Ｏ₃・カーボン
質耐火物がＺｒＯ₂・カーボン質、ＭｇＯ・カーボン
質、高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物等の異種耐火物と一体にラバ
ープレス成型され、その製品の接合境界部の強度も低下
することがないという特徴が得られるためである。

【００２５】図１に示すように浸漬ノズル１３の上部の
溶鋼流量調節部位を高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物で、浸漬ノズ
ル１３と一体に接合成型されず、上ノズル１４として分
割され埋め込む形で装着された。そして、両者のすきま
を高Ａｌ₂Ｏ₃質モルタルを充填し結合させた。この結
果、これら耐火物の熱膨張差によって生じる応力は、接
合部の目地空間（通常、１〜３ｍｍ程度のすきま）に吸
収されるので、一体に接合成型される場合に比べ、上ノ
ズルの形状、構造はより自由に設計できる。また、分割
構造ゆえ数種類の上ノズルを入れ換えることにより、鋳
造する溶鋼の特性に応じることができる。

【００２６】図１に示さないが、浸漬ノズル１３の下端
より長さ２００ｍｍをＺｒＯ₂・カーボン耐火物で構成
し、ストッパー胴体と同様にラバープレスにより一体成
型した。

【００２７】本実施例では、モールド直径は２１０ｍ
ｍ、タンディッシュ内溶鋼温度は１５３０〜１５５０
℃、鋳造速度は１．７ｍ／ｍｉｎ、１ヒート当りの鋳造
時間が１００分の鋳造条件で最大６ヒート、６００分間
の連々鋳を行った。表１に本実施例で使用した主な耐火
物の形状・寸法、化学組成及び気孔率を示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】図２は、マンガン含有量が０．８重量％未
満のＳｉキルド溶鋼を１ヒート鋳造した場合における、
溶存酸素濃度とストッパーポジション指数との関係を示
した図である。図中のデータは、１ヒート、１００分間
の鋳造終了時点のストッパーポジション指数をプロット
した。なお、前述したように到着時点の溶存酸素濃度に
基き、０〜４０ＫｇのＡｌを添加した後、１．０Ｎｌ／
ｍｉｎ・ｔｏｎのＡｒガス流量速度で５分間攪拌した
後、酸素メーターを用いて溶存酸素濃度を１０〜４０ｐ
ｐｍの範囲に調整した。

【００３０】ここで、ストッパーポジション指数が０
（図２の横軸中央位置）であるとは、鋳造開始時点のス
トッパーポジションを意味し、ノズル溶損やノズル閉塞
が発生していないことを示している。図２で、溶鋼中の
酸素濃度を２８ｐｐｍより高くなると、ポジション指数
がマイナス側に大きく振れる。そして、酸素濃度の増大
に伴いこの指数はマイナス側に増大する傾向を示す。こ
れは、主にストッパー先端部１２のＺｒＯ₂・カーボン
質耐火物とＳｉキルド溶鋼中の溶存酸素濃度とが（１）
式により酸化反応を起こし、溶鋼流により当該先端部１
２が損傷した結果、溶鋼供給量が増加したので、ストッ
パーポジションを低くして所定の溶鋼供給量を確保した
ことを意味する。図中、×印はノズル溶損の進行により
溶鋼供給量をコントロール出来なくなり、鋳造を停止し
たヒートを示す。

【００３１】一方、溶鋼中の酸素濃度を２０ｐｐｍより
低くすると、ポジション指数はプラス側に振れ、酸素濃
度の減少に伴いこの指数はプラス側に増大する傾向を示
す。これは、前述したように、Ｓｉキルド溶鋼中のＡｌ
₂Ｏ₃系脱酸生成物や可溶性Ａｌの酸化によって生じた
Ａｌ₂Ｏ₃が、ストッパー先端部１２や上ノズル１４周
辺に付着したためノズル閉塞傾向となり溶鋼供給量が不
足したので、ストッパーポジションを高くして所定の溶
鋼供給量を確保したことを意味する。図中、△印はノズ
ル閉塞の進行により溶鋼供給量が不足し、鋳造を停止し
たヒートを示す。

【００３２】酸素濃度が２０〜２８ｐｐｍの適正範囲に
コントロールされると、ストッパーポジション指数は−
５〜＋５の範囲で安定しており、ノズル閉塞及びノズル
溶損も発生することなく、モールド湯面制御性も劣化す
ることなく１ヒート１００分間の鋳造が達成できた。

【００３３】図３は、Ａｌキルド溶鋼２ヒートとマンガ
ン含有量０．８重量％未満のＳｉキルド溶鋼４ヒートと
を同一タンディッシュで最大６ヒート、６００分間鋳造
した場合の、鋳造経過に伴うストッパーポジション指数
の変化を示した図である。図中のプロットは、鋳造開始
より２００分、４００分、６００分を経過した時点の指
数を直線で結んだものである。表２に、本実施例及び比
較例における鋳造条件を示す。

【００３４】

【表２】

【００３５】ここで、可溶性Ａｌ、溶存酸素は溶鋼処理
終了時の値を示す。実施例１は、Ｓｉキルド溶鋼４ヒー
ト全ての酸素濃度が適正範囲にコントロールされた場合
で、ポジション指数もマイナスでノズル溶損傾向にある
がポジション指数は−３より小さく安定しており、６ヒ
ート、６００分の長時間鋳造が達成できた。実施例２
は、実施例１と同様の鋳造条件であるが、実施例１に反
してノズル閉塞傾向にあるがポジション指数は安定して
おり、６ヒート、６００分の長時間鋳造が達成できた。

【００３６】比較例１では、バブリンブ処理時、Ｓｉキ
ルド溶鋼の酸素値を調整しなかった（転炉仕上のまま）
場合であり、酸素値はいずれも適正範囲を大きく外れて
いる。この場合、Ａｌキルド溶鋼２ヒート鋳造後、急激
にポジション指数はマイナス側に振れノズル溶損が進行
し、３３０分経過時点でストッパーを閉じても溶鋼が止
まらず、鋳造を停止した。比較例２は、バブリンブ処理
時、添加Ａｌ量を増量し酸素値を２０ｐｐｍ以下に調整
した場合である。この場合、Ａｌキルド溶鋼２ヒート鋳
造後、急激にポジション指数はプラス側に振れノズル閉
塞が進行し溶鋼供給量が減少している。そして、３８０
分経過時点でストッパーを全開しても、引抜き速度に対
応した溶鋼供給量を確保できず鋳造を停止し、この場合
も４００分を越える鋳造は達成できなかった。

【００３７】なお、本実施例では、実施例１と実施例２
のように、同一鋳造条件でもポジション指数に差異が認
められる。この理由として、Ａｌキルド溶鋼における溶
鋼中の全Ｃａ量、耐火物品質のバラツキ、鋳造時の溶鋼
酸化等が微妙に影響していると推定される。

【００３８】また、本発明では、ストッパー先端部をＺ
ｒＯ₂・カーボン質、ＭｇＯ・カーボン質耐火物で構成
しても、高Ａｌ₂Ｏ₃質耐火物で構成していない。この
ため、当該先端部は溶鋼流によって多少の先細り損傷を
受けても、スポーリングによる折れが発生し難いので、
長時間鋳造を可能にできる。

【００３９】

【発明の効果】本発明により、同一タンディッシュを使
用してノズル閉塞とノズル溶損の２つの要因を持つＡｌ
キルド溶鋼とＳｉキルド溶鋼とを鋳造し、加えて耐火物
ストッパーを用いてモールド自動湯面制御をする小断面
連続鋳造法において、適切な耐火物及び鋳造条件の選択
によりガス吹き込み技術を適用することなく、安定的か
つ信頼性高く４００分を越える長時間鋳造が達成でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】小断面ビレット連続鋳造において、ストッパー
を用いて鋳造をしている状況を示す図である。

【図２】マンガン含有量が０．８％未満のＳｉキルド溶
鋼を鋳造した場合の溶存酸素濃度とストッパーポジショ
ン指数との関係を示した図である。

【図３】本発明の実施例における鋳造経過に伴うストッ
パーポジション指数の変化を比較例と共に示した図であ
る。

【符号の説明】

５タンディッシュ６溶鋼１１ストッパー１２ストッパー先端部１３浸漬ノズル１４上ノズル３５モールド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者向山正幸東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】断面積が１２００ｃｍ²以下のモールド
を使用し、アルミキルド溶鋼とシリコンを主体に脱酸さ
れた溶鋼を同一タンディッシュを使用して鋳造する連続
鋳造法において、（イ）溶鋼流量調節部位がジルコニア
・カーボン質耐火物又はマグネシア・カーボン質耐火物
から成り、その他の主要部位がアルミナ・カーボン質耐
火物から成るストッパーと、溶鋼流量調節部位がジルコ
ニア・カーボン質耐火物、マグネシア・カーボン質耐火
物又は高アルミナ質耐火物から成り、その他の主要部位
がアルミナ・カーボン質耐火物から成る浸漬ノズルを有
するタンディッシュを使用し、（ロ）シリコンを主体に
脱酸された溶鋼は、その鋳造開始直前に少量のアルミニ
ウムを溶鋼内に添加された後、取鍋底部に装着されたポ
ーラスプラグよりアルゴンガスを０．５〜１．５Ｎｌ／
ｔｏｎ・ｍｉｎの流量速度で３分間以上吹き込み攪拌
し、（ハ）上記攪拌終了後の溶鋼中の可溶性アルミニウ
ムを５０ｐｐｍ以下に、溶存酸素濃度を、マンガン含有
量が０．８重量％未満の溶鋼では２０〜２８ｐｐｍ、マ
ンガン含有量が０．８重量％以上の溶鋼では２０〜２４
ｐｐｍに、それぞれ調整してから鋳造することを特徴と
する連続鋳造法