JPH07188679A - 高オクタン価ガソリンの製造方法 - Google Patents
高オクタン価ガソリンの製造方法Info
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- JPH07188679A JPH07188679A JP35096093A JP35096093A JPH07188679A JP H07188679 A JPH07188679 A JP H07188679A JP 35096093 A JP35096093 A JP 35096093A JP 35096093 A JP35096093 A JP 35096093A JP H07188679 A JPH07188679 A JP H07188679A
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- Japan
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- gasoline
- propylene
- hydration
- isopropyl alcohol
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 プロピレンの水和反応により生成したイソプ
ロピルアルコールおよびジイソプロピルエーテルの効率
的回収による高オクタン価ガソリンの安価な製法を与え
る。 【構成】 プロピレンの水和反応によって得られる生成
物にガソリン留分を加えて油相を高オクタン価ガソリン
として分離することからなる高オクタン価ガソリンの製
法、その１実施態様は水和反応工程によって得られる反
応生成物から未反応プロピレンを分離し、分離されたプ
ロピレンを該水和反応工程にリサイクルし、反応生成物
の残余をガソリンと混合し、得られる油相を高オクタン
価ガソリンとして回収し、水相を前記水和反応工程にリ
サイクルすることからなる。
ロピルアルコールおよびジイソプロピルエーテルの効率
的回収による高オクタン価ガソリンの安価な製法を与え
る。 【構成】 プロピレンの水和反応によって得られる生成
物にガソリン留分を加えて油相を高オクタン価ガソリン
として分離することからなる高オクタン価ガソリンの製
法、その１実施態様は水和反応工程によって得られる反
応生成物から未反応プロピレンを分離し、分離されたプ
ロピレンを該水和反応工程にリサイクルし、反応生成物
の残余をガソリンと混合し、得られる油相を高オクタン
価ガソリンとして回収し、水相を前記水和反応工程にリ
サイクルすることからなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プロピレンの水和反応
によって生成するイソプロピルアルコールおよびジイソ
プロピルエーテルをオクタン価が不十分なガソリン基材
により直接抽出することにより、簡便かつ経済的に高オ
クタン価ガソリンを製造する方法に関する。
によって生成するイソプロピルアルコールおよびジイソ
プロピルエーテルをオクタン価が不十分なガソリン基材
により直接抽出することにより、簡便かつ経済的に高オ
クタン価ガソリンを製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ジイソプロピルエーテルはメチルタ−シ
ャリーブチルエーテルやターシャリーアミルメチルエー
テルに比べ、発熱量が高く、蒸気圧が低く、また比重が
小さい。さらに、リサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）が１
１０、モーター法オクタン価（ＭＯＮ）が９７とセンシ
ティビティーが小さいため含酸素ガソリン基材として有
用な物質である。また、イソプロピルアルコールもＲＯ
Ｎが１０６、ＭＯＮが９９とオクタン価が高く、ジイソ
プロピルエーテルと同様に、高オクタン価ガソリン基材
として有用である。
ャリーブチルエーテルやターシャリーアミルメチルエー
テルに比べ、発熱量が高く、蒸気圧が低く、また比重が
小さい。さらに、リサーチ法オクタン価（ＲＯＮ）が１
１０、モーター法オクタン価（ＭＯＮ）が９７とセンシ
ティビティーが小さいため含酸素ガソリン基材として有
用な物質である。また、イソプロピルアルコールもＲＯ
Ｎが１０６、ＭＯＮが９９とオクタン価が高く、ジイソ
プロピルエーテルと同様に、高オクタン価ガソリン基材
として有用である。
【０００３】一般にイソプロピルアルコールの製造法は
硫酸を用いる間接水和によるウェーバー法（Hydrocarbo
n Processing, November, Vol.46, No.11）、ヘトロポ
リ酸を用いて液相均一系で直接水和する徳山曹達法（触
媒 Vol.18, No.6, 1976）、スルホン酸系陽イオン交換
樹脂を用いて気液混相系で直接水和するドイツ・テキサ
コ法（特開昭４９−１２６６０７）が既に工業化されて
いる。
硫酸を用いる間接水和によるウェーバー法（Hydrocarbo
n Processing, November, Vol.46, No.11）、ヘトロポ
リ酸を用いて液相均一系で直接水和する徳山曹達法（触
媒 Vol.18, No.6, 1976）、スルホン酸系陽イオン交換
樹脂を用いて気液混相系で直接水和するドイツ・テキサ
コ法（特開昭４９−１２６６０７）が既に工業化されて
いる。
【０００４】また、ジイソプロピルエーテルの製造法
は、プロピレンと水の直接水和による合成法（特開平１
−２４６２３３）、プロピレンとイソプロピルアルコー
ルからの合成法（特開昭５２−１３１５０８）等が知ら
れている。
は、プロピレンと水の直接水和による合成法（特開平１
−２４６２３３）、プロピレンとイソプロピルアルコー
ルからの合成法（特開昭５２−１３１５０８）等が知ら
れている。
【０００５】最近米国ではリフォーミュレイテッドガソ
リンとして、これらを含むガソリンも見られるが、いず
れもイソプロピルアルコールおよびジイソプロピルエー
テルを製造後、それらを蒸留等により分離精製した後ガ
ソリンにブレンドする方法が用いられている。これまで
プロピレンを原料とし、その水和反応生成物から直接高
オクタン価ガソリンを得る方法は報告されていない。
リンとして、これらを含むガソリンも見られるが、いず
れもイソプロピルアルコールおよびジイソプロピルエー
テルを製造後、それらを蒸留等により分離精製した後ガ
ソリンにブレンドする方法が用いられている。これまで
プロピレンを原料とし、その水和反応生成物から直接高
オクタン価ガソリンを得る方法は報告されていない。
【０００６】上記の各製造法において蒸留により水、イ
ソプロピルアルコールおよびジイソプロピルエーテル混
合液から効率的にイソプロピルアルコールおよびジイソ
プロピルエーテルを分離する場合、水共沸混合物生成と
分離プロセスの煩雑さが問題となり、コストの低減化が
困難となる。
ソプロピルアルコールおよびジイソプロピルエーテル混
合液から効率的にイソプロピルアルコールおよびジイソ
プロピルエーテルを分離する場合、水共沸混合物生成と
分離プロセスの煩雑さが問題となり、コストの低減化が
困難となる。
【０００７】また溶剤により該目的物を抽出分離する方
法では、回収効率は高いものの、抽出溶剤の回収のため
に蒸留精製は不可欠であり、プロセスが複雑化してしま
う。いずれにしても蒸留操作に伴うユーティリティーに
よるコスト増加は避けることができない。
法では、回収効率は高いものの、抽出溶剤の回収のため
に蒸留精製は不可欠であり、プロセスが複雑化してしま
う。いずれにしても蒸留操作に伴うユーティリティーに
よるコスト増加は避けることができない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はジイソプロピ
ルエーテルおよびイソプロピルアルコールによりオクタ
ン価が高められたガソリンを簡単かつ極めて経済的に製
造する方法を提供するものである。
ルエーテルおよびイソプロピルアルコールによりオクタ
ン価が高められたガソリンを簡単かつ極めて経済的に製
造する方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、プロピレ
ンの水和反応により生成した反応生成物から未反応プロ
ピレンを除去した後の水、イソプロピルアルコールおよ
びジイソプロピルエーテルを含む反応生成物をガソリン
留分と直接ブレンドし、イソプロピルアルコールおよび
ジイソプロピルエーテルをガソリン留分からなる油相に
抽出分離することにより、プロセスを簡略化し、蒸留を
行うことなく低コストで高オクタン価ガソリンを製造で
きることを見出し本発明を完成するに至った。
ンの水和反応により生成した反応生成物から未反応プロ
ピレンを除去した後の水、イソプロピルアルコールおよ
びジイソプロピルエーテルを含む反応生成物をガソリン
留分と直接ブレンドし、イソプロピルアルコールおよび
ジイソプロピルエーテルをガソリン留分からなる油相に
抽出分離することにより、プロセスを簡略化し、蒸留を
行うことなく低コストで高オクタン価ガソリンを製造で
きることを見出し本発明を完成するに至った。
【００１０】すなわち、第１の発明の要旨は、プロピレ
ンの水和反応によって得られる生成物にガソリン留分を
加えて油相を高オクタン価ガソリンとして分離すること
を特徴とする高オクタン価ガソリンの製造方法に存し、
そして第２の発明の要旨は、プロピレンの水和反応工程
によって得られる反応生成物から未反応プロピレンを分
離し、分離されたプロピレンを該水和反応工程にリサイ
クルし、反応生成物の残余をガソリンと混合し、得られ
る油相を高オクタン価ガソリンとして回収し、水相を前
記水和反応工程にリサイクルすることからなる高オクタ
ン価ガソリンの製造方法に存する。
ンの水和反応によって得られる生成物にガソリン留分を
加えて油相を高オクタン価ガソリンとして分離すること
を特徴とする高オクタン価ガソリンの製造方法に存し、
そして第２の発明の要旨は、プロピレンの水和反応工程
によって得られる反応生成物から未反応プロピレンを分
離し、分離されたプロピレンを該水和反応工程にリサイ
クルし、反応生成物の残余をガソリンと混合し、得られ
る油相を高オクタン価ガソリンとして回収し、水相を前
記水和反応工程にリサイクルすることからなる高オクタ
ン価ガソリンの製造方法に存する。
【００１１】以下に本発明方法を詳述する。プロピレン
の直接水和反応は、これまで知られているいずれの方法
でも適応可能であり、回分式および連続式のいずれの方
法でもよいが、工業的には固定床流通式の連続法が好ま
しい。
の直接水和反応は、これまで知られているいずれの方法
でも適応可能であり、回分式および連続式のいずれの方
法でもよいが、工業的には固定床流通式の連続法が好ま
しい。
【００１２】通常、水和反応に用いるプロピレンはいか
なる方法で製造されたものでもよいが、一般的には流動
接触分解装置、接触改質装置、エチレンプラントより製
造されたもので、少量のプロパン等の不純物を含んでい
てもよい。すなわち、プロピレンの純度は高い方が望ま
しいが、不純物の含有率が１０重量％以下であれば許容
され、できれば３重量％以下がよい。本発明方法は高オ
クタン価ガソリンの製造方法であり、ジイソプロピルエ
ーテルおよびイソプロピルアルコールはオクタン価向上
剤として機能するものであり純度は特別に問題とはなら
ないから、原料プロピレン中にエチレンやブチレンのご
とき他のオレフィンが少量混入していても特に問題はな
い。
なる方法で製造されたものでもよいが、一般的には流動
接触分解装置、接触改質装置、エチレンプラントより製
造されたもので、少量のプロパン等の不純物を含んでい
てもよい。すなわち、プロピレンの純度は高い方が望ま
しいが、不純物の含有率が１０重量％以下であれば許容
され、できれば３重量％以下がよい。本発明方法は高オ
クタン価ガソリンの製造方法であり、ジイソプロピルエ
ーテルおよびイソプロピルアルコールはオクタン価向上
剤として機能するものであり純度は特別に問題とはなら
ないから、原料プロピレン中にエチレンやブチレンのご
とき他のオレフィンが少量混入していても特に問題はな
い。
【００１３】また、水和反応に用いる触媒は、ヘテロポ
リ酸、リン酸担持珪藻土、酸性イオン交換樹脂、ゼオラ
イト、代表的にはゼオライトβ、ＺＳＭ−５、スチレン
型陽イオン交換樹脂などが用いられる。反応は、反応温
度５０〜３００℃、好ましくは１００〜１４０℃、反応
圧力１０〜１５０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは４０〜９０
ｋｇ／ｃｍ2、ＬＨＳＶ０．０１〜２０ｈ-1、好ましく
は０．１〜５ｈ-1の条件下で行われる。反応は一般に気
液混相で行われる。
リ酸、リン酸担持珪藻土、酸性イオン交換樹脂、ゼオラ
イト、代表的にはゼオライトβ、ＺＳＭ−５、スチレン
型陽イオン交換樹脂などが用いられる。反応は、反応温
度５０〜３００℃、好ましくは１００〜１４０℃、反応
圧力１０〜１５０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは４０〜９０
ｋｇ／ｃｍ2、ＬＨＳＶ０．０１〜２０ｈ-1、好ましく
は０．１〜５ｈ-1の条件下で行われる。反応は一般に気
液混相で行われる。
【００１４】水和反応工程から得られた反応生成物は、
圧力を下げることで未反応プロピレンを分離し、分離さ
れたプロピレンは水和反応工程にリサイクルする。未反
応プロピレンを分離した反応生成物は水、イソプロピル
アルコール、ジイソプロピルエーテルおよび少量のプロ
ピレン重合油からなるが、これらはそのままでもイソプ
ロピルアルコール−水から主としてなる水相とイソプロ
ピルアルコール−ジイソプロピルエーテル−重合油から
主としてなる油相の二相に分離し得る。しかし、本発明
の方法にあってはこれらを二相に分離することなくその
ままガソリンと混合して抽出を行う。イソプロピルアル
コールは水にも溶け、またジイソプロピルエーテルにも
溶け、ここで得られる二相の量的割合およびそれらの組
成は平衡によって決まり、この段階では水相にかなりの
量のイソプロピルアルコールが含まれてしまう。イソプ
ロピルアルコールは前述したように、高いオクタン価を
有するのでそれを水和反応工程に戻してジイソプロピル
エーテルの収率を高くさせても良いが、そのままガソリ
ン中に抽出しても良い。この段階で二相に分離しないで
一括してガソリンと混合することによって従来では必要
だった蒸留分離、ベンゼンやキシレン等による抽出後の
溶媒回収のための蒸留等の操作が不要となるばかりでな
く、水和反応工程で生じたイソプロピルアルコールの大
部分をガソリン中に抽出することも可能である。
圧力を下げることで未反応プロピレンを分離し、分離さ
れたプロピレンは水和反応工程にリサイクルする。未反
応プロピレンを分離した反応生成物は水、イソプロピル
アルコール、ジイソプロピルエーテルおよび少量のプロ
ピレン重合油からなるが、これらはそのままでもイソプ
ロピルアルコール−水から主としてなる水相とイソプロ
ピルアルコール−ジイソプロピルエーテル−重合油から
主としてなる油相の二相に分離し得る。しかし、本発明
の方法にあってはこれらを二相に分離することなくその
ままガソリンと混合して抽出を行う。イソプロピルアル
コールは水にも溶け、またジイソプロピルエーテルにも
溶け、ここで得られる二相の量的割合およびそれらの組
成は平衡によって決まり、この段階では水相にかなりの
量のイソプロピルアルコールが含まれてしまう。イソプ
ロピルアルコールは前述したように、高いオクタン価を
有するのでそれを水和反応工程に戻してジイソプロピル
エーテルの収率を高くさせても良いが、そのままガソリ
ン中に抽出しても良い。この段階で二相に分離しないで
一括してガソリンと混合することによって従来では必要
だった蒸留分離、ベンゼンやキシレン等による抽出後の
溶媒回収のための蒸留等の操作が不要となるばかりでな
く、水和反応工程で生じたイソプロピルアルコールの大
部分をガソリン中に抽出することも可能である。
【００１５】この混合液にガソリン留分、具体的には直
留ナフサ、リフォメート、ＦＣＣナフサ、アルキレー
ト、異性化ガソリン等から選ばれる一種あるいは二種以
上のガソリン留分を用いて、このプロピレンを除去した
後の反応生成物から反応生成物中に含まれていたジイソ
プロピルエーテルの本質的に全て並びにイソプロピルア
ルコールの大部分を含む油相を分離する。抽出は回分式
でも連続式でも行うことができるが、工業的には連続式
で行うのがよい。抽出条件は特に限定されるものではな
いが、抽出温度５〜２００℃、好ましくは１０〜１００
℃、抽出圧力は常圧〜５０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは常
圧〜２０ｋｇ／ｃｍ2の条件下で行うのがよい。また、
抽出は反応生成物１容量部に対しガソリン留分０．１〜
１００容量部、好ましくは０．５〜２０容量部用いるの
がよい。ガソリン留分の比が大きすぎると、装置の大型
化が必要となり、かつオクタン価の改善程度も不十分と
なり、また小さすぎればガソリンとしての組成上好まし
くない。温度が高すぎるとユーティリティーコストが大
となるのみならず、ガソリンが熱分解し、低すぎると未
反応水の凝固が起こる。また、圧力が高すぎると装置を
耐圧性にしなればならず、コストが大となるため不利で
ある。以上のことから抽出は上記の条件で行うことが好
ましい。
留ナフサ、リフォメート、ＦＣＣナフサ、アルキレー
ト、異性化ガソリン等から選ばれる一種あるいは二種以
上のガソリン留分を用いて、このプロピレンを除去した
後の反応生成物から反応生成物中に含まれていたジイソ
プロピルエーテルの本質的に全て並びにイソプロピルア
ルコールの大部分を含む油相を分離する。抽出は回分式
でも連続式でも行うことができるが、工業的には連続式
で行うのがよい。抽出条件は特に限定されるものではな
いが、抽出温度５〜２００℃、好ましくは１０〜１００
℃、抽出圧力は常圧〜５０ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは常
圧〜２０ｋｇ／ｃｍ2の条件下で行うのがよい。また、
抽出は反応生成物１容量部に対しガソリン留分０．１〜
１００容量部、好ましくは０．５〜２０容量部用いるの
がよい。ガソリン留分の比が大きすぎると、装置の大型
化が必要となり、かつオクタン価の改善程度も不十分と
なり、また小さすぎればガソリンとしての組成上好まし
くない。温度が高すぎるとユーティリティーコストが大
となるのみならず、ガソリンが熱分解し、低すぎると未
反応水の凝固が起こる。また、圧力が高すぎると装置を
耐圧性にしなればならず、コストが大となるため不利で
ある。以上のことから抽出は上記の条件で行うことが好
ましい。
【００１６】得られた抽出混合液は、分離槽で高オクタ
ン価ガソリン相（油相）とイソプロピルアルコール−水
から主としてなる水相とに分離され、後者は水和反応工
程にリサイクルする。
ン価ガソリン相（油相）とイソプロピルアルコール−水
から主としてなる水相とに分離され、後者は水和反応工
程にリサイクルする。
【００１７】抽出は水和反応工程から出る反応生成物ラ
インに、直接上記のガソリン留分を導入して分離槽にて
水相と分離する方法が簡便かつ容易である。その際ライ
ン中に乱流状態を起こさせる速度でガソリンを単に供給
するだけでもよいが、オリフィスやポンプ等を用いて積
極的に反応生成物とガソリンとの混合を起こさせことが
望ましい。抽出塔を用いて向流あるいは並流式により抽
出分離することも可能である。抽出塔としては公知の抽
出塔が任意に用いられ得て、例えばラシヒリングやベル
サドル等の充填塔、多孔板や邪魔板等を備えた段塔など
を利用できる。向流抽出の場合には、その後に必ずしも
分離槽を設ける必要はないが、並流抽出の場合には、上
記のライン抽出の場合と同様に分離槽の設置が必要であ
る。
インに、直接上記のガソリン留分を導入して分離槽にて
水相と分離する方法が簡便かつ容易である。その際ライ
ン中に乱流状態を起こさせる速度でガソリンを単に供給
するだけでもよいが、オリフィスやポンプ等を用いて積
極的に反応生成物とガソリンとの混合を起こさせことが
望ましい。抽出塔を用いて向流あるいは並流式により抽
出分離することも可能である。抽出塔としては公知の抽
出塔が任意に用いられ得て、例えばラシヒリングやベル
サドル等の充填塔、多孔板や邪魔板等を備えた段塔など
を利用できる。向流抽出の場合には、その後に必ずしも
分離槽を設ける必要はないが、並流抽出の場合には、上
記のライン抽出の場合と同様に分離槽の設置が必要であ
る。
【００１８】本発明方法をフローダイアグラムにより簡
単に示せば図１のとおりである。図１から明らかなよう
に、本発明方法においては未反応プロピレンの回収工程
以外には蒸発あるいは蒸留工程が存在していない。
単に示せば図１のとおりである。図１から明らかなよう
に、本発明方法においては未反応プロピレンの回収工程
以外には蒸発あるいは蒸留工程が存在していない。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明するが、これらは単に例示であって本発明を制限す
るものではない。
説明するが、これらは単に例示であって本発明を制限す
るものではない。
【００２０】実施例１ 固定床流通式反応装置により、酸性イオン交換樹脂［ア
ンバーリスト１６（オルガノ（株）社製）］を用い、反
応温度１３０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2、プロピレ
ン／水のモル比８、ＬＨＳＶ０．５ｈ-1の条件におい
て、１０時間水和反応を行った。用いたプロピレンの純
度は９９．９重量％であった。
ンバーリスト１６（オルガノ（株）社製）］を用い、反
応温度１３０℃、反応圧力７０ｋｇ／ｃｍ2、プロピレ
ン／水のモル比８、ＬＨＳＶ０．５ｈ-1の条件におい
て、１０時間水和反応を行った。用いたプロピレンの純
度は９９．９重量％であった。
【００２１】未反応のプロピレン分離後の反応生成物成
分はジイソプロピルエーテル５３．７重量％、イソプロ
ピルアルコール３３．８重量％、その他有機生成物５．
９重量％、水６．６重量％であった。原料プロピレンの
転化率は約１４％であった。
分はジイソプロピルエーテル５３．７重量％、イソプロ
ピルアルコール３３．８重量％、その他有機生成物５．
９重量％、水６．６重量％であった。原料プロピレンの
転化率は約１４％であった。
【００２２】上記のプロピレンを除去した後の反応生成
物成分１容量部を５０℃、５ｋｇ／ｃｍ2にて接触分解
ガソリン（ＲＯＮ ９１．９、ＭＯＮ ７７．３）８容
量部の割合でブレンドし、よく攪拌後静置して水相と油
相に分離した。得られた油相は処理された反応生成物成
分と加えられた接触分解ガソリンの合計量基準で９８．
９容量％であり、一方、得られた水相の割合は上記基準
で１．１容量％であった。
物成分１容量部を５０℃、５ｋｇ／ｃｍ2にて接触分解
ガソリン（ＲＯＮ ９１．９、ＭＯＮ ７７．３）８容
量部の割合でブレンドし、よく攪拌後静置して水相と油
相に分離した。得られた油相は処理された反応生成物成
分と加えられた接触分解ガソリンの合計量基準で９８．
９容量％であり、一方、得られた水相の割合は上記基準
で１．１容量％であった。
【００２３】得られた油相のオクタン価を測定したとこ
ろ、ＲＯＮは９３．３、ＭＯＮは７９．２とオクタン価
が向上していた。
ろ、ＲＯＮは９３．３、ＭＯＮは７９．２とオクタン価
が向上していた。
【００２４】得られた油相と水相の組成をガスクロマト
グラフィーにより分析したところ、油相中の上記各成分
の含有率は以下のとおりであった。 ジイソプロピルエーテル６．０重量％、イソプロピルア
ルコール３．３重量％、その他有機生成物０．７重量
％、水０．０重量％
グラフィーにより分析したところ、油相中の上記各成分
の含有率は以下のとおりであった。 ジイソプロピルエーテル６．０重量％、イソプロピルア
ルコール３．３重量％、その他有機生成物０．７重量
％、水０．０重量％
【００２５】上記の油相の収率と組成分析の結果から求
めると、得られた油相中には抽出処理された反応生成物
成分中に含まれていたジイソプロピルエーテル、その他
有機生成物の全量ならびにイソプロピルアルコールの８
５．７重量％が含まれ、水は含まれていなかった。
めると、得られた油相中には抽出処理された反応生成物
成分中に含まれていたジイソプロピルエーテル、その他
有機生成物の全量ならびにイソプロピルアルコールの８
５．７重量％が含まれ、水は含まれていなかった。
【００２６】また、上記の水相の組成はイソプロピルア
ルコール４２．３重量％および水５７．７重量％であっ
た。上記の水相の収率と組成から求めると、その中には
反応生成物成分中に含まれていたイソプロピルアルコー
ルの１４．３重量％と水の全量が含まれていた。この水
相は水和反応工程にリサイクルした。
ルコール４２．３重量％および水５７．７重量％であっ
た。上記の水相の収率と組成から求めると、その中には
反応生成物成分中に含まれていたイソプロピルアルコー
ルの１４．３重量％と水の全量が含まれていた。この水
相は水和反応工程にリサイクルした。
【００２７】実施例２ 接触分解ガソリンを接触改質ガソリン（ＲＯＮ １０
０．７、ＭＯＮ ９０．１）とした以外は、実施例１と
同様にブレンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮ
は１０２．２、ＭＯＮは９１．７とオクタン価が向上し
ていた。
０．７、ＭＯＮ ９０．１）とした以外は、実施例１と
同様にブレンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮ
は１０２．２、ＭＯＮは９１．７とオクタン価が向上し
ていた。
【００２８】実施例３ 接触分解ガソリンを直留ナフサ（ＲＯＮ ６８．４、Ｍ
ＯＮ ６３．７）とした以外は、実施例１と同様にブレ
ンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮは７０．
９、ＭＯＮは６５．４とオクタン価が向上していた。
ＯＮ ６３．７）とした以外は、実施例１と同様にブレ
ンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮは７０．
９、ＭＯＮは６５．４とオクタン価が向上していた。
【００２９】実施例４ 接触分解ガソリンを異性化ガソリン（ＲＯＮ ８３．
１、ＭＯＮ ８０．８）とした以外は、実施例１と同様
にブレンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮは８
５．７、ＭＯＮは８２．４とオクタン価が向上してい
た。
１、ＭＯＮ ８０．８）とした以外は、実施例１と同様
にブレンドしたところ、分離したガソリンはＲＯＮは８
５．７、ＭＯＮは８２．４とオクタン価が向上してい
た。
【００３０】実施例５ 接触分解ガソリンを接触分解ガソリン／接触改質ガソリ
ン／直留ナフサ＝３０／６０／１０重量％の混合ガソリ
ン（ＲＯＮ ９３．５、ＭＯＮ ８２．０）とした以外
は、実施例１と同様にブレンドしたところ、分離したガ
ソリンはＲＯＮは９５．２、ＭＯＮは８３．７とオクタ
ン価が向上していた。
ン／直留ナフサ＝３０／６０／１０重量％の混合ガソリ
ン（ＲＯＮ ９３．５、ＭＯＮ ８２．０）とした以外
は、実施例１と同様にブレンドしたところ、分離したガ
ソリンはＲＯＮは９５．２、ＭＯＮは８３．７とオクタ
ン価が向上していた。
【００３１】
【発明の効果】本発明方法によれば、プロピレンの水和
反応生成物から単に未反応プロピレンを除去しただけの
反応生成物成分をオクタン価が不十分なガソリンと混合
し、分離した水相を除去するだけで蒸留等の操作を要さ
ずに高オクタン価ガソリンが容易かつ簡便に得られる。
反応生成物から単に未反応プロピレンを除去しただけの
反応生成物成分をオクタン価が不十分なガソリンと混合
し、分離した水相を除去するだけで蒸留等の操作を要さ
ずに高オクタン価ガソリンが容易かつ簡便に得られる。
【図１】本発明方法の工程の概略を説明するフローシー
トである。
トである。
Claims (2)
- 【請求項１】 プロピレンの水和反応によって得られる
生成物にガソリン留分を加えて油相を高オクタン価ガソ
リンとして分離することを特徴とする高オクタン価ガソ
リンの製造方法。 - 【請求項２】 プロピレンの水和反応工程によって得ら
れる反応生成物から未反応プロピレンを分離し、分離さ
れたプロピレンを該水和反応工程にリサイクルし、反応
生成物の残余をガソリンと混合し、得られる油相を高オ
クタン価ガソリンとして回収し、水相を前記水和反応工
程にリサイクルすることからなる高オクタン価ガソリン
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35096093A JPH07188679A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高オクタン価ガソリンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35096093A JPH07188679A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高オクタン価ガソリンの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188679A true JPH07188679A (ja) | 1995-07-25 |
Family
ID=18414088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35096093A Pending JPH07188679A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 高オクタン価ガソリンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07188679A (ja) |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP35096093A patent/JPH07188679A/ja active Pending
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