JPH07180775A - スプールバルブ - Google Patents
スプールバルブInfo
- Publication number
- JPH07180775A JPH07180775A JP34617393A JP34617393A JPH07180775A JP H07180775 A JPH07180775 A JP H07180775A JP 34617393 A JP34617393 A JP 34617393A JP 34617393 A JP34617393 A JP 34617393A JP H07180775 A JPH07180775 A JP H07180775A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spool valve
- shaft part
- aluminum alloy
- land
- circumferential surface
- Prior art date
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温域での油漏れ量を少なくでき、寸法精度
が良く、高精度を要求される場合にも利用でき、軽量
で、表面処理を施さなくても耐摩耗性が高く、傷付きに
くいスプールバルブを提供する。 【構成】 スプールバルブ３は軸部４と該軸部４から拡
径した複数のランド部５とを備え、ランド部５の外周面
をシリンダ孔２に摺接させるようになっている。軸部４
は、アルミニウム合金製の丸棒材を切削加工して形成さ
れ、外周面の各ランド部に対応した位置には環状溝７が
形成されている。ランド部５は、軸部４のアルミニウム
合金より線膨脹係数の大きいガラス繊維強化ＰＰＳを使
用し、軸部４をインサート部材としてその外周にインサ
ート射出成形することによって全体が形成されており、
その内周面は前記環状溝７に食い込んでずれ止めが図ら
れるとともに、外周面は仕上げ加工されている。
が良く、高精度を要求される場合にも利用でき、軽量
で、表面処理を施さなくても耐摩耗性が高く、傷付きに
くいスプールバルブを提供する。 【構成】 スプールバルブ３は軸部４と該軸部４から拡
径した複数のランド部５とを備え、ランド部５の外周面
をシリンダ孔２に摺接させるようになっている。軸部４
は、アルミニウム合金製の丸棒材を切削加工して形成さ
れ、外周面の各ランド部に対応した位置には環状溝７が
形成されている。ランド部５は、軸部４のアルミニウム
合金より線膨脹係数の大きいガラス繊維強化ＰＰＳを使
用し、軸部４をインサート部材としてその外周にインサ
ート射出成形することによって全体が形成されており、
その内周面は前記環状溝７に食い込んでずれ止めが図ら
れるとともに、外周面は仕上げ加工されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動変速機等の油圧制
御装置に使用される各種スプールバルブ（シフトバル
ブ、レギュレータバルブ、モジュレータバルブ、スロッ
トルバルブ、アキュムレータコントロールバルブ、ロッ
クアップリレーバルブ等が含まれる。）に関するもので
ある。
御装置に使用される各種スプールバルブ（シフトバル
ブ、レギュレータバルブ、モジュレータバルブ、スロッ
トルバルブ、アキュムレータコントロールバルブ、ロッ
クアップリレーバルブ等が含まれる。）に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】自動変速機の油圧制御装置はオイルポン
プ、バルブボディ、ガバナバルブ等で構成されている。
図７及び図８に示すように、バルブボディ５１にはシリ
ンダ孔５２及びその油供給口５６が形成され、このシリ
ンダ孔５２にはスプールバルブ５３が摺動可能に配され
ている。このスプールバルブ５３は軸部５４と該軸部５
４から拡径した複数のランド部５５とを備え、ランド部
５５の外周面をシリンダ孔５２に摺接させるようになっ
ている。従来より、バルブボディ５１はアルミニウム合
金で形成され、スプールバルブ５３は鋼、アルミニウム
合金又は繊維強化樹脂のいずれかの材料で形成されてい
る。
プ、バルブボディ、ガバナバルブ等で構成されている。
図７及び図８に示すように、バルブボディ５１にはシリ
ンダ孔５２及びその油供給口５６が形成され、このシリ
ンダ孔５２にはスプールバルブ５３が摺動可能に配され
ている。このスプールバルブ５３は軸部５４と該軸部５
４から拡径した複数のランド部５５とを備え、ランド部
５５の外周面をシリンダ孔５２に摺接させるようになっ
ている。従来より、バルブボディ５１はアルミニウム合
金で形成され、スプールバルブ５３は鋼、アルミニウム
合金又は繊維強化樹脂のいずれかの材料で形成されてい
る。
【０００３】そして、バルブボディ５１の温度が常温程
度の低温域にある場合には、図８の（ａ）に示すよう
に、いずれの材料のスプールバルブ５３であっても、ラ
ンド部５５の外周面とバルブボディ５１のシリンダ孔５
２とのクリアランスＣは、必要最小限となるように設計
されているため、そのクリアランスＣを通しての油供給
口５６とシリンダ孔５２との間の油漏れ量は少ない。
度の低温域にある場合には、図８の（ａ）に示すよう
に、いずれの材料のスプールバルブ５３であっても、ラ
ンド部５５の外周面とバルブボディ５１のシリンダ孔５
２とのクリアランスＣは、必要最小限となるように設計
されているため、そのクリアランスＣを通しての油供給
口５６とシリンダ孔５２との間の油漏れ量は少ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、バルブボディ
５１の温度が作動に伴って高温域になると、図８の
（ａ）から（ｂ）へ二点鎖線で示すように、バルブボデ
ィ５１が熱膨脹してシリンダ孔５２が拡径する一方、バ
ルブボディ５１と各材料のスプールバルブ５３との線膨
脹係数差によって、ランド部５５の外周面とシリンダ孔
５２とのクリアランスＣは次のように変化する。なお、
純鉄の線膨脹係数は１１．７６×１０-6であり、純アル
ミニウムの線膨脹係数は２３×１０-6である。繊維強化
樹脂の線膨脹係数は、樹脂の種類や繊維の含有率等によ
って異なるが、一般に純アルミニウムの線膨脹係数より
大きい。
５１の温度が作動に伴って高温域になると、図８の
（ａ）から（ｂ）へ二点鎖線で示すように、バルブボデ
ィ５１が熱膨脹してシリンダ孔５２が拡径する一方、バ
ルブボディ５１と各材料のスプールバルブ５３との線膨
脹係数差によって、ランド部５５の外周面とシリンダ孔
５２とのクリアランスＣは次のように変化する。なお、
純鉄の線膨脹係数は１１．７６×１０-6であり、純アル
ミニウムの線膨脹係数は２３×１０-6である。繊維強化
樹脂の線膨脹係数は、樹脂の種類や繊維の含有率等によ
って異なるが、一般に純アルミニウムの線膨脹係数より
大きい。
【０００５】 鋼製のスプールバルブは、線膨脹係数
がバルブボディ５１より小さいため、図８（ｂ）に示す
ように、前記クリアランスＣが大きくなり、そのクリア
ランスＣを通しての油供給口５６とシリンダ孔５２との
間の油漏れ量が多くなる。また、鋼製のスプールバルブ
は重いため、最近では軽量化のためにアルミニウム合金
製又は繊維強化樹脂製のものに変更される傾向にある。
がバルブボディ５１より小さいため、図８（ｂ）に示す
ように、前記クリアランスＣが大きくなり、そのクリア
ランスＣを通しての油供給口５６とシリンダ孔５２との
間の油漏れ量が多くなる。また、鋼製のスプールバルブ
は重いため、最近では軽量化のためにアルミニウム合金
製又は繊維強化樹脂製のものに変更される傾向にある。
【０００６】 アルミニウム合金製のスプールバルブ
は、線膨脹係数がバルブボディ５１に近いため、前記ク
リアランスＣはあまり大きくならず、油漏れ量は鋼製の
スプールバルブの場合より少ない。しかし、その油漏れ
量は無視できず、さらに少なくすることが求められてい
る。また、アルミニウム製のスプールバルブは加工寸法
精度が良く、軽量であるという特徴があるが、耐摩耗性
が低く、傷付きやすいため、表面に陽極酸化処理（硬質
アルマイト処理）を施す必要があった。
は、線膨脹係数がバルブボディ５１に近いため、前記ク
リアランスＣはあまり大きくならず、油漏れ量は鋼製の
スプールバルブの場合より少ない。しかし、その油漏れ
量は無視できず、さらに少なくすることが求められてい
る。また、アルミニウム製のスプールバルブは加工寸法
精度が良く、軽量であるという特徴があるが、耐摩耗性
が低く、傷付きやすいため、表面に陽極酸化処理（硬質
アルマイト処理）を施す必要があった。
【０００７】 繊維強化樹脂製のスプールバルブは、
線膨脹係数の選択の自由度が高いため、最適に選択する
ことによって、油漏れ量をアルミニウム合金製のスプー
ルバルブの場合より少なくできる。しかし、繊維強化樹
脂製のスプールバルブは、経時変化による曲げ変形等に
よって寸法精度や真直度が不安定に低下するという問題
があり、高精度を要求される場合には利用できなかっ
た。
線膨脹係数の選択の自由度が高いため、最適に選択する
ことによって、油漏れ量をアルミニウム合金製のスプー
ルバルブの場合より少なくできる。しかし、繊維強化樹
脂製のスプールバルブは、経時変化による曲げ変形等に
よって寸法精度や真直度が不安定に低下するという問題
があり、高精度を要求される場合には利用できなかっ
た。
【０００８】本発明の目的は、上記課題を解決し、高温
域での油漏れ量を少なくでき、寸法精度が良く、高精度
を要求される場合にも利用でき、軽量で、表面処理を施
さなくても耐摩耗性が高く、傷付きにくいスプールバル
ブを提供することにある。
域での油漏れ量を少なくでき、寸法精度が良く、高精度
を要求される場合にも利用でき、軽量で、表面処理を施
さなくても耐摩耗性が高く、傷付きにくいスプールバル
ブを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、軸部と該軸部から拡径したランド部と
を備えたスプールバルブにおいて、前記軸部をアルミニ
ウム合金で形成し、前記ランド部の少なくとも外周面部
分を前記軸部のアルミニウム合金より線膨脹係数の大き
い繊維強化樹脂で形成するという手段をとった。
に、本発明では、軸部と該軸部から拡径したランド部と
を備えたスプールバルブにおいて、前記軸部をアルミニ
ウム合金で形成し、前記ランド部の少なくとも外周面部
分を前記軸部のアルミニウム合金より線膨脹係数の大き
い繊維強化樹脂で形成するという手段をとった。
【００１０】ここで、繊維強化樹脂としては、ガラス繊
維、セラミックス繊維、炭素繊維等で強化されたナイロ
ン６６樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰ
Ｓ）等を例示できる。特にＰＰＳは、耐熱性、耐油性及
び低収縮性を有し、寸法精度の低下をもたらす水膨潤性
を有していないため、最適な材料といえる。また、繊維
強化樹脂の線膨脹係数を軸部のアルミニウム合金よりど
れ位大きくするかは、その繊維強化樹脂で形成する部分
の厚さに応じて適宜選択できる。
維、セラミックス繊維、炭素繊維等で強化されたナイロ
ン６６樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰ
Ｓ）等を例示できる。特にＰＰＳは、耐熱性、耐油性及
び低収縮性を有し、寸法精度の低下をもたらす水膨潤性
を有していないため、最適な材料といえる。また、繊維
強化樹脂の線膨脹係数を軸部のアルミニウム合金よりど
れ位大きくするかは、その繊維強化樹脂で形成する部分
の厚さに応じて適宜選択できる。
【００１１】
【作用】本発明のスプールバルブによれば、軸部をアル
ミニウム合金で形成したので、軽量で、加工寸法精度が
良く、しかも経時変化による曲げ変形等が無いため、寸
法精度や真直度が低下しない。また、ランド部の少なく
とも外周面部分を前記アルミニウム合金より線膨脹係数
の大きい繊維強化樹脂で形成したので、バルブボディの
温度が高温域になったときに、ランド部はアルミニウム
合金のみで形成した場合に比べて大きな割合で熱膨脹す
る。従って、この繊維強化樹脂の線膨脹係数を最適に選
択することによって、ランド部の外周面とバルブボディ
のシリンダ孔とのクリアランスを小さく保つことがで
き、そのクリアランスからの油漏れ量を少なくすること
ができる。また、このランド部の外周面は耐摩耗性が高
く、傷付きにくい。
ミニウム合金で形成したので、軽量で、加工寸法精度が
良く、しかも経時変化による曲げ変形等が無いため、寸
法精度や真直度が低下しない。また、ランド部の少なく
とも外周面部分を前記アルミニウム合金より線膨脹係数
の大きい繊維強化樹脂で形成したので、バルブボディの
温度が高温域になったときに、ランド部はアルミニウム
合金のみで形成した場合に比べて大きな割合で熱膨脹す
る。従って、この繊維強化樹脂の線膨脹係数を最適に選
択することによって、ランド部の外周面とバルブボディ
のシリンダ孔とのクリアランスを小さく保つことがで
き、そのクリアランスからの油漏れ量を少なくすること
ができる。また、このランド部の外周面は耐摩耗性が高
く、傷付きにくい。
【００１２】
【実施例】次に、本発明を具体化した第一実施例のスプ
ールバルブについて、図１及び図２を参照して説明す
る。線膨脹係数が２０〜２７×１０-6のアルミニウム合
金よりなるバルブボディ１にはシリンダ孔２及びその油
供給口６が形成され、このシリンダ孔２にはスプールバ
ルブ３が摺動可能に配されている。このスプールバルブ
３は軸部４と該軸部４から拡径した複数のランド部５と
を備え、ランド部５の外周面をシリンダ孔２に摺接させ
るようになっている。
ールバルブについて、図１及び図２を参照して説明す
る。線膨脹係数が２０〜２７×１０-6のアルミニウム合
金よりなるバルブボディ１にはシリンダ孔２及びその油
供給口６が形成され、このシリンダ孔２にはスプールバ
ルブ３が摺動可能に配されている。このスプールバルブ
３は軸部４と該軸部４から拡径した複数のランド部５と
を備え、ランド部５の外周面をシリンダ孔２に摺接させ
るようになっている。
【００１３】軸部４は、線膨脹係数が２０〜２７×１０
-6のアルミニウム合金よりなる丸棒材（図示略）を切削
加工して形成され、外周面の各ランド部に対応した位置
には環状溝７が形成されている。ランド部５は、線膨脹
係数が例えば４０×１０-6程度のガラス繊維強化ＰＰＳ
を使用し、軸部４をインサート部材としてその外周にイ
ンサート射出成形することによって全体が形成されてお
り、その内周面は前記環状溝７に食い込んでずれ止めが
図られるとともに、外周面は仕上げ加工されている。な
お、ランド部５は単独成形後に軸部４に圧入してもよ
い。
-6のアルミニウム合金よりなる丸棒材（図示略）を切削
加工して形成され、外周面の各ランド部に対応した位置
には環状溝７が形成されている。ランド部５は、線膨脹
係数が例えば４０×１０-6程度のガラス繊維強化ＰＰＳ
を使用し、軸部４をインサート部材としてその外周にイ
ンサート射出成形することによって全体が形成されてお
り、その内周面は前記環状溝７に食い込んでずれ止めが
図られるとともに、外周面は仕上げ加工されている。な
お、ランド部５は単独成形後に軸部４に圧入してもよ
い。
【００１４】本実施例のスプールバルブ３によれば、軸
部４をアルミニウム合金で形成したので、軽量で、加工
寸法精度が良く、しかも経時変化による曲げ変形等が無
いため、寸法精度や真直度が低下しない。また、ランド
部５全体を前記アルミニウム合金より線膨脹係数の大き
いガラス繊維強化ＰＰＳで形成したので、次のように、
各温度域における油漏れ量を少なくすることができる。
部４をアルミニウム合金で形成したので、軽量で、加工
寸法精度が良く、しかも経時変化による曲げ変形等が無
いため、寸法精度や真直度が低下しない。また、ランド
部５全体を前記アルミニウム合金より線膨脹係数の大き
いガラス繊維強化ＰＰＳで形成したので、次のように、
各温度域における油漏れ量を少なくすることができる。
【００１５】すなわち、バルブボディ１の温度が常温程
度の低温域にある場合には、図２（ａ）に示すように、
スプールバルブ３のランド部５の外周面とバルブボディ
１のシリンダ孔２とのクリアランスＣは、必要最小限と
なるように設計されているため、そのクリアランスＣを
通しての油供給口６とシリンダ孔２との間の油漏れ量は
少ない。
度の低温域にある場合には、図２（ａ）に示すように、
スプールバルブ３のランド部５の外周面とバルブボディ
１のシリンダ孔２とのクリアランスＣは、必要最小限と
なるように設計されているため、そのクリアランスＣを
通しての油供給口６とシリンダ孔２との間の油漏れ量は
少ない。
【００１６】また、バルブボディ１の温度が作動に伴っ
て高温域になると、図２の（ａ）から（ｂ）へ二点鎖線
で示すように、バルブボディ１が熱膨脹してシリンダ孔
２が拡径する。しかし、本実施例では、スプールバルブ
３の軸部４が熱膨脹するとともに、ランド部５がアルミ
ニウム合金で形成した場合に比べて大きな割合で熱膨脹
する。従って、前記ガラス繊維強化ＰＰＳの線膨脹係数
を最適に選択することによって、ランド部５の外周面と
バルブボディ１のシリンダ孔２とのクリアランスＣを小
さく保つことができ、そのクリアランスＣを通しての油
供給口６とシリンダ孔２との間の油漏れ量を少なくする
ことができる。また、このランド部５の外周面は耐摩耗
性が高く、傷付きにくい。
て高温域になると、図２の（ａ）から（ｂ）へ二点鎖線
で示すように、バルブボディ１が熱膨脹してシリンダ孔
２が拡径する。しかし、本実施例では、スプールバルブ
３の軸部４が熱膨脹するとともに、ランド部５がアルミ
ニウム合金で形成した場合に比べて大きな割合で熱膨脹
する。従って、前記ガラス繊維強化ＰＰＳの線膨脹係数
を最適に選択することによって、ランド部５の外周面と
バルブボディ１のシリンダ孔２とのクリアランスＣを小
さく保つことができ、そのクリアランスＣを通しての油
供給口６とシリンダ孔２との間の油漏れ量を少なくする
ことができる。また、このランド部５の外周面は耐摩耗
性が高く、傷付きにくい。
【００１７】次に、図３及び図４に示す第二実施例のス
プールバルブ２１は、アルミニウム合金製の丸棒材（図
示略）を切削加工することによって、軸部４及びランド
部５を一体形成するとともに、ランド部５の外周面に環
状凹所８を形成し、軸部４及びランド部５をインサート
部材として環状凹所８に前記ガラス繊維強化ＰＰＳをイ
ンサート射出成形することによって外周面部分５ａを形
成した点においてのみ、第一実施例と相違している。ま
た、この実施例では、ガラス繊維強化ＰＰＳで形成され
た部分すなわち外周面部分５ａの厚さが、第一実施例の
ランド部５の厚さより薄いので、そのガラス繊維強化Ｐ
ＰＳの線膨脹係数は、第一実施例のガラス繊維強化ＰＰ
Ｓより大きいことが好ましい。図４の（ａ）は低温域に
おける状態を示し、（ｂ）は高温域における熱膨脹状態
を示す。本実施例のスプールバルブ２１も、第一実施例
と同様の効果を奏する。
プールバルブ２１は、アルミニウム合金製の丸棒材（図
示略）を切削加工することによって、軸部４及びランド
部５を一体形成するとともに、ランド部５の外周面に環
状凹所８を形成し、軸部４及びランド部５をインサート
部材として環状凹所８に前記ガラス繊維強化ＰＰＳをイ
ンサート射出成形することによって外周面部分５ａを形
成した点においてのみ、第一実施例と相違している。ま
た、この実施例では、ガラス繊維強化ＰＰＳで形成され
た部分すなわち外周面部分５ａの厚さが、第一実施例の
ランド部５の厚さより薄いので、そのガラス繊維強化Ｐ
ＰＳの線膨脹係数は、第一実施例のガラス繊維強化ＰＰ
Ｓより大きいことが好ましい。図４の（ａ）は低温域に
おける状態を示し、（ｂ）は高温域における熱膨脹状態
を示す。本実施例のスプールバルブ２１も、第一実施例
と同様の効果を奏する。
【００１８】次に、図５及び図６に示す第三実施例のス
プールバルブ３１は、ランド部５の外周面に環状凹所を
形成することなく外周面部分５ａをインサート射出成形
した点と、この外周面部分５ａを軸部４のアルミニウム
合金より線膨脹係数の大きいガラス繊維強化ナイロン６
６で形成した点とにおいてのみ、第二実施例と相違して
いる。また、この実施例でも、外周面部分５ａのガラス
繊維強化ＰＰＳの線膨脹係数は、第一実施例のガラス繊
維強化ＰＰＳより大きいことが好ましい。図６の（ａ）
は低温域における状態を示し、（ｂ）は高温域における
熱膨脹状態を示す。本実施例のスプールバルブ３１も、
第一実施例と同様の効果を奏する。
プールバルブ３１は、ランド部５の外周面に環状凹所を
形成することなく外周面部分５ａをインサート射出成形
した点と、この外周面部分５ａを軸部４のアルミニウム
合金より線膨脹係数の大きいガラス繊維強化ナイロン６
６で形成した点とにおいてのみ、第二実施例と相違して
いる。また、この実施例でも、外周面部分５ａのガラス
繊維強化ＰＰＳの線膨脹係数は、第一実施例のガラス繊
維強化ＰＰＳより大きいことが好ましい。図６の（ａ）
は低温域における状態を示し、（ｂ）は高温域における
熱膨脹状態を示す。本実施例のスプールバルブ３１も、
第一実施例と同様の効果を奏する。
【００１９】なお、本発明は前記実施例の構成に限定さ
れるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適
宜変更して具体化することもできる。
れるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適
宜変更して具体化することもできる。
【００２０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のスプール
バルブによれば、高温域での油漏れ量を少なくでき、寸
法精度が良く、高精度を要求される場合にも利用でき、
軽量で、表面処理を施さなくても耐摩耗性が高く、傷付
きにくいという優れた効果を奏する。
バルブによれば、高温域での油漏れ量を少なくでき、寸
法精度が良く、高精度を要求される場合にも利用でき、
軽量で、表面処理を施さなくても耐摩耗性が高く、傷付
きにくいという優れた効果を奏する。
【図１】本発明の第一実施例のスプールバルブを示す一
部破断正面図である。
部破断正面図である。
【図２】バルブボディに配した同スプールバルブの要部
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図３】第二実施例のスプールバルブを示す一部破断正
面図である。
面図である。
【図４】バルブボディに配した同スプールバルブの要部
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図５】第三実施例のスプールバルブを示す一部破断正
面図である。
面図である。
【図６】バルブボディに配した同スプールバルブの要部
拡大断面図である。
拡大断面図である。
【図７】従来例のスプールバルブを示す一部破断正面図
である。
である。
【図８】バルブボディに配した同スプールバルブの要部
拡大断面図である。
拡大断面図である。
３ スプールバルブ ４ 軸部 ５ ランド部 ５ａ 外周面部分 ２１ スプールバルブ ３１ スプールバルブ
Claims (1)
- 【請求項１】 軸部と該軸部から拡径したランド部とを
備えたスプールバルブにおいて、前記軸部をアルミニウ
ム合金で形成し、前記ランド部の少なくとも外周面部分
を前記軸部のアルミニウム合金より線膨脹係数の大きい
繊維強化樹脂で形成したことを特徴とするスプールバル
ブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34617393A JPH07180775A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | スプールバルブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34617393A JPH07180775A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | スプールバルブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07180775A true JPH07180775A (ja) | 1995-07-18 |
Family
ID=18381613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34617393A Pending JPH07180775A (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | スプールバルブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07180775A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11118046A (ja) * | 1997-10-14 | 1999-04-30 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| EP1396637A2 (en) * | 2002-09-06 | 2004-03-10 | Ingersoll-Rand Company | Double diaphragm pump including spool valve air motor |
| WO2006131913A1 (en) * | 2005-06-06 | 2006-12-14 | I.D.E. Technologies Ltd. | Piston for a linear spool valve |
| CN102884323A (zh) * | 2010-05-12 | 2013-01-16 | 奥迪股份公司 | 润滑剂泵和调节活塞 |
| KR20190107549A (ko) * | 2018-03-12 | 2019-09-20 | 주식회사 유니크 | 솔레노이드 밸브용 스풀의 제조방법 및 이에 의해 제조된 솔레노이드 밸브용 스풀 |
-
1993
- 1993-12-22 JP JP34617393A patent/JPH07180775A/ja active Pending
Cited By (10)
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|---|---|---|---|---|
| JPH11118046A (ja) * | 1997-10-14 | 1999-04-30 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
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