JPH07178405A

JPH07178405A - 鋼製連壁用形鋼の製造方法

Info

Publication number: JPH07178405A
Application number: JP32821093A
Authority: JP
Inventors: Yukio Takashima; 由紀雄高嶋; Takashi Ariizumi; 孝有泉; Tatsuro Udagawa; 辰郎宇田川; Etsuo Azuma; 悦男東; Jun Furukawa; 遵古川
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1993-12-24
Filing date: 1993-12-24
Publication date: 1995-07-18

Abstract

(57)【要約】【目的】左右非対称な円形継手を有する鋼製連壁用形
鋼を安価に製造する。【構成】ブレイクダウンミルＢＤでスラブを粗造形材
に圧延する粗圧延工程と、Ｈ形鋼製造と同様のユニバー
サルミルＵ１，Ｕ２とエッジャＥ１，Ｅ２とによって左
右非対称な略Ｈ形鋼に成形する中間圧延工程と、仕上げ
ミルＦによってフランジ部を円弧状に曲げ加工する円形
曲げ加工工程と、さらにフランジ部を製品形状である円
形継手に成形加工する仕上げ成形工程とからなり、前記
円形曲げ加工工程における孔型数および曲げ加工用孔型
の曲げ加工部半径は、フランジ先端部の長手方向の圧縮
応力がフランジ寸法から求まる座屈限界応力を越えない
という条件によって決定され、また、該工程における孔
型数および円形曲げ加工用孔型の曲げ加工部半径は、ほ
ぼ下式を満足するように決定されている。ｒ_i＝ｒ_p×ｎ／ｉ但し、ｒ_iはｉ番目の孔型の半径ｎは円形曲げ加工工程と仕上げ成形工程の全孔型数ｒ_pは製品継手部半径

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、大深度用の土留壁等の
部材として用いられる鋼製連壁用形鋼の製造方法に関
し、特に左右非対称な円形継手を有する鋼製連壁用形鋼
の圧延による製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼製連壁とは、工場で作成された鋼製地
中連壁用部材を地中に建込み地中連続壁としたものであ
り、従来の鉄筋コンクリート地中壁より薄肉化・施工現
場スペース削減・省力化が可能である。また、通常のＨ
形鋼の建込みに比べて建込み精度が良好で止水性がある
などの優れた特徴を有するものである。鋼製連壁用形鋼
としては、両端に継手を有する直線状形鋼が一般に用い
られている。そして、このような継手を有する直線状形
鋼の製造方法としては、図３に示すいわゆるカリバー圧
延方法が一般的に広く用いられている。

【０００３】図４において、粗工程の孔型Ｂをパスした
粗形鋼片は順次第１パスＫａｌ．１０〜第１０パスＫａ
ｌ．１の各工程を経て製品となる。このような圧延方法
では、圧延ロールの孔型の深さが大きく、特に閉式孔型
では孔型の摩耗のためにロール改削量が大きくなり、ロ
ール原単位が高くなるほか、ロール冷却水や圧延油が各
部に充分行きわたりにくいため、ロール肌荒れ、ヒート
クラック、孔型局部摩耗、製品両縁の嵌合継手部の割れ
等が発生しやすく、製品形状が不安定になり大量生産が
できず、さらに直線状形鋼の両縁継手部の成形が比較的
困難であるという問題点があった。また、上記の方法で
は孔型数が多数必要となるため、大形の形鋼を圧延しと
ようとしても、ロール胴長やミル数の制約により充分な
孔型数が準備できないという問題もあった。

【０００４】上記の孔型によるカリバー圧延方法におけ
る継手部の成形上の問題点を解決したものとして、ユニ
バーサル圧延による鋼矢板の圧延方法が特公昭４７−４
７７８４号公報に示されている。このユニバーサル圧延
の代表例を図５に示す。この方法は中間圧延工程にユニ
バーサル圧延法を導入して継手部を形成する素材に直接
圧下を加えるというものである。しかしながらこの方法
においても圧延する鋼矢板の断面形状が鋼矢板の長さ方
向の軸に対して上下非対称であるため、ユニバーサル圧
延ではあってもその上下水平ロールには比較的深い複雑
な形状の孔型を用いており、上記の諸問題を完全には解
決することができなかった。

【０００５】そこで、製品形状をユニバーサル圧延法に
適した形状にし、ユニバーサル圧延での孔型深さを小さ
くして直線形鋼矢板を製造する方法として、図６に示し
た特開昭５５−１９１３号公報に開示された技術があ
る。しかし、同公報のものはユニバーサル圧延用ロール
の形状が円弧状となっているため、ウェブや継手の厚み
の造り分けが狭い範囲に限定されていた。また、粗圧延
工程以降の全工程で専用ロールを準備する必要があるた
め、ロール原単位を十分向上することができなかった。

【０００６】これに対して、従来のＨ形鋼製造のユニバ
ーサル圧延とロールの共用を可能にした技術として、例
えば特開平２−２００３０２号公報に開示された方法が
ある。この方法は図７に示すように中間圧延工程のユニ
バーサルミルにＨ形鋼の圧延に使用される水平ロールと
同様のロールを用い、ロールを共用することによってロ
ール原単位の向上を図っている。しかし、堅ロールはテ
ーパのないフラットロールを用いており、Ｈ形鋼圧延ロ
ールとの完全な共用化は達成されていない。また、フラ
ンジを外側に曲げ成形する方法として、形鋼圧延設備と
しては一般に用いられていない斜行ロールミルを用いて
いるため新たな設備を導入する必要性があり、製造コス
トの増加となる。

【０００７】そこで、斜行ロールミルの代わりに予備成
形ミル等を用いたものとして、例えば特開平４−７５７
０２号公報に代表される一連の直線型形鋼の製造方法が
ある。同公報のものは、斜行ロールミルを使用する場合
のように大きな設備投資は必要としないが、図８に示す
ように中間圧延工程にフラット堅ロールを使用している
点では上記の特開平２−２００３０２号公報と同様であ
り、Ｈ形鋼圧延ロールとの完全な共用化は達成されてい
ない。なお、特開平４−７５７０２号公報の方法は図８
から分かるように上下左右対称な特定形状の形鋼を圧延
するための技術である。

【０００８】左右非対称な直線型形鋼の圧延方法とし
て、例えば特開平４−３３０１１３号公報に開示された
技術がある。同公報に開示された圧延方法は図９に示す
ように、形鋼の一端側を雌形状に、他端側を雄形状に形
成したものであり、継手の嵌合態様が１種類に限られる
ため、鋼製連壁を構成するときに施工上の自由度が限定
されるという欠点がある。

【０００９】以上述べた技術に対して、本出願人の出願
に係る特公昭５５−１１９２１号公報に開示された非対
称直線形鋼矢板の製造方法がある。同公報に開示された
方法は、圧延工程において各々ユニバーサルミルの上下
水平ロールと一対の竪ロール及びエッジャーミルの上下
ロールによる一次および二次中間圧延工程を含むもので
あり、後述各中間圧延工程中においてウェブの形成は各
ユニバーサルミルの上下水平ロールで行い、両嵌合部の
形成は各ユニバーサルミルの竪ロールにより直接圧下を
加えて行うというものである。そして、雌嵌合部の形成
のために一次中間圧延工程ではそのユニバーサルミルの
雌嵌合部側の竪ロールの角度を圧延プロフィルにおいて
垂直方向より外方に５〜２０度傾斜せしめ、二次中間圧
延工程では同じく２０〜４０度傾斜せしめ、さらに引き
続く仕上げ圧延工程にて上下二段水平ロールスタンドに
より雌嵌合部の仕上げ成形加工を行うというものであ
る。

【００１０】上記の特公昭５５−１１９２１号公報に開
示された方法によれば、同公報にも示されている図１０
に示す左右非対称な鋼製連壁用形鋼を製造することが可
能である。そして、この形鋼は図１１に示すように２枚
の形鋼のウェブにプレートを溶接してＨ形断面とした箱
形鋼矢板５０，５１として用いる。この左右非対称な円
形継手を有する形鋼は小径側の継手が雄雌共用であるた
め、図１２に示すように種々の連結態様が可能である。
連結態様５２は左右の径が異なる継手を直接嵌合したも
のであり、連結態様５３，５４は継手部をＨ形鋼を介し
て連結したものである。このように、図１０に示す左右
非対称な鋼製連壁用形鋼はＨ形鋼との組み合わせにより
連続壁の施工における壁面長の微調整を容易にすること
が可能であり、鋼製連壁の施工の自由度も高いという利
点がある。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】上述したように図１０
に示す左右非対称な鋼製連壁用形鋼は優れた利点を有す
るが、上述した従来の鋼製連壁用形鋼の製造方法は主と
して対称形や片側に雄継手を有する非対称形状の形鋼を
対象としており、上記左右非対称な鋼製連壁用形鋼の製
造方法について明確に開示している文献は少ない。ま
た、左右非対称な円形継手を有する鋼製連壁用形鋼の製
造方法でも、上記の特開平２−２００３０２号公報に開
示された方法ではＨ形鋼圧延ロールとの完全な共用化は
達成されておらず、また、フランジを外側に曲げ成形す
る方法として、形鋼圧延設備としては一般に用いられて
いない斜行ロールミルを用いており、製造コストが高く
なるという問題点があった。

【００１２】また、特公昭５５−１１９２１号公報の方
法によれば左右非対称な直線型形鋼を第１次中間ユニバ
ーサル圧延までは従来のＨ形鋼と同様のロールで圧延す
ることができるが、第２次中間ユニバーサル圧延では水
平ロール、竪ロールおよびエッジャロールの角度を圧延
プロフィルにおいて垂直方向より外方に２０〜４０度傾
斜せしめているため、専用のロールが必要となりコスト
が高くなる。また、仕上げ成形加工を１対の孔型で行っ
ているため、成形加工の際に継手縁部に図１３に示すよ
うな縁波５５が発生することがある。これは、継手成形
時においてフランジ先端部には、加工前半は引張力が働
き、加工後半で圧縮力が働くが、継手先端部の圧縮応力
が座屈限界応力よりも大きくなると、継手先端部が座屈
して波打ちが発生するのである。そして、このような縁
波は大径で薄肉な円形継手を成形する場合に特に起こり
やすいため、上述した仕上げ成形加工を１対の孔型で行
う従来方法では成形可能な継手の寸法が限定され、製品
の多様性に欠けるという問題点があった。

【００１３】本発明はかかる問題点を解決するためにな
されたもので、Ｈ形鋼圧延の製造プロセスをできうる限
り利用するとともに、ユニバーサルミルで使用するロー
ルも従来のＨ形鋼との共用化を図ることにより、圧延形
状及び品質の良好な左右非対称な円形継手を有する鋼製
連壁用形鋼を安価に製造することを目的としている。

【００１４】

【課題を解決するための手段及び作用】本発明に係る鋼
製連壁用形鋼の製造方法は、スラブ等の連鋳鋼片を非対
称な孔型を有する上下一対の水平ロールを持つブレイク
ダウンミルで左右非対称なドッグボーン状の粗造形材に
圧延する粗圧延工程と、該工程で圧延された粗造形材を
Ｈ形鋼製造に使用するものと同様のユニバーサルミル及
びフランジ足先の圧下設定が左右非対称となるエッジャ
によって複数リバース圧延することにより、所定形状の
左右非対称な略Ｈ形鋼に成形する中間圧延工程と、該工
程で圧延された前記略Ｈ形鋼のフランジ部を左右非対称
な孔型を有する上下一対の水平ロールを持つ仕上げミル
によって円弧状に曲げ加工する円形曲げ加工工程と、該
工程で円弧状に曲げ加工されたフランジ部を目標とする
製品形状とほぼ等しい形状の孔型を有する上下一対の水
平ロールを持つ仕上げミルによって製品形状である円形
継手に成形加工する仕上げ成形工程とからなり、前記円
形曲げ加工工程における孔型数及び曲げ加工用孔型の曲
げ加工部半径は、フランジ先端部の長手方向の圧縮応力
がフランジ寸法から求まる座屈限界応力を越えないとい
う条件によって決定され、また、該工程における孔型数
および円形曲げ加工用孔型の曲げ加工部半径は、ほぼ下
式を満足すように決定されているものである。ｒ_i＝ｒ_p×ｎ／ｉ但し、ｒ_iはｉ番目の孔型の半径ｎは円形曲げ加工工程と仕上げ成形工程の全孔型数ｒ_pは製品継手部半径

【００１５】

【実施例】図１は本発明の一実施例の説明図であり、図
２は図１に示された方法を実施する場合の圧延機の配置
を説明する説明図である。図１および図２において、Ｂ
Ｄは薄肉のスラブを素材として粗圧延材に造形する粗圧
延工程で使用されるブレイクダウンミル、Ｒ１，Ｒ２は
粗圧延工程で成形された粗圧延材を左右非対称な略Ｈ形
鋼に成形する中間圧延工程で使用される粗圧延機群であ
る。粗圧延機群Ｒ１，Ｒ２はそれぞれ粗ユニバーサルミ
ルＵ１とエッジャＥ１、粗ユニバーサルミルＵ２とエッ
ジャＥ２とで構成されている。Ｆはフランジ部を円形の
継手形状に成形する成形工程で使用される成形ミルであ
る。まず、各工程で使用される装置について説明する。

【００１６】粗圧延工程で用いられるブレイクダウンミ
ルＢＤの孔型は、素材を立ててエッジングし、非対称な
ドッグボーン形状に成形する複数の上下非対称孔型Ｂ１
〜Ｂ３と、エッジングによりドッグボーン形状になった
素材をユニバーサル圧延用素材である粗圧延材にまで圧
延する最低１つの左右非対称孔型Ｋａｌ．０．から構成
されている。ここで、エッジング用の上下非対称孔型Ｂ
１〜Ｂ３は、下水平ロールの孔型Ｂ１Ｌ〜Ｂ３Ｌ（下側
に配置されるロールにはＬを付して表し、上側に配置さ
れるロールにはにＵを付して表すものとする。以下にお
いて同じ。）が上水平ロールの孔型Ｂ１Ｕ〜Ｂ３Ｕより
も大きくなるように配置する。これは、非対称なエッジ
ングを行うと、幅の狭い方の孔型によって圧延される圧
延材の端部の延びが幅の広い方の孔型によって圧延され
る圧延材の端部の延びより大きいため、圧延材に反りが
発生するが、上記のように上下非対称孔型Ｂ１〜Ｂ３を
配置することによって、圧延材の反りが下向きになり、
圧延材が搬送テーブルに押し付けられることによって反
りが矯正され、支障なく圧延を行うことができるからで
ある。

【００１７】中間圧延工程で使用される圧延ミルは粗ユ
ニバーサルミルＵ１，Ｕ２とエッジャＥ１，Ｅ２であ
り、粗ユニバーサルミルＵ１とエッジャＥ１、ユニバー
サルミルＵ２とエッジャＥ２がそれぞれ対になって、図
２に示すように配置されている。ここで、粗ユニバーサ
ルミルＵ１の水平ロール１３Ｈは、圧延材のウェブを圧
延する面が平坦で、フランジの内側面を圧延するロール
側面が傾斜角θで外方に傾斜し、ロール外周ほど胴長が
短くなっている形状のものを用いる。粗ユニバーサルミ
ルＵ２の水平ロール１４Ｈも同様である。また、圧延材
フランジ部外側面を圧延する粗ユニバーサルミルＵ１の
堅ロール１３Ｖは、外周面の中央部が突出し、この中央
部からロールの上下端部にかけて傾斜し、この傾斜角が
上記水平ロールの側面傾斜角θと同じθに形成された形
状のものを用いる。これらのロールの傾斜角θは通常の
Ｈ形鋼圧延用ロールと同様に３〜１０度とし、フランジ
部の厚さが幅方向で一定となるように圧延する。これに
より、ユニバーサル圧延用ロールは、通常のＨ形鋼圧延
ロールと共用することが可能となり、ロール費用を大き
く削減できるとともに、ロール保有数を減少することが
できる。また、エッジャＥ１，Ｅ２に組み込む水平ロー
ルは、目標とする左右非対称な中間圧延材のフランジ幅
が得られるよう、フランジ足先の圧下設定が左右非対称
となるような孔型を有している。

【００１８】成形工程で使用する成形ミルＦは、中間圧
延材のウェブの内幅にほぼ等しい幅の平坦部と、この平
坦部の両端に左右で径の異なる円弧状の継手成形部を有
する孔型を用いる。成形工程では上記課題の項で説明し
た円形継手部の縁波の発生を防止する必要がある。縁波
発生のメカニズムを概説すると次のようになる。すなわ
ち、継手成形時においてフランジ先端部には、加工前半
は引張力が働き、加工後半は圧縮力が働くが、この加工
後半に作用する圧縮力によってフランジ先端部に生ずる
圧縮応力が座屈限界応力よりも大きくなると、継手先端
部が座屈して波打ちが発生し縁波となるのである。した
がって、縁波の発生を防止するためには、１パス当たり
の曲げ加工量を小さくして、継手先端部の圧縮応力を小
さくすればよいことになる。これには、円形曲げ加工時
の継手先端の軌跡から圧縮応力の値を求め、その値が座
屈限界応力よりも大きい場合には円形曲げ加工用孔型の
数を増やすようにすればよい。また、各孔型の半径は各
パスで座屈限界応力を越えない曲げ加工が可能となる適
切な値に決定する必要もある。

【００１９】円形曲げ加工用孔型の半径を決定する方法
を種々検討した結果、１孔型当たりの曲げ加工量がほぼ
均等になるようにすることが最も重要であるとの考えに
至った。そこで、本発明者は上記考えに基づいて、円形
曲げ加工用孔型を複数設けた場合における適切な円形曲
げ加工用孔型の曲げ加工部の孔型半径を決定する方法を
見出だした。図３はこの方法を説明する説明図であり、
以下図３に基づいて前期方法を説明する。図３におい
て、１は円形曲げ加工用孔型、２は円形曲げ加工用孔型
１よりも半径の大きい円形曲げ加工用孔型、３は仕上げ
成形孔型である。ここで、仕上げ加工用孔型の半径ｒ₃
は製品継手半径ｒ_pにほぼ等しく、円形曲げ加工用孔型
１，２の半径ｒ₁，ｒ₂は未知であるとする。各孔型で
曲げ加工された場合に、継手片側の円弧がなす中心角を
θで表すと、１孔型当たりの曲げ加工量をほぼ均等にす
るためには、各パスでθの増分Δθが均等になるように
すればよい。

【００２０】仕上げ成形孔型のθ₃は、ほぼ１８０度で
あるから、３対の孔型で曲げ加工する場合はΔθは１８
０÷３＝６０度となる。したがって、継手成形前の中間
圧延材では角度θがほぼ０であることからθ₁＝６０
度、θ₂＝１２０度となる。このとき継手片側の長さが
一定であるとすれば、ｒ₁＝３ｒ_p、ｒ₂＝１．５ｒ_p
の関係が求められ、円形曲げ加工用孔型の半径ｒ₁，ｒ
₂が決定される。さらに、この関係を一般化し、円形曲
げ加工用孔型と仕上げ成形孔型の合計数がｎ対の場合を
考える。このとき、Δθ＝１８０÷ｎであり、ｉ番目の
孔型の半径ｒ_iは、ｒ_i＝ｒ_p×ｎ／ｉと決定される。

【００２１】この方法によれば、孔型で中間圧延材のフ
ランジを継手に成形する際に、孔型数が多数必要であっ
ても、１孔型当たりの曲げ加工量を均等にすることがで
きるため、継手の波打ちなどの成形不良を効果的に防止
することができる。さらに、上記の考えを応用拡大する
と、円形曲げ加工用孔型の刻設が限定される場合には、
ロールギャップを開いたパスを加えてｒ_i半径に相当す
る曲げひずみを制御することにより、縁波防止が可能で
ある。

【００２２】上述の方法によって図１に示す円形曲げ加
工用孔型１６の孔型半径がｒ₁を求めると、ｒ₁＝２ｒ
_pとなる。これにより、加工用孔型１６の曲げ加工量と
仕上げ成形孔型１７の曲げ加工量を均等にすることがで
き、継手の波打ちなどの成形不良を発生することなく継
手部の成形をすることができる。

【００２３】次に、上記装置を用いて左右非対称な円形
継手を有する鋼製連壁用形鋼の製造方法を説明する。ま
ず、粗圧延工程では、スラブ等の連鋳鋼片を圧延用素材
として、非対称の孔型を有する上下一対の水平ロールを
持つブレイクダウンミルＢＤで、左右非対称なドッグボ
ーン状の粗造形材を製造する。すなわち、図１に示すよ
うに、孔型Ｂ１で割込を形成し、孔型Ｂ２で割込の拡大
を行い、さらに孔型Ｂ３で割込部の平滑化を行う。この
工程では、上述したように圧延材の反りが下向きにな
り、搬送テーブルに当たることによって反りが矯正さ
れ、支障なく圧延を行うことができる。割込部の平滑化
が完了すると、素材を９０度回転させ、左右非対称孔型
Ｋａｌ．０．でユニバーサル圧延用素材である粗圧延材
２１にまで圧延する。

【００２４】次に、中間圧延工程では粗圧延材２１を粗
ユニバーサルミルＵ１とエッジャＥ１で交互に複数リバ
ース圧延し、さらに、粗ユニバーサルミルＵ２とエッジ
ャＥ２で交互に複数リバース圧延する。ユニバーサルミ
ルと対になるように配列されたエッジャの孔型によりフ
ランジ先端が圧下され、所定のフランジ幅に成形され、
左右非対称な略Ｈ形鋼が成形される。このとき、必要に
応じて粗ユニバーサルミルＵ１，Ｕ２の左右堅ロールの
圧下量を調節することによってフランジ厚も異なる左右
非対称な略Ｈ形圧延材を製造することもできる。中間圧
延工程によって所定の厚みと形状を有する略Ｈ形鋼が成
形されると、成形工程に移る。成形工程では、まず円形
曲げ加工用孔型１６によってフランジ部を目標とする製
品形状よりも径の大きな円弧状に曲げ加工し、最後に仕
上げ成形用孔型１７によって目標とする製品形状に成形
する。

【００２５】以上の工程によって図１０に示した鋼製連
壁用形鋼が円滑に製造できる。この形鋼のウェブ厚ｔｗ
のサイズ造り分けはユニバーサルミル水平ロールの圧下
調整で行い、継手の厚ｔｆはユニバーサルミル堅ロール
の圧下調整で行う。このように本発明の方法によれば、
ユニバーサルミルの特徴を生かして、種々の板厚の製品
をロール組替することなく製造することができる。

【００２６】なお、本実施例では、中間圧延ミルを粗ユ
ニバーサルミルとエッジャ各１基を１組として、２組の
中間圧延ミルを配置して圧延した例を示したが、１組ま
たは３組以上のミルが設置してある圧延ラインにおいて
も、同様の方法で中間圧延材を製造することができる。

【００２７】また、成形工程の孔型は円形曲げ加工用と
仕上げ成形用の２対ないし３対とした例を示したが、必
要に応じてさらに多数の孔型を用いれば、より薄肉で径
の大きな継手が成形でき、製造可能な製品板厚の範囲を
拡大することができる。なお、仕上げミルのほかに使用
可能な上下水平ロールを有するミルがあれば、孔型を２
基以上のミルに分けてもよい。また、複数対の孔型を１
つの水平ロールに並列あるいは重ね合わせて形成すれ
ば、ミル数に対して孔型数を増やすことも可能である。

【００２８】

【発明の効果】以上説明したように発明においては、中
間圧延工程ではＨ形鋼製造と同様のユニバーサルミルを
使用したので、Ｈ形鋼圧延の製造プロセスを利用するこ
とが可能になるとともに、ユニバーサルミルで使用する
ロールも従来のＨ形鋼との共用化を図ることができ、左
右非対称な円形継手を有する鋼製連壁用形鋼を安価に製
造することができる。

【００２９】また、継手部を円形に成形する成形工程を
円形曲げ加工工程と仕上げ成形工程とに分け、また円形
曲げ加工孔型数および曲げ加工用孔型の曲げ加工半径を
フランジ先端部の長手方向の圧縮応力がフランジ寸法か
ら求まる座屈限界応力を越えないという条件によって決
定したので、大径で薄肉な円形継手の成形においても波
打ちなどの成形不良を発生することなく、圧延形状及び
品質良好な左右非対称な円形継手を有する鋼製連壁用形
鋼を製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の一実施例の説明図である。

【図２】図１に示された方法を実施する場合の圧延機の
配置を説明する説明図である。

【図３】本実施例における円形曲げ加工用孔型の曲げ加
工部の孔型半径を決定する方法を説明する説明図であ
る。

【図４】従来のカリバー圧延法による継手を有する形鋼
の製造方法を説明する説明図である。

【図５】中間圧延工程にユニバーサル圧延法を導入した
従来技術の圧延工程図である。

【図６】従来のユニバーサル圧延による直線状形鋼の圧
延工程図である。

【図７】Ｈ形鋼のユニバーサル圧延とロール共用化を図
った従来の圧延方法の圧延工程図である。

【図８】従来の上下左右対称な直線型形鋼の圧延方法の
圧延工程図である。

【図９】従来技術の左右非対称な直線型形鋼の圧延方法
の圧延工程図である。

【図１０】本発明の一実施例として製造された左右非対
称な円形継手を有する鋼製連壁用形鋼の外形図である。

【図１１】本発明によって製造された鋼製連壁用形鋼を
組み立てて製造した箱形鋼矢板の例を説明する説明図で
ある。

【図１２】図１０の箱形鋼矢板を連結して連続壁とした
例を説明する説明図である。

【図１３】従来の成形加工における縁波の発生状態を説
明する説明図である。

【符号の説明】１，２円形曲げ加工用孔型３仕上げ成形孔型ＢＤブレイクダウンミルＲ１粗第１圧延機群Ｒ２粗第２圧延機群Ｕ１，Ｕ２粗ユニバーサルミルＥ１，Ｅ２エッジャＦ成形ミルＢ１〜Ｂ３ブレイクダウンミルのエッジング孔型Ｋａｌ．０〜Ｋａｌ．１０孔型１２Ｕ，１２ＬエッジャＥ１の水平ロール１３ＨＵ，１３ＨＬユニバーサルミルＵ１の水平ロー
ル１３ＶＵ，１３ＶＬユニバーサルミルＵ１の堅ロール１４ＨＵ，１４ＨＬユニバーサルミルＵ２の水平ロー
ル１４ＶＵ，１４ＶＬユニバーサルミルＵ２の堅ロール１５Ｕ，１５ＬエッジャＥ２の水平ロール１６Ｕ，１６Ｌ円形曲げ加工用孔型１７Ｕ，１７Ｌ仕上げ成形加工用孔型２１粗圧延材２２，２３，２４，２５中間圧延材２６円形曲げ加工された圧延材２７最終製品

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者東悦男東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者古川遵東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】スラブ等の連鋳鋼片を非対称な孔型を有
する上下一対の水平ロールを持つブレイクダウンミルで
左右非対称なドッグボーン状の粗造形材に圧延する粗圧
延工程と、該工程で圧延された粗造形材をＨ形鋼製造に使用するも
のと同様のユニバーサルミル及びフランジ足先の圧下設
定が左右非対称となるエッジャによって複数リバース圧
延することにより、所定形状の左右非対称な略Ｈ形鋼に
成形する中間圧延工程と、該工程で圧延された前記略Ｈ形鋼のフランジ部を左右非
対称な孔型を有する上下一対の水平ロールを持つ仕上げ
ミルによって円弧状に曲げ加工する円形曲げ加工工程
と、該工程で円弧状に曲げ加工されたフランジ部を目標とす
る製品形状とほぼ等しい形状の孔型を有する上下一対の
水平ロールを持つ仕上げミルによって製品形状である円
形継手に成形加工する仕上げ成形工程とからなり、前記円形曲げ加工工程における孔型数および曲げ加工用
孔型の曲げ加工部半径は、フランジ先端部の長手方向の
圧縮応力がフランジ寸法から求まる座屈限界応力を越え
ないという条件によって決定され、また、該工程におけ
る孔型数および円形曲げ加工用孔型の曲げ加工部半径
は、ほぼ下式を満足すように決定されていることを特徴
とする鋼製連壁用形鋼の製造方法。ｒ_i＝ｒ_p×ｎ／ｉ但し、ｒ_iはｉ番目の孔型の半径ｎは円形曲げ加工工程と仕上げ成形工程の全孔型数ｒ_pは製品継手部半径