JPH07145496A

JPH07145496A - 金属塩溶液から金属を回収する方法及び装置

Info

Publication number: JPH07145496A
Application number: JP6136724A
Authority: JP
Inventors: John David Crowther; デービットクローザージョン; Albert W Gale; ウィリアムゲールアルバート; Adrian Schwalb; シュワルブエイドリアン
Original assignee: Enthone Inc; Enthone OMI Inc
Current assignee: MacDermid Enthone Inc
Priority date: 1993-05-28
Filing date: 1994-05-27
Publication date: 1995-06-06
Also published as: DE69419970T2; DE69419970D1; US5486272A; EP0627502A3; EP0627502A2; ES2137324T3; EP0627502B1

Abstract

(57)【要約】【目的】滑らかで純度の高い単体金属層をカソード面に
効率的に析出させ、かつこの析出層を容易にはぎ取るこ
とを可能にする。【構成】原料液から金属を回収する方法であって、原料
液を環状の間隙に通し、この環状間隙の内側の表面はカ
ソード（６０）として作用し、外側の表面はアノード
（７０）として作用し、かつ原料液の流れが乱流である
金属回収方法。及び、原料液から金属を回収する装置で
あって、内側のカソード管（６０）および狭い環状間隙
を介してそれから隔離されている外側のアノード管（７
０）からなるリアクター（２０）と；カソード管とアノ
ード管へ直流電流を供給する直流電源装置と；環状間隙
へ原料液を流入させるポンプ（１５）と；保持タンク
（１１）と；保持タンクをポンプに接続する配管と；ポ
ンプから遠い側の環状間隙の端を保持タンクに接続する
配管；とで構成される金属回収装置。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電解法の原理によって
金属をその金属塩溶液から単体として回収する技術、と
くに電気めっき処理工程の排液から銅、銀、金その他の
金属を回収する技術に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】電解法の原理により金属をその金属塩溶
液から回収するプロセスは、一般に「電解抽出」と呼ば
れるものであり、従来から、鉱材廃棄物の抽出溶液を処
理して金属物質を回収する手段として使用されている。
またこのプロセスは、電気めっき加工のほか、最近では
プリント回路板製造などの化学処理工程や産業加工工程
で生ずる排液、あるいはその他の有毒金属溶液、に含ま
れる金属イオンを減少させる目的にも使われる。

【０００３】類似の先行技術としては、英国特許第１４
２３３６９号に開示されているものが知られており、英
国においてかなりの市場性を得ている。この方法におい
ては、上部を開放したタンク内に直径０．５〜２ｍｍ程
度の非導電性の微細なビーズを蓄え、これに、平坦もし
くは湾曲した堅牢な板状の、例えば白金被覆したチタン
・メッシュなどの複数のアノードと、同様材料またはス
テンレス鋼による複数のカソードとを挿入してなる装置
に、排液が通される。これらのビーズはいわゆる「流動
床」として作用するものである。カソードの表面にそれ
ぞれ金属層を析出形成させる。しかしカソードをステン
レス鋼でつくった場合には、この金属層が縁の部分で剥
がれ、そばにあるアノードに接触して短絡を生じやす
い。この短絡の発生を少なくするには、金属層をつける
ときに、あらかじめカソード表面を入念に粗面仕上げし
なければならない。

【０００４】一方またビーズはめっき槽からこぼれ易い
ので、これを防ぐために流量はある限度に抑える必要が
ある。さらに、この装置は上部が開放されているため、
電気分解で発生する酸素、水素あるいは塩素が周辺の大
気に放出される。

【０００５】また英国特許第１４２３３６９号には、境
界層を通過するイオン拡散率の制限効果のため、電流密
度に限界が付されることが記載されており、さらに、
「境界層をくずすために、電解質はセルに急速に流すの
が良いとされている。」との記載もある。さらにこの特
許には、回転形電極を用いる第２の方式のほか、カソー
ドを導電性物質の流動床として形成する第３の方式も記
載されている。

【０００６】さらに上記英国特許は、「電解質が急速に
流れるセルを使うことにより、同じ濃度においても、は
るかに高い電流密度が得られる。」と述べ、同システム
を使えば高い電流効率が達成されると主張している。し
かしながら、明細書には「急速流」の意味が明確にされ
ていない。この英国特許第１４２３３６９号は１９７６
年２月４日に発行されたのであるが、上記の点があいま
いなまま、１９９３年まで権利が持続した。そして現
在、英国においては、この特許にもとづくプロセスが市
場の大半を占めている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】前述の英国特許第１４
２３３６９号に開示されているような従来技術において
は、たとえばカソードをステンレスや鋼でつくった場
合、析出金属層が縁の部分で剥がれ、近くにあるアノー
ドに接触して短絡を生じやすい。したがって、これを防
ぐために、あらかじめカソード表面を丹念に粗面化する
必要がある。また「流動床」として使用されるビーズは
容器からこぼれ易いので、原料液の流量をあまり上げる
ことができない。さらに、この装置は上部が開放されて
いるため、電気分解で発生する酸素、水素、塩素などの
ガスが周辺の大気に放出される。したがって、上記の諸
問題を解決し、析出層の「剥がれ」を生じない、きめの
細かい純粋な金属皮膜を生成させることが課題とされ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、解離し
た金属イオンを含んでいる溶液（以下「原料液」と呼
ぶ）から金属を回収する方法は、原料液を環状の間隙に
通し、この環状間隙の内側の表面は金属イオンに対して
カソードとして作用し、外側の表面はアノードとして作
用し、かつ原料液の流れが乱流、望ましくは高度の乱流
となるように構成される。便宜上、上記アノードとカソ
ードは互いに同軸の管、たとえば同軸円筒管とし、両者
のあいだに間隙が形成されるようにするのが好ましい。

【０００９】装置をこのように構成することにより、前
述の金属箔の「剥がれ」が防止され、きめの細かい、滑
らかな表面をもった純粋な金属膜を円筒状に析出させる
ことができる。実際このようにすれば、カソード表面は
粗面化する必要がなく、むしろ、表面を磨き上げたほう
が剥がれが良い。

【００１０】また、カソード表面に沿って１枚ないしは
複数枚の非導電性の帯を貼っておいても、析出した金属
層は剥がしやすくなる。この帯は、その厚さがカソード
とアノードの間隙とほぼ同程度であるとき、最良の結果
を与えることがわかっている。またこの帯は、軸方向に
沿ってカソードの全長にわたり貼るのが好ましい。帯の
幅はあまり広い必要はなく、３〜５ｍｍもあれば十分で
ある。帯はたとえば２本、３本、あるいは４本など、複
数本を使用することが可能であり、そしてそれらをカソ
ードの周囲に、望ましくは均等の間隔で、配置すればよ
い。帯は、もし望むなら、析出層を剥がす目的にのみ使
用することが可能であり、その場合には、たとえばカソ
ード面に差し込めるように用意した取外し可能なピン又
はねじを用い、カソードの周囲に沿った例えば均等３分
割位置において、帯の一端あるいは好ましくは両端をそ
れらで止めるようにすればよい。ピンやねじを取り外さ
なければ析出層を剥がしにくいわけであるから、帯を１
本だけ用いるアレイは休止時間が短い場合に有効であ
る。最善と思われるアレイは、材質が例えばポリ塩化ビ
ニルである帯３本を用い、それらをカソードの周囲に沿
い均等の間隔で配置しかつカソードの全長にわたって貼
り、そして帯の厚さをカソードとアノードの間隙と同じ
にして所望の間隙が保たれるようにした構成である。間
隙の厚さがカソードの全周かつ全長にわたり均等である
ことは、１回のランで得られる析出の厚さが大きくなる
ことを意味するから、きわめて望ましいことである。

【００１１】上記の構成にすれば、とくに強力なポンプ
を使わなくても高い流量が得られ、かつ乱流領域のレイ
ノルズ数が容易に達成される。このレイノルズ数（Ｒ
ｅ）は無次元積であって下式で与えられる。Ｒｅ＝（ｄ_h ・Ｕ・ρ）／μ ただし、ｄ_h は流れの径であり次の式で表わされる。ｄ_h ＝４（断面積）／ウェッテッドペリメーターまたＵは流量を断面積で除して得られる線速度、ρは流
体の密度、μは流体の粘性である。

【００１２】われわれはこのレイノルズ数を３，５００
以上に選んだ。そのために直径８９ｍｍのカソードの表
面から外側に厚さ５ｍｍの間隙を設け、流量を１２，０
００リットル／時とし、電解液の密度を水のそれにほぼ
等しい１ｇ／ｃｃとし、また粘性も水にほぼ等しい０．
７センチポアズ（温度４０℃）に設定した。カソード
は、人の手で扱える程度の大きさにつくられるのが普通
であるが、これはしかし、できるだけ大きいほうがよ
い。カソードの長さは通常１１４０ｍｍにする。一方、
アノードの通常の長さは約４フィート（１０００ｍｍ）
である。カソードの外周の長さは２７９ｍｍであり、し
たがってカソードの有効面積は２７９０００ｍｍ² （約
２８ｄｍ² ）である。間隙に収容される原料液の、リッ
トル単位で測った容積（Ｖ）は次の式から計算される。Ｖ＝π（Ｄ₂ ²−Ｄ₁ ²）／４ｘ１０００／１０⁶ ただし寸法Ｄ₂ とＤ₁ の単位はｍｍである。Ｄ₁ が８９
ｍｍで間隙が５ｍｍであればＤ₂ は９９ｍｍである。ま
たＤ₁ が８９ｍｍで間隙が２．５ｍｍのときは、両電極
で仕切られる部分の液の容積は７１８×１０００ｍｍ³
すなわち７１８０００ｍｍ³ （＝０．７リットル）であ
る。なお、上記でカソードの有効面積とはアノードに対
向しているカソード面の部分を指し、両電極の間隙はそ
の部分に形成される。

【００１３】したがって、ｄｍ² 単位で測った有効カソ
ード面積とリットル単位で測ったリアクター容積との比
は、５ｍｍ間隙の場合に１９：１、３ｍｍ間隙の場合に
３２：１となる。この比は一般的には１００：１から
５：１の範囲に入っていることが必要であり、できれ
ば、たとえば８０：１から１５：１の範囲に設定するの
が好ましい。間隙を上記の値よりいちじるしく大きくす
ると、液量が大幅に増大し、もはや乱流は得られない。

【００１４】流量と間隙の断面積は、流れのレイノルズ
数が２１００以上となるように設定する必要があり、で
きればレイノルズ数が１０，０００以上、あるいは２
０，０００以上となるようにするのがよい。しかし、レ
イノルズ数をさらに増して、たとえば３５，０００以
上、５５，０００以上、あるいは特に１００，０００以
上とすれば一層好適である。

【００１５】リアクターの内側の面は、原料液に含まれ
る金属イオンと同一の金属で構成すればよいが、これを
不活性金属とすれば更に好適である。たとえば銅を回収
しようとするときは、内側の面つまりカソード面にステ
ンレス管、あるいは軟鋼またはチタンを用いる。この場
合、表面は滑らかであることが望ましいので、磨きを入
れて、半光沢、光沢、あるいは場合により鏡面に仕上げ
るのがよい。

【００１６】間隙の外側の面はアノードであるが、この
表面も滑らかなほうがよいので、たとえば機械加工で磨
きを入れる。アノードには例えば黒鉛の管を用い、外側
に液体不透過性のポリマー（たとえばポリプロピレン）
でつくったアウターハウジングを被せる。アノードに
は、原料液に冒されないかぎり、いかなる素材を使用し
ても差し支えない。したがって、ある種の原料液では、
軟鋼やステンレス鋼を使うことができる。上記のほか、
アノードの材料には、イリジウム、白金、酸化ルテニウ
ムなどが使用可能である。また、鉛も使用できる。

【００１７】管は、電流密度分布を均等にするために円
筒形にするのが望ましい。これにより、きめの細かい析
出が得られ、樹枝状の成長が生じにくいことにより、短
絡が防止される。しかしながら、そういった事故を別の
手段で克服できるなら、管の断面をあえて一定にする必
要はなく、形状を例えば楕円形、直方形、正方形、六角
形などとすることが可能である。ただし、そのような形
にした場合には、角の部分に金属が多めに析出する恐れ
がある。間隙を一定にし、流量の大きな乱流を生じさ
せ、きめの細かい析出を得るという所望の目的は、管の
形状を円筒形にすることで容易に達成されるため、この
形状はもっとも好ましいものである。

【００１８】原料液は、管アレイの一方の端に取り付け
たポンプにより駆動するのが好適である。このポンプは
遠心ポンプとし、またポンプの能力は、電気めっき装置
にインライン設置された「すくい出し方式」のタンクと
リアクターの管アレイとの間に、原料液を長時間にわた
り継続して流し込めるものでなければならない。カソー
ドは、運転の途中で、析出した金属を剥がすために定期
的に取り外す。

【００１９】カソード管の端はポリプロピレンなどでつ
くった非導電性の栓で封じるようにする。この栓は、外
側部分を円錐形もしくは丸みをもたせた円錐形につく
り、これにより、流入した原料液が環状間隙へ向けて均
等に配分されるようにするのが好適である。

【００２０】ポンプの出口は、その位置をカソード管の
端に合わせるのがよい。またこの出口はカソード管と同
軸にするのが好適であるが、電解液を環状間隙に均等に
流入させることが可能であれば、他の配置にしてもかま
わない。

【００２１】ポンプの流出口に穴が１つだけ開いてい
て、その穴がカソード管と同心になっている場合には、
カソード管に嵌められた栓と環状間隙の外側の壁から延
伸する円錐形の壁面（アノードの壁面）との間に円錐環
状溝が形成され、この溝に原料液が流通する。上記壁面
は断面がストレートであることが好ましいが、湾曲して
いても差し支えない。前記環状溝の厚さは、好適には、
環状間隙のそれより常に大きくする。また上記円錐壁
の、ポンプ流出口の装置軸に対する角度は、３０〜６０
°の範囲に選ぶのが好適である。また、これにより管ア
レイの基部を最大限に短く設計することができる。

【００２２】本発明はさらに、カソードに、その一部ま
たは全長にわたり１ないし複数の非導電性領域を設ける
ことによって、析出層の付着をその部分で弱まらせ、析
出金属を箔またはシートの形でカソード面から剥がしや
すくする方法に拡張することもできる。この場合、これ
ら非導電性領域は、少なくともそのうちの１本が、カソ
ード面の全長にわたり、なるべくはカソード軸に平行
に、伸びていることが望ましい。

【００２３】本発明はまた、原料液から金属を回収する
ためのリアクターであって、内側に据えた１個のカソー
ド管と、せまい環状間隙をもって該カソード管から離隔
している外側に据えた１個のアノード管と、これらアノ
ード管とカソード管に電力を供給する電源と、原料液を
前記環状間隙に高流量で送り込むポンプと、原料液を蓄
えるすくい出しタンクと、前記タンクと前記ポンプとを
結合する配管と、ポンプから遠い側の環状間隙の端をタ
ンクに結合する配管とで構成されるリアクターにも拡張
することができる。

【００２４】装置全体は、閉じた循環系に構成するのが
好ましい。ポンプは、好適にはリアクターの基部又はそ
れより低い位置に設置し、またリアクターは床面積を節
約するために垂直もしくは垂直よりやや傾けて据えるの
が望ましい。

【００２５】保持タンクまたはすくい出しタンクの基部
は、ポンプに結合するのが望ましい。管アレイの上側の
出口はタンクの上部に接続するのが望ましい。

【００２６】システムの処理能力を上げるには、リアク
ター管を複数用いればよい。この場合、リアクター管は
たとえば２本、３本、４本等を直列に配置するのが好ま
しい。こうすれば摩擦による抵抗が少なく、ポンプの出
力を多少大きくするだけですむ。またリアクターは、経
路が蛇行するように配置することもできる。この場合に
は、電源調整装置のほか、ポンプと流量計の調整器を備
えるのが望ましい。

【００２７】析出層は厚さ０．３〜０．７ｍｍの範囲、
あるいはこれより更に大きい０．５〜２ｍｍの範囲に形
成されるが、これをカソード管から剥がしやすくするた
めに、分離手段を設けるのが望ましい。分離手段には非
導電性ポリマーの帯を使用するのが好適であり、これを
エポキシ樹脂でカソード表面に接着すればよい。しかし
またこの帯は、間隙内に脱着可能に押し込んでおいても
差し支えない。上記分離手段はまた、都合よいことに、
カソードとアノードを、相互に均等な間隔を保って離隔
させるためのスペーサーとしても役立つ。

【００２８】本発明はまた、めっきプラントから排出さ
れる原料液を本発明にもとづく装置で処理し、同めっき
プラントで電極として使用されている金属を高純度で回
収し、そしてこの回収された金属をさらに純化すること
を要せずに同じめっきプラントで電極材として再使用す
る、という形にめっきプラントを構成する方法にも拡張
することができる。

【００２９】

【実施例】本発明はさまざまな形に実用化できるもので
あるが、以下添付の図面を参照して具体例について説明
する。

【００３０】図１において、本発明による装置は床面も
しくは台座１０の上に据えられている。装置の一要素で
あるタンク１１は脚部１２上に固定され、配管１２によ
って遠心ポンプ１５に接続される。ポンプの流出口１６
は、バルブ１８を経由してリアクター管２０の基部に接
続される。ポンプの流出口１６はまた、バルブ１７を経
由して圧力計１９に接続される。

【００３１】リアクター２０はほぼ垂直に立てられ、適
当な台座（図示せず）で支えられる。リアクターの上部
には排出パイプ３０があり、このパイプはフランジ３１
を介してパイプ３２に接続され、パイプ３２はｐＨ調整
タンク４０に導かれる。

【００３２】ｐＨ調整タンク４０は、原料液にニッケル
が含まれる場合に必要なものであり、この装置により液
のｐＨ値が約４に保たれる。原料液に含まれる金属がニ
ッケル以外のときは、ｐＨ値の調整は不要であり、その
場合にはこの調整装置を省いて、パイプ３２を直接パイ
プ４３に接続することができる。

【００３３】ｐＨ調整タンク４０には仕切板４２があ
り、またタンク底部の出口は、パイプ４３を経由してタ
ンク１１の閉じた上部へ導かれる。ｐＨ調整タンク４０
も同じように閉鎖されているが、蒸気排出口４５が設け
られている。ｐＨ調整タンクにはｐＨメーター４８が差
し込まれていて、これにより調合用ポンプ５０が制御さ
れ、そしてこのポンプにより、タンク５２からパイプ５
４を経由して、ｐＨ調整タンク４０内に設けられた液リ
ザーバー５６へ、水酸化ナトリウムなどのアルカリ溶液
が供給される。

【００３４】リアクター２０はその中心に、取外し可能
なカソード管６０を有している。このカソード管は、ハ
ンドル６１を掴み、人間ひとりで上部へ引き抜くことが
できる。カソード管６０は約１．６ｍｍのステンレス鋼
でつくられていて、長さはおよそ１０００ｍｍ、外径は
８９ｍｍである。カソード管の上端はフランジ６３に溶
接され、このフランジには、外側に面して周辺４個所に
溝または窪み９４がある。カソード管６０の下部は、ポ
リプロピレンなどでつくった非導電性の栓６５で封じ
る。この栓は外側部分が丸みをもたせた円錐形をなし、
管の端にこれが強く嵌め込まれている（図２および４を
参照）。カソード管６０はアノード管７０の内側に配置
される。カソード管６０とアノード管７０の間には、図
２および４に示したとおり、１または複数の析出層分離
手段またはスペーサー１５０を備えることができる。こ
のスペーサーは、析出形成された金属の箔またはシート
を剥がしやすくするほか、カソード管の外周ならびにア
ノード管の全長にわたり均等な間隙寸法を確保するにも
役立つ。

【００３５】実施例ではスペーサーが１本だけ使用され
ているが、このスペーサーは２本、３本、あるいは場合
により、それ以上用いれば更に好適である。スペーサー
１５０は厚さ５ｍｍ、幅約１０ｍｍにつくり、エポキシ
系接着剤でこれをカソード表面に固定する。析出金属は
非導電性のスペーサー上にはごく僅かしか、あるいは全
く付着しないから、たとえばナイフの刃などを金属層の
下に差し込んで層を持ち上げ、そのあと手で剥ぎ取れ
ば、３００ミクロンあるいはそれ以上の厚さの単一の層
を得ることができる。厚さがこれ以下であっても、層は
しっかりしているから、扱いは容易である。

【００３６】アノード管７０は、外側を囲う非導電性の
ポリマー・ハウジング８０の内側に配置される。このポ
リマー・ハウジング８０は、２つの部分９０と９５から
なり、両者はフランジ８１と８２によって結合される。
図２の実施例においては、このフランジは、符号８５で
示されるように、アノード管への電源の接続点としても
機能する。この実施例ではアノードは黒鉛でつくられ、
穴が開きやすいので、全体をポリマー・ハウジング８０
の中に収納する。ポリマー・ハウジング８０はポリプロ
ピレンでつくれば好適である。図２のこの実施例におい
て、ポリマー・ハウジング８０は２つの部分９０と９５
からなる。下部９５はその中心に流入ダクト９６を有
し、そしてダクト９６は、カソード管６０の下端の近く
で外側に広がり、フレア領域９７を形成する。フレア領
域９７は符号９８で示す個所において途切れ、直径方向
に広がるステップ部９８がそこに形成され、そしてこの
ステップ部の上にアノード管７０の下端が乗せられ、支
えられる。したがって、ステップ部９８はカソード管の
金属端と正反対の側にあり、そしてカソード管の円錐形
の端部６５が、フレア領域９７に入り込むように下方へ
突き出る。ポリマー・ハウジング８０の上部９０はアッ
パー・フランジ９１を有し、このアッパー・フランジに
クランピング・レバー９２が取り付けられ、そしてこの
クランピング・レバー９２は、リアクター管６０のフラ
ンジ６３に設けられた溝９４に嵌め込まれる。図２によ
り詳細に示すとおり、以上の構成により、ポリマー・ハ
ウジングの上部９０は、フランジ６３の下面に当接した
形で上方へ押し上げられるので、耐薬品性のリング９３
を圧縮しつつ良好なシールが達成される。アッパー・フ
ランジ９１の一方の側には流出ダクト１４０があり、こ
のダクトはフランジ３１まで伸びており、そしてフラン
ジ３１は上記のとおりパイプ３２に接続される。

【００３７】カソード６０は、フランジ６３に取り付け
られた線１０１を経由して整流器１００に接続される。
一方、アノードは、上述のように接続点８５でフランジ
８１，８２によりアノードにつながれている線１０２を
経由して、整流器１００に接続される。

【００３８】図３から６に、リアクター基部とポリマー
・ハウジング８０の配置を変え、かつアノードへの電流
供給手段を変更した別の実施例を示す。ただし、この第
２の実施例は、上記の変更以外は、図１および２を参照
して説明した第１の実施例とまったく同じである。

【００３９】図３および４に戻って説明すると、ポリマ
ー・ハウジング８０の下部は、ともにポリマーなどの非
導電性材料でつくられた、円筒形部分９５Ａ（図４を参
照）と基部９５Ｂ（図３を参照）の２つの部分からな
る。円筒形部分９５Ａは外側に延びる環状フランジ９６
Ｃを有し、この環状フランジ９６Ｃは基部９５Ｂの対応
するフランジ９６Ｄに嵌め合わされ、そしてフランジ９
５Ｃと９５Ｄの間にガスケット９５Ｆを挿入した状態
で、ガスケット９５Ｅにおいて、ボルトなど（図示せ
ず）により締めつけ固定される。基部９５Ｂは中央に流
入ダクト９６があり、このダクトは符号９８で示す部分
において外側へ広がり、符号９７Ｂで示す部分でストレ
ートになり、この部分で止め壁９７Ｃを形成する。止め
壁９７Ｃは更に上に延びたあと、符号９８Ｋで示される
部分において終結し、ここに直径方向に延びるステップ
部を形成し、このステップ部にアノード管７０の下端７
０Ｂが乗る。止め壁９７Ｃの幅は、たとえ製造公差がど
のように組み合わされても、開口部が常に環状間隙より
広くなるように設定されている。この実施例の場合、ア
ノード管７０は、その下端７０Ｂに、外側に延びるフラ
ンジ７１を有する。このフランジについては、図５およ
び６を参照し、以下でさらに詳細に説明する。

【００４０】フランジ７０Ｂと直径方向に延びるステッ
プ７８との間に、ガスケット９８が配置される。

【００４１】リアクターの基部９５Ｂは、さらに、中央
の流入ダクト９６の周囲に均等に配された、軸方向に延
びる４本の孔９９を有する。図４に示されるとおり、こ
れらの孔はアノードを固定するためのものである。

【００４２】つまり、図３、４および５からわかるよう
に、アノードの下端にはフランジ７１があり、このフラ
ンジ７１には、ねじ部７３を有し等間隔に配置された４
本の結合用スタッド７２が取り付けられている。これら
の結合用スタッドは溶接によってフランジ７１に固定さ
れ、そして後者は同じく溶接によりアノード（図６の斜
線で示す）に結合される。

【００４３】図４に示されているように、結合用スタッ
ド７２は、リアクターの基部９５Ｂに開けられた孔９９
にこれを挿入して、ボルトとワッシャー（図示せず）を
使い、リアクターの基部９５の下面９５Ｇに当てて固定
することができる。スタッド９９は整流器１００の陽極
に接続される。

【００４４】壁面９７は、長さ方向の軸に対して３０〜
６０°の角度に設定される（この実施例では約５０
°）。栓６５は、内側の端が隅取りしてあるが（これは
栓をカソード管に挿入しやすくするためで、ソフト・ハ
ンマーなどが使える）、外側の端は円錐形にする。栓６
５の壁面６６は、長さ方向の軸に対して約６０°の角度
にする。したがって、壁面９７と壁面６６の間に形成さ
れる収斂する形の環状の溝は、約２０°あるいは、より
一般的には１０〜４０°の広がりをもつ。この環状の溝
は、しかし、必ずしも収斂する形でなくてもよく、広が
り角をゼロにすることもできる。しかし、図示の配置構
成にすれば結果は良好であり、原料液が環状間隙にくま
なく配分され、圧力のロスも最小になる。

【００４５】この第２の実施例において、ハウジングの
上部９０は、第１の実施例におけるそれと同じである。

【００４６】システム全体は、整流器１００に接続する
制御リンク１１２，１１３とポンプ１５に接続する制御
リンク１１４，１１５とを備えたコントロールパネル１
１０により制御される。同パネルにはまた、電流計１２
０、電圧計１２１、積算電力計１２２、および温度計１
２３が設置されている。積算電力計１２２は、めっきサ
イクルの時間の調整に使用される。析出させる金属の種
類と達成可能な効率から、１アンペア時あたり析出する
金属の重量と、したがって、析出膜の厚さとが計算でき
る。積算電力計１２２には調整スイッチが設けられてお
り、アンペア時が所定の値になったときに、このスイッ
チで電流を止めることができる。温度計は、リアクタ
ー、保持タンク、ｐＨ調整タンクなど、システム内の希
望する任意の適切な個所の温度を測定するように配置す
るこどができる。コントロールパネル１１０にはさら
に、ポンプ制御スイッチ１３０とその警告燈１３１、整
流器制御スイッチ１３４とその警告燈１３５、ならび
に、ｐＨ値調整ポンプ５０のためのスイッチ１３７とそ
の制御燈１３８、が備えられている。

【００４７】実施例１図２の具体例により遂行される実施例について説明す
る。原料液は銅イオン６．９ｇ／リットルを含有する銅
めっき液である。リアクター管６０の外径は８９ｍｍ
で、外側の黒鉛でつくられたアノード管の内径は９９ｍ
ｍである。したがって、環状間隙の厚さは５ｍｍであ
る。リアクター管６０の外表面は半光沢仕上げに研磨さ
れている。黒鉛のアノード管７０の内面は機械加工によ
る磨きが入れてある。液の流量は１２，０００リットル
／時とし、これにより２０００ｍｍ／秒の流速が得られ
ている（流速は流量を断面積で除して求める）。電流の
強さは８４アンペアである。カソードの表面積は２８ｄ
ｍ² であるから、電流密度は３アンペア／ｄｍ² であ
る。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は約０．７ｃｐｓ
である。以上の条件において、レイノルズ数Ｒｅは３
５，０００となる。

【００４８】カソードの表面積は２８ｄｍ² （２８００
００ｍｍ² ）であるから、析出を開始する当初、厚さ５
ｍｍの間隙に収容されている溶液の容積は０．７リット
ルである。したがって、ｄｍ² 単位で測った有効カソー
ド面積とリットル単位で測ったリアクター容積との比
は、４０：１である。

【００４９】当初、間隙の厚さ（ＩＧＷＲ）は５ｍｍ、
間隙の長さ（ＧＬ）は１０００ｍｍであり、したがって
両者の比は２００：１である。この比の値は、一般的に
は２０：１から１０００：１の範囲に入っていればよ
い。しかし、この比を、たとえば５０：１〜５００：１
の範囲、１００：１〜４００：１の範囲、さらに１５
０：１〜３５０：１の範囲とすれば一層好適である。

【００５０】以上の装置を２０時間駆動した結果、厚さ
９００ミクロン（０．９ｍｍ）のきめの細かい滑らかな
連続した銅板が、９９．９％の純度で得られた。原料液
は、硫酸銅と過酸化水素を含む酸電解液３９０リットル
を使用した。当初、銅の濃度は６．９ｇ／ｌであった
が、駆動１時間後この値は５．８ｇ／ｌに低下し、８時
間後に４．６ｇ／ｌに低下し、１２時間後に３．６ｇ／
ｌに低下し、１６時間後に２．７ｇ／ｌに低下し、そし
て２０時間後に１．４ｇ／ｌに低下した。析出した銅の
重量は２１４５ｇで、電流密度は４Ａ／ｄｍ² であっ
た。理論上の析出重量は２６０９ｇであるから、カソー
ド効率は８２％である。

【００５１】実施例２実施例１と同じく図２の具体例を用いる。原料液も実施
例１と類似であるが、過酸化水素は含まれず、銅の濃度
は１．２ｇ／ｌである。電解液の容積は２９０リット
ル、電流密度は３．１Ａ／ｄｍ² 、流量は１２，０００
リットル／時である。４時間駆動後、銅の濃度は７ｍｇ
／ｌに低下した。析出した銅の重量は３４６ｇであっ
た。理論上の析出重量は３９３ｇであるから、カソード
効率は８８％である。

【００５２】実施例３実施例１と同様の実験であるが、原料液にはニッケルイ
オン４．２ｇ／ｌを含有するニッケルめっき液を用い
た。電流の強さは１００アンペアである。カソードの表
面積は２８ｄｍ² であるから、電流密度は３．６Ａ／ｄ
ｍ² である。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は約０．
７ｃｐｓである。この条件において、レイノルズ数Ｒｅ
は３５，０００である。

【００５３】以上の装置を１０時間駆動し、厚さ３５０
ミクロン（０．３５ｍｍ）のきめの細かい滑らかな連続
した銅板が、９９．９％の純度で得られた。原料液は、
硫酸ニッケルと塩化ニッケルを含む酸電解液４００リッ
トルを使用した。当初、ニッケルの濃度は４．２ｇ／ｌ
であったが、駆動１０時間後この値は３．１ｇ／ｌに低
下した。ｐＨ値は、自動ｐＨ調整ポンプ５０を使用して
３．７〜４．０の範囲に調整枝した。析出したニッケル
の重量は４８０ｇ、電流密度は３．６Ａ／ｄｍ² であっ
た。理論上の析出重量は９６８ｇであるから、カソード
効率は５０％である。

【００５４】実施例４実施例１と同様の実験であるが、原料液にはシアン系亜
鉛イオン５．２ｇ／ｌを含有するシアン化亜鉛めっき液
を用いた。電流の強さは１５０アンペアである。カソー
ドの表面積は２８ｄｍ² であるから、電流密度は５．４
Ａ／ｄｍ² である。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は
約０．７ｃｐｓである。この条件において、レイノルズ
数Ｒｅは３５，０００である。

【００５５】以上の装置を１０時間駆動し、きめの細か
い滑らかな連続した亜鉛板が、９９．９％の純度で得ら
れた。原料液は、酸化亜鉛、シアン化ナトリウムおよび
水酸化ナトリウムを含むシアン系電解液４００リットル
を使用した。当初、亜鉛の濃度は５．２ｇ／ｌであった
が、駆動１０時間後この値は３．０ｇ／ｌに低下した。
析出した亜鉛の重量は８９０ｇ、電流密度は５．４Ａ／
ｄｍ² であった。理論上の析出重量は１７９０ｇである
から、カソード効率は５０％である。

【００５６】実施例５実施例１と同様の実験であるが、原料液には銀イオン
４．１ｇ／ｌを含有する銀めっき液を用いた。リアクタ
ー管６０の外径は８９ｍｍで、外側のアノード管（同じ
くステンレス鋼）の内径は９９ｍｍである。したがっ
て、環状間隙の厚さは５ｍｍである。リアクター管６０
の外表面は半光沢仕上げに研磨されている。液の流量は
１２，０００リットル／時とし、これにより２０００ｍ
ｍ／秒の流速が得られている（流速は流量を断面積で除
して求める）。電流の強さは５６アンペアである。カソ
ードの表面積は２８ｄｍ² であるから、電流密度は２ア
ンペア／ｄｍ² である。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘
性は約０．７ｃｐｓである。この条件において、レイノ
ルズ数Ｒｅは３５，０００である。

【００５７】以上の装置を３．７５時間駆動し、きめの
細かい滑らかな連続した銀板が得られた。原料液は、銀
シアン化カルシウムとシアン化カルシウムムを含むシア
ン系電解液２００リットルを使用した。当初、銀の濃度
は４．１ｇ／ｌであったが、駆動３．７５時間後この値
は４ｐｐｍに低下した。析出した銀の重量は８１９ｇ、
電流密度は２Ａ／ｄｍ² であった。理論上の析出重量は
８５３ｇであるから、カソード効率は９６％である。

【００５８】実施例６実施例１と同様の実験であるが、原料液には金イオン
１．２４ｇ／ｌを含有する金めっき液を用いた。リアク
ター管６０の外径は８９ｍｍで、外側のアノード管（材
質はチタン）の内径は９９ｍｍである。したがって、環
状間隙の厚さは５ｍｍである。リアクター管６０の外表
面は半光沢仕上げに研磨されている。液の流量は１２，
０００リットル／時とし、これにより２０００ｍｍ／秒
の流速が得られている（流速は流量を断面積で除して求
める）。電流の強さは５６アンペアである。カソードの
表面積は２８ｄｍ² であるから、電流密度は２アンペア
／ｄｍ² である。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は約
０．７ｃｐｓである。この条件において、レイノルズ数
Ｒｅは３５，０００である。

【００５９】以上の装置を４時間駆動し、きめの細かい
滑らかな連続した金板が得られた。原料液は、金シアン
化カルシウムを含む酸性の金電解液２００リットルを使
用した。当初、金の濃度は１．２４ｇ／ｌであったが、
駆動４時間後この値は６ｍｇ／ｌに低下した。析出した
金の重量は２４７ｇ、電流密度は２Ａ／ｄｍ² であっ
た。理論上の析出重量は１６４８ｇであるから、カソー
ド効率は１５％である（この値は金の析出としては良
好）。

【００６０】本発明のプロセスは、場合により前記した
ように酸や塩基を添加してｐＨ値を調整する必要はある
が、電気めっき液やその他の金属イオン溶液から金属を
回収する手段として、広く使えるものである。

【００６１】金属が錯塩をなしているような溶液の場合
には、錯を分解して金属イオンを遊離させる物質を液に
加えることにより、金属の回収が可能になる。

【００６２】さらに本発明は、図１に示す装置２セット
を直列に組み合わせて実施できることも理解されるであ
ろう。この場合、まず第１ステップで金属濃度をたとえ
ば１ｇ／ｌにまで減少させ、つぎに第２のステップで、
その液を、さらに濃度の小さな（たとえば動作例１のよ
うにｐｐｍレベルの）液を生成するための原料液として
用いる、という方式にすればよい。

【００６３】上記の第１ステージでは、保持タンク１１
を２個またはそれ以上備える必要があるであろう。した
がって、液は、第１のタンクのものが先にリアクターに
循環する。つぎにこの循環した液を第２のリアクターに
通し、その間に第２タンクの液が第１タンクに循環する
ようにする。

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
エカソード表面をことさら粗面化しなくても、きめの細
かい、滑らかで連続した金属析出層が効率的に得られる
金属回収装置が提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による装置の全体構成を示す説明図であ
る。

【図２】図１の装置に使用するに適したリアクターを詳
細に示す縦断面図である。

【図３】図２のリアクターに用いる基部の好ましい一形
態を拡大して示す側面図である（リアクターの構成要素
は点線で表わす）。

【図４】図３に示すリアクターの基部の周辺を同一縮尺
にて示す縦断面図である。

【図５】図１に示す装置に使用するアノードを基部側か
ら見た、図３または図４と同一縮尺による平面図であ
る。

【図６】図５に示すアノード（ただし長さを短縮）を電
気コネクターとともに示す、図５と同一縮尺による平面
図である。

【符号の説明】

１１保持タンク１５ポンプ２０リアクター４０ｐＨ調整タンク６０カソード管６５栓７０アノード管７２結合用スタッド８０ポリマー・ハウジング１００整流器１１０コントロールパネル

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成６年８月２６日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１３

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１３】したがって、ｄｍ^２単位で測った有効カソ
ード面積とリットル単位で測ったリアクター容積との比
は、５ｍｍ間隙の場合に１９：１、３ｍｍ間隙の場合に
３２：１となる。この比は一般的には１００：１から
５：１の範囲に入っていることが必要であり、できれ
ば、たとえば８０：１から１０：１の範囲あるいは５
０：１から１５：１の範囲に設定するのが好ましい。間
隙を上記の値よりいちじるしく大きくすると、液量が大
幅に増大し、もはや乱流は得られない。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２１】ポンプの流出口に穴が１つだけ開いてい
て、その穴がカソード管と同心になっている場合には、
カソード管に嵌められた栓と環状間隙の外側の壁から延
伸する円錐形の壁面（アノードの内壁面）との間に円錐
環状溝が形成され、この溝に原料液が流通する。上記壁
面は断面がストレートであることが好ましいが、湾曲し
ていても差し支えない。このように形成される環状溝は
ポンプ流出口から環状間隙へ向かって収束しているのが
望ましい。前記環状溝の厚さは、好適には、環状間隙の
それより常に大きくする。また上記円錐壁の、ポンプ流
出口の装置軸に対する角度は、３０〜６０°の範囲に選
ぶのが好適である。また、これにより管アレイの基部を
最大限に短く設計することができる。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３９

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３９】図３および４に戻って説明すると、ポリマ
ー・ハウジング８０の下部は、ともにポリマーなどの非
導電性材料でつくられた、円筒形部分９５Ａ（図４を参
照）と基部９５Ｂ（図３を参照）の２つの部分からな
る。円筒形部分９５Ａは外側に延びる環状フランジ９６
Ｃを有し、この環状フランジ９６Ｃは基部９５Ｂの対応
するフランジ９６Ｄに嵌め合わされ、そしてフランジ９
５Ｃと９５Ｄの間にガスケット９５Ｆを挿入した状態
で、ガスケット９５Ｅにおいて、ボルトなど（図示せ
ず）により締めつけ固定される。基部９５Ｂは中央に流
入ダクト９６があり、このダクトは符号９８で示す部分
において外側へ広がり、符号９７Ｂで示す部分でストレ
ートになり、この部分で止め壁９７Ｃを形成する。止め
壁９７Ｃは更に上に延びたあと、符号９８で示される部
分において終結し、ここに直径方向に延びるステップ部
を形成し，このステップ部にアノード管７０の下端７０
Ｂが乗る。止め壁９７Ｃの幅は、たとえ製造公差がどの
ように組み合わされても、開口部が常に環状間隙より広
くなるように設定されている。この実施例の場合、アノ
ード管７０は、その下端７０Ｂに、外側に延びるフラン
ジ７１を有する。このフランジについては、図５および
６を参照し、以下でさらに詳細に説明する。

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４０】フランジ７０Ｂと直径方向に延びるステッ
プ９８との間に、ガスケット７８が配置される。

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４７】実施例１図２の具体例により遂行される実施例について説明す
る。原料液は銅イオン６．９ｇ／リットルを含有する銅
めっき液である。リアクター管６０の外径は８９ｍｍ
で、外側の黒鉛でつくられたアノード管の内径は９９ｍ
ｍである。したがって、環状間隙の厚さは５ｍｍであ
る。ステンレス製のリアクター・カソード管６０の外表
面は半光沢仕上げに研磨されている。黒鉛のアノード管
７０の内面は機械加工による磨きが入れてある。液の流
量は１２，０００リットル／時とし、これにより２００
０ｍｍ／秒の流速が得られている（流速は流量を断面積
で除して求める）。流速を４．７ｍ／ｓとするのも有効
である。電流の強さは８４アンペアである。カソードの
表面積は２８ｄｍ２であるから、電流密度は３アンペア
／ｄｍ^２である。溶液の密度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は約
０．７ｃｐｓである。以上の条件において、レイノルズ
数Ｒｅは３５，０００となる。

【手続補正６】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５３

【補正方法】変更

【補正内容】

【００５３】以上の装置を１０時間駆動し、厚さ３５０
ミクロン（０．３５ｍｍ）のきめの細かい滑らかな連続
した銅板が、９９．９％の純度で得られた。原料液は、
硫酸ニッケルと塩化ニッケルを含む酸電解液４００リッ
トルを使用した。当初、ニッケルの濃度は４．２ｇ／ｌ
であったが、駆動１０時間後この値は３．１ｇ／ｌに低
下した。ｐＨ値は、自動ｐＨ調整ポンプ５０と２５％の
水酸化ナトリウム溶液を使用して３．７〜４．０の範囲
に調整した。析出したニッケルの重量は４８０ｇ、電流
密度は３．６Ａ／ｄｍ^２であった。理論上の析出重量は
９６８ｇであるから、カソード効率は５０％である。

【手続補正７】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００５８】実施例６実施例１と同様の実験であるが、原料液には金イオン
１．２４ｇ／ｌを含有する金めっき液を用いた。ステン
レス製のリアクター・カソード管６０の外径は８９ｍｍ
で、外側のアノード管（材質はチタン）の内径は９９ｍ
ｍである。したがって、環状間隙の厚さは５ｍｍであ
る。リアクター管６０の外表面は半光沢仕上げに研磨さ
れている。液の流量は１２，０００リットル／時とし、
これにより２０００ｍｍ／秒の流速が得られている（流
速は流量を断面積で除して求める）。電流の強さは５６
アンペアである。カソードの表面積は２８ｄｍ^２である
から、電流密度は２アンペア／ｄｍ^２である。溶液の密
度は約１ｇ／ｃｃ、粘性は約０．７ｃｐｓである。この
条件において、レイノルズ数Ｒｅは３５，０００であ
る。

【手続補正８】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図３

【補正方法】変更

【補正内容】

【図３】

【手続補正９】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図４

【補正方法】変更

【補正内容】

【図４】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者アルバートウィリアムゲールイギリス国サリーヤーテリーアシュフィールドグリーン 44 (72)発明者エイドリアンシュワルブイギリス国バークシャークローソーンフェルンクローズ３

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】解離した金属イオンを含んでいる溶液
（以下「原料液」と呼ぶ）から金属を回収する方法であ
って、原料液を環状の間隙に通し、この環状間隙の内側
の表面は金属イオンに対してカソードとして作用し、外
側の表面はアノードとして作用し、かつ原料液の流れが
乱流であることを特徴とする、原料液から金属を回収す
る方法。
【請求項２】液流のレイノルズ数（Ｒｅ値）が２１０
０以上となるように流量と環状間隙の断面積を設定し
た、請求項１による原料液から金属を回収する方法。
【請求項３】環状間隙の内側の表面が不活性金属であ
る、請求項１または２による原料液から金属を回収する
方法。
【請求項４】環状間隙の外側の表面がアノードとして
作用しかつ滑らかである、請求項１、２または３による
原料液から金属を回収する方法。
【請求項５】液流が管の一端に直結されたポンプによ
り駆動される、請求項１、２、３または４による原料液
から金属を回収する方法。
【請求項６】内側のカソード管の端を、外側部分が円
錐形もしくは丸みをもたせた円錐形である非導電性の栓
で封じることにより、流入する原料液を環状間隙へ向け
て均等に配分するようにした、請求項１〜５のいずれか
による原料液から金属を回収する方法。
【請求項７】カソード管に、少なくともその全長の一
部にわたって延びる１本以上の非導電性領域を設けるこ
とにより、析出金属の付着をその部分で弱まらせ、析出
金属を箔またはシートの形でカソード面から剥がしやす
くする、請求項１〜６のいずれかによる原料液から金属
を回収する方法。
【請求項８】請求項１に定義する原料液から金属を回
収する装置であって、内側のカソード管および狭い環状
間隙を介して該カソード管から隔離されている外側のア
ノード管からなるリアクターと；前記カソード管とアノ
ード管へ直流電流を供給するための直流電源装置と；前
記環状間隙へ原料液を高流量で流入させるポンプと；保
持タンクと；前記保持タンクを前記ポンプに接続するた
めの配管と；前記ポンプから遠い側の環状間隙の端を前
記保持タンクに接続するための配管；とで構成される原
料液から金属を回収する装置。
【請求項９】前記ポンプが、原料液を、環状間隙に対
し軸方向に配置されたポンプ流出口から、環状溝を経由
して環状間隙へ送り込む、請求項８による装置。
【請求項１０】前記環状溝がポンプ流出口から環状間
隙へ向かって収斂している、請求項９による装置。
【請求項１１】前記の収斂環状溝が１０〜４０°の角
度をなしている、請求項１０による装置。
【請求項１２】前記リアクターが液体不透過性のハウ
ジングを備え、該ハウジングの基部に、ポンプの軸方向
流出ダクトと、アノード管およびカソード管とが取り付
けられる、請求項８、９、１０または１１による装置。
【請求項１３】前記ハウジングが流出間隙と、カソー
ド管を所定位置に保持しかつリアクターの上端を封ずる
ための固定手段を備えている、請求項１２による装置。
【請求項１４】前記カソード管の下端が、円錐形もし
くは丸みをもたせた円錐形の栓で封じられている、請求
項８〜１３のいずれかによる装置。
【請求項１５】前記基部に、流出ダクトから環状間隙
へ向けて外側へ延びている末広がりの壁面が設けられ、
この壁面と前記円錐形の栓とにより環状溝が形成され、
そしてこの環状溝を通って原料液が流出ダクトから環状
間隙へ駆動される、請求項１２、１３または１４による
装置。
【請求項１６】前記アノード管に、軸方向に置かれた
１本または複数本の結合用スタッドが備えられ、かつ前
記ハウジングの基部に、該結合用スタッドを通すための
１本または複数本の軸方向の孔が設けられ、そして該結
合用スタッドが、該軸方向の孔を貫通して、アノード管
へ電流を提供する接続個所にまで達する長さを有してい
る、請求項８〜１５のいずれかによる装置。
【請求項１７】前記アノード管の一方の端に外側へ延
びるフランジが設けられ、該フランジの周囲に、２本ま
たはそれ以上の結合用スタッドが等間隔に配置されかつ
通電可能に固定されている、請求項１６による装置。
【請求項１８】カソード管から析出層を剥がしやすく
するための析出層分離手段が備えられている、請求項８
〜１７のいずれかによる装置。
【請求項１９】前記析出層分離手段が、カソード管と
アノード管とを互いに均等な間隔で隔離させて保持する
スペーサーの役目も果たすような寸法を有している、請
求項１８による装置。
【請求項２０】めっきプラントから排出される原料液
を請求項８〜１９のいずれかによる装置で処理し、該め
っきプラントで電極として使用されている金属を高純度
で回収し、そしてこの回収された金属をさらに純化する
ことを要せずに同じめっきプラントで電極材として再使
用する方式の、電気めっきプラント運転方法。