JPH07145437A - かご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合金 - Google Patents
かご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合金Info
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- JPH07145437A JPH07145437A JP31453893A JP31453893A JPH07145437A JP H07145437 A JPH07145437 A JP H07145437A JP 31453893 A JP31453893 A JP 31453893A JP 31453893 A JP31453893 A JP 31453893A JP H07145437 A JPH07145437 A JP H07145437A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】積層鉄心の外周を金型で囲み、この金型の下部
から溶湯を空気圧で注入して溝導体と上下の短絡環とを
形成するアルミニウム合金の組成を、シリコン３重量
％、残部をアルミニウムとし、更にチタン０．０１重量
％、及びボロン０．００１重量％を添加する。 【効果】電気導電率の低下は少なくかご形回転子として
充分実用的である。金型内で充分な指向性凝固が得られ
て押湯効果が大きく、引け巣欠陥が防止される。指向性
凝固が得られて緻密な結晶粒界が強化されるので、応力
割れを防止して疲労強度が向上する。固相線温度が低い
分だけ金型予熱温度が低くて型変形が少なく、型の分割
面からの溶湯の漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣
化が減少し、溶湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少
する。
から溶湯を空気圧で注入して溝導体と上下の短絡環とを
形成するアルミニウム合金の組成を、シリコン３重量
％、残部をアルミニウムとし、更にチタン０．０１重量
％、及びボロン０．００１重量％を添加する。 【効果】電気導電率の低下は少なくかご形回転子として
充分実用的である。金型内で充分な指向性凝固が得られ
て押湯効果が大きく、引け巣欠陥が防止される。指向性
凝固が得られて緻密な結晶粒界が強化されるので、応力
割れを防止して疲労強度が向上する。固相線温度が低い
分だけ金型予熱温度が低くて型変形が少なく、型の分割
面からの溶湯の漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣
化が減少し、溶湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、回転電機のかご形回
転子の低圧鋳造用に適し、電気導電率が比較的に良好な
導体用のアルミニウム合金の組成に関する。
転子の低圧鋳造用に適し、電気導電率が比較的に良好な
導体用のアルミニウム合金の組成に関する。
【０００２】
【従来の技術】かご形回転子の導体の形成方法には、回
転子の外径寸法の小さい方から大別して、ダイカスト
法、低圧鋳造法（低圧金型鋳造法）及び銅又は銅合金の
溝導体バーに短絡環をろう接するろう接方法がある。ダ
イカスト法は、電気導電率が比較的に良好な純アルミニ
ウム（約９９．７％）を使用して小形のかご形回転子に
適用され、電気的特性、電気的寸法及び機械的強度の余
裕があり、大量生産するので設備投資が容易である。ダ
イカスト法は回転子の外径で２００〜３００φの範囲が
ほぼ限界とされる。回転子の外径で３００〜５００φの
範囲の回転電機は、比較的に多種少量生産であり、導体
に純アルミニウムを使用して低圧鋳造法が適用可能であ
り、同一寸法のものにダイカスト法を適用するより材料
欠陥がなく品質が良好である。
転子の外径寸法の小さい方から大別して、ダイカスト
法、低圧鋳造法（低圧金型鋳造法）及び銅又は銅合金の
溝導体バーに短絡環をろう接するろう接方法がある。ダ
イカスト法は、電気導電率が比較的に良好な純アルミニ
ウム（約９９．７％）を使用して小形のかご形回転子に
適用され、電気的特性、電気的寸法及び機械的強度の余
裕があり、大量生産するので設備投資が容易である。ダ
イカスト法は回転子の外径で２００〜３００φの範囲が
ほぼ限界とされる。回転子の外径で３００〜５００φの
範囲の回転電機は、比較的に多種少量生産であり、導体
に純アルミニウムを使用して低圧鋳造法が適用可能であ
り、同一寸法のものにダイカスト法を適用するより材料
欠陥がなく品質が良好である。
【０００３】図６は一般的な低圧鋳造装置の縦断面図で
ある。図において、溶湯１を補充可能に蓄え空気口２ａ
と蓋２ｂとを持つ保持炉２には、ストーク３が底部近く
まで浸漬している。ストーク３の上端に、上下に分離可
能で上湯口４ａを持つ湯溜まり部４が液密に接合され
る。下型５は、上湯口４ａと連通可能な型湯口５ｂと下
の短絡環のためのキャビティ５ａとを備える。中間型６
は、軸心に軸６ａを挿入し周辺に導体用の溝のためのキ
ャビティ７ａを備えて積層鉄心７の外周を囲む。上型８
は、上の短絡環のためのキャビティ８ａと羽根のための
キャビティ８ｂとを備える。湯溜まり部４と下型５と中
間型６と上型８とは相互の接合面で分離可能である。
ある。図において、溶湯１を補充可能に蓄え空気口２ａ
と蓋２ｂとを持つ保持炉２には、ストーク３が底部近く
まで浸漬している。ストーク３の上端に、上下に分離可
能で上湯口４ａを持つ湯溜まり部４が液密に接合され
る。下型５は、上湯口４ａと連通可能な型湯口５ｂと下
の短絡環のためのキャビティ５ａとを備える。中間型６
は、軸心に軸６ａを挿入し周辺に導体用の溝のためのキ
ャビティ７ａを備えて積層鉄心７の外周を囲む。上型８
は、上の短絡環のためのキャビティ８ａと羽根のための
キャビティ８ｂとを備える。湯溜まり部４と下型５と中
間型６と上型８とは相互の接合面で分離可能である。
【０００４】軸心に軸６ａを挿入した積層鉄心７を下型
５と中間型６と上型８との中に装着し、金型全体を適宜
に予熱して湯溜まり部４に液密に接合した後に、空気な
どの気体圧（０．０５〜０．１気圧程度）を空気口２ａ
から加圧すると、溶湯１はストーク３を上昇し、湯溜ま
り部４、上湯口４ａ、型湯口５ｂを経由し、下の短絡環
のキャビティ５ａ、溝のキャビティ７ａ、上の短絡環の
キャビティ８ａ、羽根のキャビティ８ｂと順次に上昇し
て全キャビティを充満する。キャビティ内の溶湯が凝固
したら、上湯口４ａと型湯口５ｂとの間の導体金属を切
り離すようにして湯溜まり部４から下型５を分離する。
その後に下型５と中間型６と上型８とを分離すれば、中
から溝導体と短絡環と羽根とを備えたかご形回転子が取
り出せる。充分な容積を持つ湯溜まり部４の中の溶湯が
凝固しないうちに下型５を分離する。
５と中間型６と上型８との中に装着し、金型全体を適宜
に予熱して湯溜まり部４に液密に接合した後に、空気な
どの気体圧（０．０５〜０．１気圧程度）を空気口２ａ
から加圧すると、溶湯１はストーク３を上昇し、湯溜ま
り部４、上湯口４ａ、型湯口５ｂを経由し、下の短絡環
のキャビティ５ａ、溝のキャビティ７ａ、上の短絡環の
キャビティ８ａ、羽根のキャビティ８ｂと順次に上昇し
て全キャビティを充満する。キャビティ内の溶湯が凝固
したら、上湯口４ａと型湯口５ｂとの間の導体金属を切
り離すようにして湯溜まり部４から下型５を分離する。
その後に下型５と中間型６と上型８とを分離すれば、中
から溝導体と短絡環と羽根とを備えたかご形回転子が取
り出せる。充分な容積を持つ湯溜まり部４の中の溶湯が
凝固しないうちに下型５を分離する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】純アルミニウムを使用
して低圧鋳造したかご形回転子の導体、特に、短絡環に
は、次の欠陥が見られることがある。 （１）上の短絡環に引け巣欠陥が発生する。 （２）上の短絡環の表面に割れ（ヘアークラックなど）
が発生する。
して低圧鋳造したかご形回転子の導体、特に、短絡環に
は、次の欠陥が見られることがある。 （１）上の短絡環に引け巣欠陥が発生する。 （２）上の短絡環の表面に割れ（ヘアークラックなど）
が発生する。
【０００６】図３は純アルミニウムによる上の短絡環の
金属組織を示す写真である。この図３によれば、結晶は
かなり粗大化している。そして、上記欠陥（１）、
（２）は、かご形回転子が大形であるほど、短絡環の断
面積（容積）が大きいほど、積層鉄心が長く溝導体が細
いほど、発生しやすく、疲労強度も低下する。そのよう
な種類のかご形回転子は銅又は銅合金の溝導体バーに短
絡環をろう接する方法に設計変更せざるを得ず、高価に
なる。
金属組織を示す写真である。この図３によれば、結晶は
かなり粗大化している。そして、上記欠陥（１）、
（２）は、かご形回転子が大形であるほど、短絡環の断
面積（容積）が大きいほど、積層鉄心が長く溝導体が細
いほど、発生しやすく、疲労強度も低下する。そのよう
な種類のかご形回転子は銅又は銅合金の溝導体バーに短
絡環をろう接する方法に設計変更せざるを得ず、高価に
なる。
【０００７】前記欠陥を分析すると、（１）は、細い溝
を中間に介して上下に肉厚部（短絡環）を有する形状と
なっていると共に、純アルミニウムは固相線温度と液相
線温度との差が約３°Ｃと小さく、金型内の導体が上方
から下方へ順次に凝固するという充分な指向性凝固が得
られないため、押湯効果がほとんどないことに起因す
る。（２）は、鋳造時の内部応力によるアルミニウム粒
界の応力割れと見られる。
を中間に介して上下に肉厚部（短絡環）を有する形状と
なっていると共に、純アルミニウムは固相線温度と液相
線温度との差が約３°Ｃと小さく、金型内の導体が上方
から下方へ順次に凝固するという充分な指向性凝固が得
られないため、押湯効果がほとんどないことに起因す
る。（２）は、鋳造時の内部応力によるアルミニウム粒
界の応力割れと見られる。
【０００８】この発明の目的は、電気導電率をあまり低
下させることなく、短絡環の引け巣欠陥や応力割れを防
止し、あわせて疲労強度の高いかご形回転子の低圧鋳造
用アルミニウム合金を提供することにある。
下させることなく、短絡環の引け巣欠陥や応力割れを防
止し、あわせて疲労強度の高いかご形回転子の低圧鋳造
用アルミニウム合金を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明１のかご形回転子の
低圧鋳造用アルミニウム合金は、軸心に軸を挿入し周辺
に導体用の溝を備える積層鉄心の外周を金型で囲み、こ
の金型の下部の湯口の下方から溶湯を低い気体圧で注入
して溝導体と上下の短絡環とを形成するアルミニウム合
金の組成を、シリコン２〜４重量％、残部をアルミニウ
ムとするものである。このとき、発明２は、チタン０．
０１〜０．２重量％、及びボロン０．００１〜０．０１
重量％を添加するものである。
低圧鋳造用アルミニウム合金は、軸心に軸を挿入し周辺
に導体用の溝を備える積層鉄心の外周を金型で囲み、こ
の金型の下部の湯口の下方から溶湯を低い気体圧で注入
して溝導体と上下の短絡環とを形成するアルミニウム合
金の組成を、シリコン２〜４重量％、残部をアルミニウ
ムとするものである。このとき、発明２は、チタン０．
０１〜０．２重量％、及びボロン０．００１〜０．０１
重量％を添加するものである。
【００１０】
【作用】発明１によれば、最も欠陥の発生しやすい上方
の短絡環において、（ａ）電気導電率の低下は、純アル
ミニウムで６０ＩＡＣＳ％、シリコン４重量％で４６Ｉ
ＡＣＳ％であり、かご形回転子の合金として、シリコン
は２〜４重量％の範囲程度で充分実用的である。（ｂ）
固相線温度と液相線温度との温度差が３°Ｃから６３°
Ｃと拡大され、金型内で充分な指向性凝固が得られ、押
湯効果が大きくて引け巣欠陥が防止される。（ｃ）充分
な指向性凝固が得られかつ、結晶が緻密で結晶粒界が強
化されるので、応力割れを防止し、疲労強度が向上する
（ｄ）固相線温度が８０°Ｃ低い分だけ金型予熱温度が
低くて型変形が少なく、型の分割面からの溶湯の漏れが
減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣化が減少し、溶湯の温
度が低くて酸化による欠陥が減少する。（ｅ）溶湯の湯
流れ性が向上し、これに起因する欠陥が減少する。
の短絡環において、（ａ）電気導電率の低下は、純アル
ミニウムで６０ＩＡＣＳ％、シリコン４重量％で４６Ｉ
ＡＣＳ％であり、かご形回転子の合金として、シリコン
は２〜４重量％の範囲程度で充分実用的である。（ｂ）
固相線温度と液相線温度との温度差が３°Ｃから６３°
Ｃと拡大され、金型内で充分な指向性凝固が得られ、押
湯効果が大きくて引け巣欠陥が防止される。（ｃ）充分
な指向性凝固が得られかつ、結晶が緻密で結晶粒界が強
化されるので、応力割れを防止し、疲労強度が向上する
（ｄ）固相線温度が８０°Ｃ低い分だけ金型予熱温度が
低くて型変形が少なく、型の分割面からの溶湯の漏れが
減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣化が減少し、溶湯の温
度が低くて酸化による欠陥が減少する。（ｅ）溶湯の湯
流れ性が向上し、これに起因する欠陥が減少する。
【００１１】発明２によれば、チタンとボロンの添加は
微量であり、従って電気導電率の低下は影響を受けず、
結晶は更に緻密となり疲労強度は向上する。
微量であり、従って電気導電率の低下は影響を受けず、
結晶は更に緻密となり疲労強度は向上する。
【００１２】
【実施例】図１は実施例１の合金による上の短絡環の金
属組織を示す写真、図２は実施例２の合金による上の短
絡環の金属組織を示す写真であり、図４は実施例２を含
むシリコンの重量％に関する電気導電率（ＩＡＣＳ％）
の曲線図、図５は実施例２と純アルミニウムとの比較に
よる疲労曲線図である。
属組織を示す写真、図２は実施例２の合金による上の短
絡環の金属組織を示す写真であり、図４は実施例２を含
むシリコンの重量％に関する電気導電率（ＩＡＣＳ％）
の曲線図、図５は実施例２と純アルミニウムとの比較に
よる疲労曲線図である。
【００１３】実施例１は、図６で説明した低圧鋳造装置
を使用するものであり、軸心に軸を挿入し周辺に導体用
の溝を備える積層鉄心の外周を金型で囲み、この金型の
下部の湯口の下方のストークから溶湯を低い気体圧で注
入して溝導体と上下の短絡環とを形成するアルミニウム
合金の組成を、シリコン３重量％、残部をアルミニウム
とし、更にチタン０．０１重量％、及びボロン０．００
１重量％を添加した合金である。
を使用するものであり、軸心に軸を挿入し周辺に導体用
の溝を備える積層鉄心の外周を金型で囲み、この金型の
下部の湯口の下方のストークから溶湯を低い気体圧で注
入して溝導体と上下の短絡環とを形成するアルミニウム
合金の組成を、シリコン３重量％、残部をアルミニウム
とし、更にチタン０．０１重量％、及びボロン０．００
１重量％を添加した合金である。
【００１４】実施例１の合金による上の短絡環の金属組
織の写真は図１に示すように、先に図３で示した、純ア
ルミニウムによる上の短絡環の金属組織の写真と比較し
て明瞭に判るように、極めて結晶は緻密である。
織の写真は図１に示すように、先に図３で示した、純ア
ルミニウムによる上の短絡環の金属組織の写真と比較し
て明瞭に判るように、極めて結晶は緻密である。
【００１５】実施例２の合金はチタンとボロンとを添加
せず、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合
金である。図３で示した、純アルミニウムによる上の短
絡環の金属組織の写真と比較して明瞭に判るように、実
施例１ほどではないが極めて結晶は緻密である。実施例
１と実施例２の差は当然にチタンとボロンとの添加によ
る影響である。図４の電気導電率（ＩＡＣＳ％）から判
るように、純アルミニウムで６０ＩＡＣＳ％、シリコン
４重量％で４６ＩＡＣＳ％であり、かご形回転子の合金
として、シリコンは２〜４重量％の範囲程度で充分実用
になる。図５で判るように疲労強度は、Ｎ＝１０6 まで
なら、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合
金は、純アルミニウムよりはるかに強度が高い。疲労強
度が問題になるのは、通常の定速度の径方向の遠心力の
みのときではなく、これに始動による円周方向の分力が
ベクトルとして加わるときであり、一般的に使用される
回転電機の始動頻度は、Ｎ＝１０6 をはるかに下回るの
で、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合金
は、実用上、充分高い疲労強度を備えることになる。
せず、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合
金である。図３で示した、純アルミニウムによる上の短
絡環の金属組織の写真と比較して明瞭に判るように、実
施例１ほどではないが極めて結晶は緻密である。実施例
１と実施例２の差は当然にチタンとボロンとの添加によ
る影響である。図４の電気導電率（ＩＡＣＳ％）から判
るように、純アルミニウムで６０ＩＡＣＳ％、シリコン
４重量％で４６ＩＡＣＳ％であり、かご形回転子の合金
として、シリコンは２〜４重量％の範囲程度で充分実用
になる。図５で判るように疲労強度は、Ｎ＝１０6 まで
なら、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合
金は、純アルミニウムよりはるかに強度が高い。疲労強
度が問題になるのは、通常の定速度の径方向の遠心力の
みのときではなく、これに始動による円周方向の分力が
ベクトルとして加わるときであり、一般的に使用される
回転電機の始動頻度は、Ｎ＝１０6 をはるかに下回るの
で、シリコン３重量％、残部をアルミニウムとする合金
は、実用上、充分高い疲労強度を備えることになる。
【００１６】実施例２のシリコン３重量％、残部をアル
ミニウムとする合金が上の短絡環の引け巣欠陥や応力割
れを防止する理由は次のように説明される。
ミニウムとする合金が上の短絡環の引け巣欠陥や応力割
れを防止する理由は次のように説明される。
【００１７】（１）純アルミニウムの固相線温度と液相
線温度及びその差は、６５７°Ｃ、６６０°Ｃ及び３°
Ｃであるのに対し、実施例２のシリコン３重量％、残部
をアルミニウムとする合金のそれらは、５７７°Ｃ、６
４０°Ｃ及び６３°Ｃである。実施例２は純アルミニウ
ムに対して固相線温度と液相線温度との温度差が６０°
Ｃ大きく、金型内の導体が上方から下方へ順次に凝固す
るという充分な指向性凝固が得られ、押湯効果が大き
い。このため、引け巣欠陥が防止される。
線温度及びその差は、６５７°Ｃ、６６０°Ｃ及び３°
Ｃであるのに対し、実施例２のシリコン３重量％、残部
をアルミニウムとする合金のそれらは、５７７°Ｃ、６
４０°Ｃ及び６３°Ｃである。実施例２は純アルミニウ
ムに対して固相線温度と液相線温度との温度差が６０°
Ｃ大きく、金型内の導体が上方から下方へ順次に凝固す
るという充分な指向性凝固が得られ、押湯効果が大き
い。このため、引け巣欠陥が防止される。
【００１８】（２）充分な指向性凝固が得られかつ、結
晶が緻密で結晶粒界が強化されるので、応力割れを防止
し、疲労強度を向上する。
晶が緻密で結晶粒界が強化されるので、応力割れを防止
し、疲労強度を向上する。
【００１９】（３）固相線温度が８０°Ｃ低いので、金
型予熱温度がそれだけ低くて型変形が少なく、型の分割
面からの溶湯の漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣
化が減少し、溶湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少
する。
型予熱温度がそれだけ低くて型変形が少なく、型の分割
面からの溶湯の漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣
化が減少し、溶湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少
する。
【００２０】（４）溶湯の湯流れ性が向上し、これに起
因する欠陥が減少する。
因する欠陥が減少する。
【００２１】実施例１の更にチタン０．０１重量％、及
びボロン０．００１重量％を添加した合金では、金属組
織が更に緻密になり、機械的強度が向上する。なお、チ
タンとボロンの添加量は、チタン０．０１〜０．２重量
％、及びボロン０．００１〜０．０１重量％と微量に添
加するのがよく、この程度では、実施例２のシリコン３
重量％、残部をアルミニウムとする合金の固相線温度及
び液相線温度は影響されない。
びボロン０．００１重量％を添加した合金では、金属組
織が更に緻密になり、機械的強度が向上する。なお、チ
タンとボロンの添加量は、チタン０．０１〜０．２重量
％、及びボロン０．００１〜０．０１重量％と微量に添
加するのがよく、この程度では、実施例２のシリコン３
重量％、残部をアルミニウムとする合金の固相線温度及
び液相線温度は影響されない。
【００２２】
【発明の効果】発明１のかご形回転子の低圧鋳造用アル
ミニウム合金によれば、純アルミニウムと比較して、最
も欠陥の発生しやすい上方の短絡環において、電気導電
率の低下は少なくてかご形回転子の合金として充分実用
的であり、金型内で充分な指向性凝固が得られて押湯効
果が大きく、引け巣欠陥が防止されるという効果があ
り、充分な指向性凝固が得られて緻密な結晶粒界が強化
されるので、応力割れを防止し、疲労強度が向上すると
いう効果がある。
ミニウム合金によれば、純アルミニウムと比較して、最
も欠陥の発生しやすい上方の短絡環において、電気導電
率の低下は少なくてかご形回転子の合金として充分実用
的であり、金型内で充分な指向性凝固が得られて押湯効
果が大きく、引け巣欠陥が防止されるという効果があ
り、充分な指向性凝固が得られて緻密な結晶粒界が強化
されるので、応力割れを防止し、疲労強度が向上すると
いう効果がある。
【００２３】さらに、固相線温度が低い分だけ金型予熱
温度が低くて型変形が少なく、型の分割面からの溶湯の
漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣化が減少し、溶
湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少し、溶湯の湯流
れ性が向上し、これに起因する欠陥が減少するという効
果がある。
温度が低くて型変形が少なく、型の分割面からの溶湯の
漏れが減少し、積層鉄心の絶縁皮膜の劣化が減少し、溶
湯の温度が低くて酸化による欠陥が減少し、溶湯の湯流
れ性が向上し、これに起因する欠陥が減少するという効
果がある。
【００２４】発明２によれば、チタンとボロンの添加は
微量で電気導電率の低下は影響を受けず、結晶は更に緻
密であり疲労強度は向上するという効果がある。
微量で電気導電率の低下は影響を受けず、結晶は更に緻
密であり疲労強度は向上するという効果がある。
【図１】実施例１の合金による上の短絡環の金属組織を
示す写真
示す写真
【図２】実施例２の合金による上の短絡環の金属組織を
示す写真
示す写真
【図３】純アルミニウムによる上の短絡環の金属組織を
示す写真
示す写真
【図４】実施例２を含むシリコンの重量％に関する電気
導電率の曲線図
導電率の曲線図
【図５】実施例２と純アルミニウムとの比較による疲労
曲線図
曲線図
【図６】一般的な低圧鋳造装置の縦断面図
１ 溶湯 ２ 保持炉 ３ ストーク ４ 湯溜まり部 ５ 下型 ５ａ キャビティ ６ 中間型 ６ａ 軸 ７ 積層鉄板 ７ａ キャビティ ８ 上型 ８ａ キャビティ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松村 慶一 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 南部 勤 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 沖 陽一 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 間中 功一 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】軸心に軸を挿入し周辺に導体用の溝を備え
る積層鉄心の外周を金型で囲み、この金型の下部の湯口
の下方から溶湯を低い気体圧で注入して溝導体と上下の
短絡環とを形成するアルミニウム合金の組成を、 シリコン２〜４重量％、残部をアルミニウムとすること
を特徴とするかご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合
金 - 【請求項２】請求項１記載のかご形回転子の低圧鋳造用
アルミニウム合金において、チタン０．０１〜０．２重
量％、及びボロン０．００１〜０．０１重量％を添加す
ることを特徴とするかご形回転子の低圧鋳造用アルミニ
ウム合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31453893A JPH07145437A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | かご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合金 |
| CN94118909A CN1043158C (zh) | 1993-11-19 | 1994-11-19 | 笼形转子的低压铸造用铝合金 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP31453893A JPH07145437A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | かご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH07145437A true JPH07145437A (ja) | 1995-06-06 |
Family
ID=18054503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31453893A Pending JPH07145437A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | かご形回転子の低圧鋳造用アルミニウム合金 |
Country Status (2)
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