JPH07134051A - 熱式流速検出装置 - Google Patents
熱式流速検出装置Info
- Publication number
- JPH07134051A JPH07134051A JP6121157A JP12115794A JPH07134051A JP H07134051 A JPH07134051 A JP H07134051A JP 6121157 A JP6121157 A JP 6121157A JP 12115794 A JP12115794 A JP 12115794A JP H07134051 A JPH07134051 A JP H07134051A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistor
- temperature
- flow velocity
- current
- sensitive resistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 感温抵抗体のばらつきがあっても、流速を高
精度に検出できるようにする。 【構成】 Ｈは流路中に置かれ流速を検出する感温抵抗
体、Ｐは感温抵抗体Ｈの電流を検出する検出部抵抗体、
Ａは感温抵抗体Ｈの電流を増幅して外部へ出力する増幅
部、Ｃは流路を流れる流体の温度を検出する流体温度検
出部である。またＦＢは、検出部抵抗体Ｐと流体温度検
出部Ｃとの出力に基づいて感温抵抗体Ｈに供給する電流
を制御する駆動回路である。上記の構成において、検出
部抵抗体Ｐに生ずる電圧により制御され、感温抵抗体Ｈ
の熱伝達特性のばらつきを補償するための補正電流を検
出部抵抗体Ｐに供給する電流回路Ｉを設ける。これによ
り、感温抵抗体Ｈのばらつきによって生ずる誤差を吸収
することができ、高精度の流速検出が可能となる。
精度に検出できるようにする。 【構成】 Ｈは流路中に置かれ流速を検出する感温抵抗
体、Ｐは感温抵抗体Ｈの電流を検出する検出部抵抗体、
Ａは感温抵抗体Ｈの電流を増幅して外部へ出力する増幅
部、Ｃは流路を流れる流体の温度を検出する流体温度検
出部である。またＦＢは、検出部抵抗体Ｐと流体温度検
出部Ｃとの出力に基づいて感温抵抗体Ｈに供給する電流
を制御する駆動回路である。上記の構成において、検出
部抵抗体Ｐに生ずる電圧により制御され、感温抵抗体Ｈ
の熱伝達特性のばらつきを補償するための補正電流を検
出部抵抗体Ｐに供給する電流回路Ｉを設ける。これによ
り、感温抵抗体Ｈのばらつきによって生ずる誤差を吸収
することができ、高精度の流速検出が可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱式流速検出装置に係
り、特に自動車エンジンの吸入空気流速を検出するのに
好適な熱式流速検出装置に関する。
り、特に自動車エンジンの吸入空気流速を検出するのに
好適な熱式流速検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジンにおいては、排気ガスの
浄化、燃費の向上といった観点から、空燃比、点火時期
の高精度制御が要求され、既にマイクロコンピュータを
用いたエンジン制御装置が導入されている。このシステ
ムでは、吸入空気量、即ち吸入空気流速の検出精度が直
接エンジン性能を決定するため、特に高精度を要求され
る。
浄化、燃費の向上といった観点から、空燃比、点火時期
の高精度制御が要求され、既にマイクロコンピュータを
用いたエンジン制御装置が導入されている。このシステ
ムでは、吸入空気量、即ち吸入空気流速の検出精度が直
接エンジン性能を決定するため、特に高精度を要求され
る。
【０００３】流速検出方法として、流路中に加熱した感
温抵抗体を配置し、該抵抗体と流体の流速に関係した熱
伝達特性から流体の流速を電気信号に変換する熱式流速
検出技術は例えば特公昭４９−４８８９３号公報に示さ
れる如く既に公知であり、自動車用吸入空気流速検出器
として応用されている。
温抵抗体を配置し、該抵抗体と流体の流速に関係した熱
伝達特性から流体の流速を電気信号に変換する熱式流速
検出技術は例えば特公昭４９−４８８９３号公報に示さ
れる如く既に公知であり、自動車用吸入空気流速検出器
として応用されている。
【０００４】図８にその一般的な原理構成図を示す。図
において、１は直流電源で、トランジスタ２のコレクタ
−エミッタ間をとおして感温抵抗体３、抵抗４を通り電
流を供給する。抵抗５、温度補償用感温抵抗体６および
抵抗７の直列回路はトランジスタ２のエミッタと直流電
源１の陰極の間に接続される。感温抵抗体３と抵抗４お
よび温度補償用感温抵抗体６と抵抗７の接続点はそれぞ
れ増幅器８の正相、逆相入力となり、増幅器８の出力は
トランジスタ２のベースと接続される。感温抵抗体３は
気流中に置かれる。感温抵抗体３、抵抗４，５、温度補
償用感温抵抗体６、抵抗７の抵抗値をそれぞれＲ3〜Ｒ7
であらわす。感温抵抗体３、温度補償用感温抵抗体６は
ともに等しい温度係数αを有すると仮定したとき、 Ｒ3＝Ｒ30（１＋αＴ3） ……（１） Ｒ6＝Ｒ60（１＋αＴ6） ……（２） ただし、Ｔ3：感温抵抗体３の温度 Ｔ6：温度補償用感温抵抗体６の温度 となる。またこのブリッジ回路の平衡条件は Ｒ3・Ｒ7＝Ｒ4・（Ｒ5＋Ｒ6） ……（３） であるから、（１）〜（３）式より次式が求められる。
において、１は直流電源で、トランジスタ２のコレクタ
−エミッタ間をとおして感温抵抗体３、抵抗４を通り電
流を供給する。抵抗５、温度補償用感温抵抗体６および
抵抗７の直列回路はトランジスタ２のエミッタと直流電
源１の陰極の間に接続される。感温抵抗体３と抵抗４お
よび温度補償用感温抵抗体６と抵抗７の接続点はそれぞ
れ増幅器８の正相、逆相入力となり、増幅器８の出力は
トランジスタ２のベースと接続される。感温抵抗体３は
気流中に置かれる。感温抵抗体３、抵抗４，５、温度補
償用感温抵抗体６、抵抗７の抵抗値をそれぞれＲ3〜Ｒ7
であらわす。感温抵抗体３、温度補償用感温抵抗体６は
ともに等しい温度係数αを有すると仮定したとき、 Ｒ3＝Ｒ30（１＋αＴ3） ……（１） Ｒ6＝Ｒ60（１＋αＴ6） ……（２） ただし、Ｔ3：感温抵抗体３の温度 Ｔ6：温度補償用感温抵抗体６の温度 となる。またこのブリッジ回路の平衡条件は Ｒ3・Ｒ7＝Ｒ4・（Ｒ5＋Ｒ6） ……（３） であるから、（１）〜（３）式より次式が求められる。
【０００５】
【数１】
【０００６】ここで ΔＴ＝Ｔ3−Ｔ6ところで流体中の
発熱体の発熱量と流体によって運び去られる熱量との間
の収支関係は Ｑ＝Ｉ2Ｒ3＝（Ｃ1＋Ｃ2√（Ｕ））ΔＴ ……（５） ここで Ｃ1,Ｃ2：定数 Ｕ ：流速 Ｉ ：感温抵抗体３に流れる電流 の関係にあることが広く知られている。すなわち発生熱
量は、発熱体と周囲との温度差ΔＴが一定状態にあると
き、流速の平方根のＩ次関係となる。そこで（４）式に
おいてＴ6の係数をゼロとすると、ΔＴは回路条件で決
まる一定値となり、発生熱量Ｑを検出することにより流
速を求めることが可能である。このとき
発熱体の発熱量と流体によって運び去られる熱量との間
の収支関係は Ｑ＝Ｉ2Ｒ3＝（Ｃ1＋Ｃ2√（Ｕ））ΔＴ ……（５） ここで Ｃ1,Ｃ2：定数 Ｕ ：流速 Ｉ ：感温抵抗体３に流れる電流 の関係にあることが広く知られている。すなわち発生熱
量は、発熱体と周囲との温度差ΔＴが一定状態にあると
き、流速の平方根のＩ次関係となる。そこで（４）式に
おいてＴ6の係数をゼロとすると、ΔＴは回路条件で決
まる一定値となり、発生熱量Ｑを検出することにより流
速を求めることが可能である。このとき
【０００７】
【数２】
【０００８】となる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】この方法における問題
点は温度補償用感温抵抗体６の自己加熱影響があげられ
る。感温抵抗体３および温度補償用感温抵抗体６で消費
される熱量はそれぞれの端子電圧に依存するが、回路構
成上感温抵抗体３、および抵抗５と温度補償用感温抵抗
体６に印加される電圧は等しい。一方では感温抵抗体３
に発熱に十分な電圧、温度補償用感温抵抗体６には発熱
がほとんど無視できる電圧を印加する必要がある。とこ
ろが感温抵抗体３と温度補償用感温抵抗体６の抵抗比は
（６）式で規定されるため、温度補償用感温抵抗体６の
発熱抑制を十分にするにはその抵抗値を感温抵抗体３に
比して十分に大きく作る必要がある。そのため、特に感
温抵抗体３を製作した際に温度係数等のばらつきがある
と出力特性に影響を及ぼし検出精度が下がるという問題
があった。
点は温度補償用感温抵抗体６の自己加熱影響があげられ
る。感温抵抗体３および温度補償用感温抵抗体６で消費
される熱量はそれぞれの端子電圧に依存するが、回路構
成上感温抵抗体３、および抵抗５と温度補償用感温抵抗
体６に印加される電圧は等しい。一方では感温抵抗体３
に発熱に十分な電圧、温度補償用感温抵抗体６には発熱
がほとんど無視できる電圧を印加する必要がある。とこ
ろが感温抵抗体３と温度補償用感温抵抗体６の抵抗比は
（６）式で規定されるため、温度補償用感温抵抗体６の
発熱抑制を十分にするにはその抵抗値を感温抵抗体３に
比して十分に大きく作る必要がある。そのため、特に感
温抵抗体３を製作した際に温度係数等のばらつきがある
と出力特性に影響を及ぼし検出精度が下がるという問題
があった。
【００１０】本発明の目的は、感温抵抗体のばらつきが
あっても高精度の流速検出が可能な熱式流速検出装置を
提供することにある。
あっても高精度の流速検出が可能な熱式流速検出装置を
提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、流路中に置かれた感温抵抗体と、前記感
温抵抗体と直列に接続され前記感温抵抗体の電流を検出
する検出部抵抗体と、前記検出部抵抗体に生ずる電圧及
び前記流路を流れる流体の温度を検出する流体温度検出
部からの出力に基づいて前記感温抵抗体に供給する電流
を制御する駆動回路とを備えた熱式流速検出装置におい
て、前記検出部抵抗体に生ずる電圧により制御され、前
記感温抵抗体の熱伝達特性のばらつきを補償するための
補正電流を前記検出部抵抗体に供給する電流回路を設け
たことを特徴としている。
に、本発明は、流路中に置かれた感温抵抗体と、前記感
温抵抗体と直列に接続され前記感温抵抗体の電流を検出
する検出部抵抗体と、前記検出部抵抗体に生ずる電圧及
び前記流路を流れる流体の温度を検出する流体温度検出
部からの出力に基づいて前記感温抵抗体に供給する電流
を制御する駆動回路とを備えた熱式流速検出装置におい
て、前記検出部抵抗体に生ずる電圧により制御され、前
記感温抵抗体の熱伝達特性のばらつきを補償するための
補正電流を前記検出部抵抗体に供給する電流回路を設け
たことを特徴としている。
【００１２】
【作用】上記構成によれば、電流回路から検出部抵抗体
に補正電流を供給することにより、感温抵抗体のばらつ
きによって生ずる誤差を吸収することができ、高精度の
検出が可能となる。
に補正電流を供給することにより、感温抵抗体のばらつ
きによって生ずる誤差を吸収することができ、高精度の
検出が可能となる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。図
５には本発明の実施例を説明するためのブロック図であ
る。図において、Ｈは流速を検出する感温抵抗体、Ｐは
感温抵抗体Ｈの電流を検出する検出部、Ａは検出部Ｐの
出力を増幅する増幅部、ＦＢは、流体温度検出部Ｃの出
力と、検出部Ｐの出力により、感温抵抗体Ｈを駆動する
駆動部である。Ｉは検出部Ｐにより制御される電流回路
である。
５には本発明の実施例を説明するためのブロック図であ
る。図において、Ｈは流速を検出する感温抵抗体、Ｐは
感温抵抗体Ｈの電流を検出する検出部、Ａは検出部Ｐの
出力を増幅する増幅部、ＦＢは、流体温度検出部Ｃの出
力と、検出部Ｐの出力により、感温抵抗体Ｈを駆動する
駆動部である。Ｉは検出部Ｐにより制御される電流回路
である。
【００１４】感温抵抗体Ｈの構造は、図６に示すように
なっている。すなわち、絶縁体ボビンＢ（例えばセラミ
ック）に感温抵抗線Ｗ（例えば白金線）を巻き、リード
Ｌに接続した後、保護コートＧ（例えばガラス）で被覆
したものである。
なっている。すなわち、絶縁体ボビンＢ（例えばセラミ
ック）に感温抵抗線Ｗ（例えば白金線）を巻き、リード
Ｌに接続した後、保護コートＧ（例えばガラス）で被覆
したものである。
【００１５】図６に示される感温抵抗体Ｈを図５のブロ
ック図で示した流速検出回路に用いた場合、電流回路Ｉ
を接続しない時の出力電圧Ｖ0の特性を示したのが図７
である。絶縁体ボビンＢ、およびリード線Ｌの寸法ばら
つき、保護コートＧの厚さおよび量のばらつき、抵抗線
Ｗのばらつき等により、増幅部Ａからの流速Ｕ1および
Ｕ2における出力電圧Ｖ01，Ｖ02を調整しても、流速Ｕ1
と流速Ｕ2の間の流速に対する出力電圧Ｖ0の特性が図７
の実線Ａ、および点線Ｂで示したようにばらつく問題が
ある。しかも、低流速域でのばらつきが大きいため、自
動車のエンジン制御では特に問題となる。
ック図で示した流速検出回路に用いた場合、電流回路Ｉ
を接続しない時の出力電圧Ｖ0の特性を示したのが図７
である。絶縁体ボビンＢ、およびリード線Ｌの寸法ばら
つき、保護コートＧの厚さおよび量のばらつき、抵抗線
Ｗのばらつき等により、増幅部Ａからの流速Ｕ1および
Ｕ2における出力電圧Ｖ01，Ｖ02を調整しても、流速Ｕ1
と流速Ｕ2の間の流速に対する出力電圧Ｖ0の特性が図７
の実線Ａ、および点線Ｂで示したようにばらつく問題が
ある。しかも、低流速域でのばらつきが大きいため、自
動車のエンジン制御では特に問題となる。
【００１６】図５の具体的な回路構成が図１に示されて
いる。すなわち、図５図示検出部Ｐは抵抗Ｒ０で構成さ
れ、流体温度検出部Ｃは、差動増幅器Ａ１、抵抗Ｒ１お
よび流体の温度を直接検出する抵抗体ＲＣによって構成
されている。また、図５図示駆動部ＦＢは、差動増幅器
Ａ２、抵抗Ｒ９，Ｒ１０およびトランジスタＴで構成さ
れ、増幅部Ａは、差動増幅器Ａ３と抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４
から構成されている。さらに図５図示電流回路Ｉは、差
動増幅器Ａ４、抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ１０１からなる
定電流回路で構成されている。抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ
１０１の抵抗値をそれぞれＲx，Ｒ100，Ｒ101とする
と、電流回路Ｉからの出力電流Ｉｓは次の（７）式で示
される。
いる。すなわち、図５図示検出部Ｐは抵抗Ｒ０で構成さ
れ、流体温度検出部Ｃは、差動増幅器Ａ１、抵抗Ｒ１お
よび流体の温度を直接検出する抵抗体ＲＣによって構成
されている。また、図５図示駆動部ＦＢは、差動増幅器
Ａ２、抵抗Ｒ９，Ｒ１０およびトランジスタＴで構成さ
れ、増幅部Ａは、差動増幅器Ａ３と抵抗Ｒ１１〜Ｒ１４
から構成されている。さらに図５図示電流回路Ｉは、差
動増幅器Ａ４、抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ１０１からなる
定電流回路で構成されている。抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ
１０１の抵抗値をそれぞれＲx，Ｒ100，Ｒ101とする
と、電流回路Ｉからの出力電流Ｉｓは次の（７）式で示
される。
【００１７】
【数３】
【００１８】ここで、Ｖ2 ：抵抗Ｒ０の端子電圧 なお、図１においてＶBは回路の電源電圧である。
【００１９】次に本実施例の動作について説明する。抵
抗Ｒ９，Ｒ１０の抵抗値をＲ9,Ｒ10とし、さらに感温抵
抗体Ｈおよび温度検出用抵抗体ＲＣの抵抗値をＲH，Ｒ
CCとすると、図１の回路平衡の条件は
抗Ｒ９，Ｒ１０の抵抗値をＲ9,Ｒ10とし、さらに感温抵
抗体Ｈおよび温度検出用抵抗体ＲＣの抵抗値をＲH，Ｒ
CCとすると、図１の回路平衡の条件は
【００２０】
【数４】
【００２１】である。すなわち、流体の温度変化を抵抗
体ＲＣにより補償し、（８）式が成り立つように駆動部
ＦＢが動作し、感温抵抗体Ｈへの供給電力を制御する。
一方感温抵抗体Ｈの消費電力と流速には（９）式に示す
如き関係があるので、増幅部Ａからの出力Ｖ0は（10）
式に示す流速信号を得ることができる。
体ＲＣにより補償し、（８）式が成り立つように駆動部
ＦＢが動作し、感温抵抗体Ｈへの供給電力を制御する。
一方感温抵抗体Ｈの消費電力と流速には（９）式に示す
如き関係があるので、増幅部Ａからの出力Ｖ0は（10）
式に示す流速信号を得ることができる。
【００２２】
【数５】
【００２３】ただし、Ｃ1,Ｃ2,ｎ：定数 Ｐ ：流体の密度 Ｕ ：流体の流速 Ｉh ：感温抵抗体Ｈに流れる電流
【００２４】
【数６】
【００２５】ここで、(７)式に示される電流回路Ｉから
感温抵抗体Ｈに供給される電流Ｉｓが無い時の（10）式
に示される出力電圧Ｖ0の特性が図２中のＡとして示さ
れている。また、電流回路Ｉから供給される電流Ｉｓが
印加されると、抵抗Ｒ０に流れる電流がＩｓ分だけ増え
るため、図２中のＢに示す如き特性となる。この図中Ｂ
に示される特性を増幅部Ａで、抵抗Ｒ１４により流速Ｕ
1における出力電圧を流速Ｕ1における差に対する出力変
化を調整すると図２中のＣに示す如き特性となり、抵抗
Ｒ１３により、流速Ｕ2の差に対する出力電圧の変化を
調整すると、図２中のＤに示す如き特性となる。すなわ
ち、図７に示した特性のばらつきが調整を出来ることに
なる。従って、あらかじめ感温抵抗体Ｈのばらつきを分
類して、それに合わせて、抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ１０
１を設定することにより、ばらつきの少ない高精度の流
速検出器を提供出来る効果がある。
感温抵抗体Ｈに供給される電流Ｉｓが無い時の（10）式
に示される出力電圧Ｖ0の特性が図２中のＡとして示さ
れている。また、電流回路Ｉから供給される電流Ｉｓが
印加されると、抵抗Ｒ０に流れる電流がＩｓ分だけ増え
るため、図２中のＢに示す如き特性となる。この図中Ｂ
に示される特性を増幅部Ａで、抵抗Ｒ１４により流速Ｕ
1における出力電圧を流速Ｕ1における差に対する出力変
化を調整すると図２中のＣに示す如き特性となり、抵抗
Ｒ１３により、流速Ｕ2の差に対する出力電圧の変化を
調整すると、図２中のＤに示す如き特性となる。すなわ
ち、図７に示した特性のばらつきが調整を出来ることに
なる。従って、あらかじめ感温抵抗体Ｈのばらつきを分
類して、それに合わせて、抵抗Ｒｘ，Ｒ１００，Ｒ１０
１を設定することにより、ばらつきの少ない高精度の流
速検出器を提供出来る効果がある。
【００２６】図３は、感温抵抗体Ｈ、流体温度検出抵抗
ＲＣ、検出部Ｐの抵抗Ｒ５０、およびＲ５１でブリッジ
回路を形成した例である。
ＲＣ、検出部Ｐの抵抗Ｒ５０、およびＲ５１でブリッジ
回路を形成した例である。
【００２７】次に、図４は本発明の特徴部分を説明した
図である。すなわち、本発明は、電流回路Ｉの補正電流
Ｉｓを抵抗Ｒ０を分割した検出部Ｐの抵抗Ｒ０２に流す
ようにしたもので、前述と同一の効果がある。さらに、
感温抵抗体Ｈは、図６に示した巻線形抵抗体の外に、絶
縁体に形成した膜抵抗である膜形、あるいは、支持体
に、抵抗線を張った単線形でも同一の効果である。
図である。すなわち、本発明は、電流回路Ｉの補正電流
Ｉｓを抵抗Ｒ０を分割した検出部Ｐの抵抗Ｒ０２に流す
ようにしたもので、前述と同一の効果がある。さらに、
感温抵抗体Ｈは、図６に示した巻線形抵抗体の外に、絶
縁体に形成した膜抵抗である膜形、あるいは、支持体
に、抵抗線を張った単線形でも同一の効果である。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
流量センサのばらつきがあっても流速としての検出値の
精度を高めることができる。
流量センサのばらつきがあっても流速としての検出値の
精度を高めることができる。
【図１】本発明を説明するための流速検出装置の回路図
である。
である。
【図２】流速検出装置の特性図である。
【図３】流速検出装置の別の回路図である。
【図４】本発明の流速検出装置の回路図である。
【図５】本発明を説明するための流速検出回路ブロック
図である。
図である。
【図６】感温抵抗体の実施例である。
【図７】出力電圧特性図である。
【図８】従来の流速計の原理図である。
Ｈ 感温抵抗体 Ｃ 流体温度検出部 Ｐ 検出部 ＦＢ 駆動部 Ａ 増幅部 Ｉ 電流回路
Claims (1)
- 【請求項１】 流路中に置かれた感温抵抗体と、前記感
温抵抗体と直列に接続され前記感温抵抗体の電流を検出
する検出部抵抗体と、前記検出部抵抗体に生ずる電圧及
び前記流路を流れる流体の温度を検出する流体温度検出
部からの出力に基づいて前記感温抵抗体に供給する電流
を制御する駆動回路とを備えた熱式流速検出装置におい
て、 前記検出部抵抗体に生ずる電圧により制御され、前記感
温抵抗体の熱伝達特性のばらつきを補償するための補正
電流を前記検出部抵抗体に供給する電流回路を設けたこ
とを特徴とする熱式流速検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6121157A JP2610580B2 (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 熱式流速検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6121157A JP2610580B2 (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 熱式流速検出装置 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59158259A Division JPH0690062B2 (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 熱式流速検出装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07134051A true JPH07134051A (ja) | 1995-05-23 |
| JP2610580B2 JP2610580B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=14804267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6121157A Expired - Lifetime JP2610580B2 (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 熱式流速検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2610580B2 (ja) |
-
1994
- 1994-06-02 JP JP6121157A patent/JP2610580B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2610580B2 (ja) | 1997-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4870860A (en) | Direct-heated flow measuring apparatus having improved response characteristics | |
| US4833912A (en) | Flow measuring apparatus | |
| JP4157034B2 (ja) | 熱式流量計測装置 | |
| JPH0690062B2 (ja) | 熱式流速検出装置 | |
| JP2682348B2 (ja) | 空気流量計及び空気流量検出方法 | |
| JP3133608B2 (ja) | 熱式空気流量検出装置 | |
| JP2682349B2 (ja) | 空気流量計及び空気流量検出方法 | |
| JPH02276914A (ja) | 内燃機関用吸入空気流量計測装置 | |
| US6508117B1 (en) | Thermally balanced mass air flow sensor | |
| JPS6140924B2 (ja) | ||
| US4761995A (en) | Direct-heated flow measuring apparatus having improved sensitivity and response speed | |
| JP2610580B2 (ja) | 熱式流速検出装置 | |
| JPS6053814A (ja) | 空気流量測定装置 | |
| JP2929950B2 (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| US4972702A (en) | Intake air quantity measuring apparatus | |
| JP2944890B2 (ja) | 熱式空気流量検出装置 | |
| JPH0422268Y2 (ja) | ||
| JPH0843162A (ja) | 熱式空気流量検出装置 | |
| JP3184402B2 (ja) | 熱式空気流量検出装置 | |
| JP2616150B2 (ja) | 熱式空気流量計 | |
| JPH0351710Y2 (ja) | ||
| JP2003315129A (ja) | 熱式流量計測装置 | |
| JPS6013446B2 (ja) | 気体流量測定装置 | |
| JP3473501B2 (ja) | 熱式空気流量計 | |
| JPH01314921A (ja) | 電子式エンジン制御装置の補正方法 |