JPH07122522B2 - Refrigeration equipment - Google Patents
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- JPH07122522B2 JPH07122522B2 JP1093659A JP9365989A JPH07122522B2 JP H07122522 B2 JPH07122522 B2 JP H07122522B2 JP 1093659 A JP1093659 A JP 1093659A JP 9365989 A JP9365989 A JP 9365989A JP H07122522 B2 JPH07122522 B2 JP H07122522B2
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/07—Details of compressors or related parts
- F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors
- F25B2400/0751—Details of compressors or related parts with parallel compressors the compressors having different capacities
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、複数台の可変容量型圧縮機を１系統の冷媒回
路に並列に接続してなる冷凍装置に関し、特に、各圧縮
機の潤滑油を均等にする均油運転の制御に関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a refrigeration system in which a plurality of variable displacement compressors are connected in parallel to a single refrigerant circuit, and in particular, lubrication of each compressor is performed. The present invention relates to control of an oil leveling operation for equalizing oil.
（従来の技術） 一般に、この種の冷凍装置においては、各圧縮機から吐
出されたガス冷媒を集合して油分離器に送り、そこで冷
媒中の潤滑油を分離除去した後、凝縮器に供給する一
方、上記分離された潤滑油は油戻し管を経て各圧縮機に
略均等に戻されるようになされている。(Prior Art) Generally, in this type of refrigeration system, gas refrigerant discharged from each compressor is collected and sent to an oil separator, where lubricating oil in the refrigerant is separated and removed, and then supplied to a condenser. On the other hand, the separated lubricating oil is returned to the compressors substantially evenly through the oil return pipe.
しかし、各圧縮機の稼働時間の違いにより圧縮機内の潤
滑油の油量にアンバランスが生じることから、各圧縮機
を均油管で連通し、その均油管を介しての潤滑油の移動
により各圧縮機での油量の均一化を図ることが行われて
いる。However, because the difference in the operating time of each compressor causes an imbalance in the amount of lubricating oil in the compressor, each compressor is connected by an oil equalizing pipe, and the lubricating oil moves through the oil equalizing pipe. The amount of oil in the compressor is made uniform.
ところが、その場合、各圧縮機の運転容量が異なるとき
には、冷媒の吸込圧力の差により運転容量の小さい圧縮
機内の潤滑油が容量の大きい圧縮機に移動し、ついには
その運転容量の小さい圧縮機の潤滑油が不足する虞れが
ある。However, in that case, when the operating capacities of the compressors are different, the lubricating oil in the compressor with a small operating capacity moves to the compressor with a large operating capacity due to the difference in the suction pressure of the refrigerant, and finally the compressor with a small operating capacity. There is a risk of running out of lubricating oil.
そこで、本出願人は、斯かる問題の解決のために、油分
離器を各圧縮機に対応させて設けるとともに、各圧縮機
の運転容量を変化させることにより、大径の均油管を用
いることなく、かつ他の制御部品を要することなく、圧
縮機内油量を均一にできるようにしたものを提案してい
る（特開昭62−87770号公報参照）。Therefore, in order to solve such a problem, the applicant uses an oil equalizer with a large diameter by providing an oil separator corresponding to each compressor and changing the operating capacity of each compressor. It has been proposed that the amount of oil in the compressor can be made uniform without any other control parts (see Japanese Patent Laid-Open No. 62-87770).
（発明が解決しようとする課題） ところで、複数台の可変容量型圧縮機がいずれも例えば
インバータ付圧縮機で効率が等しいときには、各圧縮機
の運転容量を順に高低に切り換えて潤滑油の油量を均一
にする均油運転モード時、高容量運転をどの圧縮機から
始めても、最後には各圧縮機内で潤滑油が均一に分配さ
れる。(Problems to be Solved by the Invention) By the way, when a plurality of variable displacement compressors are, for example, compressors with an inverter and have the same efficiency, the operating capacities of the compressors are sequentially switched to high and low, and the amount of lubricating oil is changed. In the oil-equalizing operation mode in which the oil is evenly distributed, no matter which compressor starts the high-capacity operation, the lubricating oil is evenly distributed in each compressor at the end.
しかしながら、例えばインバータ付圧縮機及びアンロー
ド付圧縮機等、効率（成績係数）の異なる２種類の圧縮
機を組み合わせた場合には、均油運転モード時における
圧縮機の高容量運転の順序如何によっては、均油運転終
了後の定常運転モードでの運転効率等に悪影響を及ぼす
虞れがある。However, when two types of compressors with different efficiencies (coefficients of performance) such as a compressor with an inverter and a compressor with an unload are combined, it depends on the order of high capacity operation of the compressor in the oil-equalizing operation mode. May adversely affect the operation efficiency and the like in the steady operation mode after the end of the oil equalizing operation.
すなわち、インバータ付圧縮機とアンローダ付圧縮機と
の２種類の圧縮機を組み合わせた場合において、運転
範囲が狭いときにはインバータ付圧縮機が高容量運転状
態になっても問題が少ないこと、及びインバータ付圧
縮機の容量変化やアンローダ付圧縮機のフルロード状態
とアンロード状態との切換え等のタイミング上、容量が
下がり勝手になることの理由から、均油運転モード時、
先ず、インバータ付圧縮機を低容量運転させ、かつアン
ローダ付圧縮機をフルロード状態にし、次のステップで
は逆にインバータ付圧縮機を高容量運転状態にし、かつ
アンローダ付圧縮機をアンロード状態にするパターンの
均油運転が考えられる。That is, when two types of compressors, an inverter-equipped compressor and an unloader-equipped compressor, are combined, there is little problem even if the inverter-equipped compressor is in a high-capacity operating state when the operating range is narrow, and In the oil-equalizing operation mode, because the capacity may drop and the compressor may change depending on the timing of changing the capacity of the compressor and switching between the full-load state and the unload state of the compressor with an unloader,
First, the inverter-equipped compressor is operated at a low capacity, and the unloader-equipped compressor is in the full load state. In the next step, on the contrary, the inverter-equipped compressor is in the high-capacity operation state and the unloader-equipped compressor is in the unload state. It is conceivable that a uniform oil operation with a certain pattern will occur.
ところが、その場合、均油運転の終了時にはアンローダ
付圧縮機はアンロード状態に、インバータ付圧縮機は高
容量運転状態にそれぞれ収束する。しかし、インバータ
付圧縮機の効率はアンローダ付圧縮機に比して悪いの
で、上記収束状態では、全体として効率が低下するのは
否めない。However, in that case, at the end of the oil equalizing operation, the compressor with an unloader converges to the unload state, and the compressor with an inverter converges to the high capacity operation state. However, since the efficiency of the compressor with an inverter is worse than that of the compressor with an unloader, it cannot be denied that the efficiency as a whole decreases in the above-mentioned convergent state.
また、上記の均油運転パターンでは、運転範囲を拡大す
る上で上限容量が制約を受けるときに、必ず、上記収束
状態となるので（例えば上限容量を160％とすると、ア
ンローダ付圧縮機が50％で、インバータ付圧縮機が110
％でそれぞれ運転される）、その運転パターンが採用さ
れる。しかし、そのときには負荷も大きいことから、イ
ンバータ付圧縮機に対する過電流による垂下制御或いは
トリップの虞れがあり、特に、垂下制御のときには、ア
ンローダ付圧縮機がアンロード状態で、またインバータ
付圧縮機が低容量運転状態でそれぞれ運転されるので、
圧縮能力の低下を避けられ得ない。Further, in the above oil-equalizing operation pattern, when the upper limit capacity is restricted when expanding the operation range, the convergence state is always brought about (for example, if the upper limit capacity is 160%, the unloader-equipped compressor is 50 %, Compressor with inverter is 110
%, Each is driven), the driving pattern is adopted. However, at that time, since the load is heavy, there is a risk of drooping control or trip due to overcurrent to the inverter-equipped compressor. Especially, during drooping control, the unloader-equipped compressor is unloaded, and the inverter-equipped compressor is also used. Are operated in low capacity operation state,
A reduction in compression capacity is unavoidable.
本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは、上記の如く、インバータ付圧縮機
及びアンローダ付圧縮機つまり効率の異なる２種類の圧
縮機を組み合わせた場合において、均油運転モード時に
おける圧縮機の高容量運転の順序を特定することで、均
油運転終了後の運転効率を上昇させ、インバータ付圧縮
機の垂下制御を回避して能力の増大を維持しようとする
ことにある。The present invention has been made in view of these points, and an object thereof is to combine a compressor with an inverter and a compressor with an unloader, that is, two types of compressors having different efficiencies, as described above, By specifying the order of high-capacity operation of the compressor in the oil-equalizing operation mode, the operating efficiency after the oil-equalizing operation is increased, and the drooping control of the compressor with an inverter is avoided to maintain the capacity increase. To do.
（課題を解決するための手段） 上記目的を達成るために、請求項（１）に係る発明で
は、均油運転モードのパターンを、先ず、効率の低いイ
ンバータ付圧縮機を高容量運転させ、かつ効率（成績係
数）の高いアンローダ付圧縮機を低容量状態にし、次の
ステップでは逆に効率の低いインバータ付圧縮機を低容
量運転させ、かつ効率の高いアンローダ付圧縮機を高容
量状態にするパターンとする。(Means for Solving the Problem) In order to achieve the above object, in the invention according to claim (1), a pattern of an oil-equalizing operation mode is first set to operate a compressor with an inverter having low efficiency at a high capacity, In addition, the unloader compressor with high efficiency (coefficient of performance) is placed in the low capacity state, and in the next step, the low efficiency compressor with inverter is operated at low capacity, and the highly efficient compressor with unloader is placed in the high capacity state. Set as a pattern.
具体的には、第１図に示すように、可変容量型のインバ
ータ付圧縮機（1a）と、該インバータ付圧縮機（1a）よ
りも効率の高い可変容量型のアンローダ付圧縮機（1b）
とが少なくとも１台ずつ１系統の冷媒回路に並列に接続
されてなる冷凍装置において、上記各圧縮機（1a），
（1b）のドーム（3a），（3b）内を潤滑油の運転油面レ
ベル位置にて連通する均油管（11）と、上記圧縮機（1
a），（1b）から吐出された冷媒から潤滑油を分離する
油分離器（4a），（4b）と、該油分離器（4a），（4b）
で分離された潤滑油を圧縮機（1a），（1b）のドーム
（3a），（3b）内に戻す油戻し管（33a），（33b）と、
均油運転モードで上記圧縮機（1a），（1b）の運転容量
を段階的に制御する制御手段（100）とを設ける。Specifically, as shown in FIG. 1, a variable capacity compressor with an inverter (1a) and a variable capacity compressor with an unloader (1b) having higher efficiency than the inverter equipped compressor (1a).
In the refrigerating apparatus in which at least one is connected in parallel to the refrigerant circuit of one system, each of the compressors (1a),
The oil equalizing pipe (11) communicating with the inside of the dome (3a) and (3b) of (1b) at the operating oil level level of the lubricating oil, and the compressor (1
a), oil separators (4a), (4b) for separating lubricating oil from the refrigerant discharged from (1b), and the oil separators (4a), (4b)
Oil return pipes (33a) and (33b) for returning the lubricating oil separated in step 1 into the dome (3a) and (3b) of the compressors (1a) and (1b),
A control means (100) for stepwise controlling the operating capacities of the compressors (1a), (1b) in the oil-equalizing operation mode is provided.
そして、上記制御手段（100）は、均油運転モード時、
上記低効率のインバータ付圧縮機（1a）の容量を最大に
し、かつ高効率のアンローダ付圧縮機（1b）の容量を最
小にする第１の均油ステップと、該第１の均油ステップ
の終了後、今度はインバータ付圧縮機（1a）の容量を最
小にし、かつアンローダ付圧縮機（1b｝の容量を最大に
する第２の均油ステップとを行うように構成する。Then, the control means (100), in the oil-equalizing operation mode,
A first oil-equalizing step that maximizes the capacity of the low-efficiency compressor (1a) with an inverter and minimizes the capacity of the highly efficient compressor (1b) with an unloader; After the completion, the second oil equalizing step is performed to minimize the capacity of the compressor with an inverter (1a) and maximize the capacity of the compressor with an unloader (1b).
また、請求項（２）に係る発明では、上記第１の均油ス
テップから第２の均油ステップに切り換わる際の冷媒圧
力の過度の上昇を抑える目的で、制御手段（100）に対
し、高効率のアンローダ付圧縮機（1b）の容量を最小か
ら最大に切り換えるタイミングを、低効率のインバータ
付圧縮機（1a）の容量を最大から最小に切り換えるタイ
ミングよりも所定時間遅延させる遅延部（101）を設け
る。Further, in the invention according to claim (2), for the purpose of suppressing an excessive rise in the refrigerant pressure when switching from the first oil leveling step to the second oil leveling step, the control means (100): A delay unit (101) that delays the timing of switching the capacity of the high-efficiency unloader compressor (1b) from the minimum to the maximum by a predetermined time from the timing of switching the capacity of the low-efficiency compressor with inverter (1a) from the maximum to the minimum. ) Is provided.
（作用） 上記構成により、請求項（１）に係る発明では、圧縮機
（1a），（1b）の均油運転モード時、制御手段（100）
により、先ず第１の均油ステップが実行され、低効率の
インバータ付圧縮機（1a）が高容量運転され、高効率の
アンローダ付圧縮機（1b）は低容量状態で運転される。
そして、次の第２の均油ステップでは、逆にインバータ
付圧縮機（1a）が低容量運転状態となり、アンローダ付
圧縮機（1b｝は高容量状態で運転される。このため、均
油運転の終了時には高効率のアンローダ付圧縮機（1b）
は高容量状態に、また低効率のインバータ付圧縮機（1
a）は低容量運転状態にそれぞれ収束することとなり、
効率の高いアンローダ付圧縮機（1b）により、全体とし
ての効率を上昇させることができる。(Operation) With the above configuration, in the invention according to claim (1), the control means (100) is provided in the oil equalizing operation mode of the compressors (1a) and (1b).
Thus, first, the first oil equalization step is executed, the low-efficiency compressor with inverter (1a) is operated at high capacity, and the high-efficiency compressor with unloader (1b) is operated at low capacity.
In the next second oil equalization step, on the contrary, the compressor with inverter (1a) is in a low capacity operation state, and the compressor with unloader (1b) is operated in a high capacity state. Efficient compressor with unloader at the end of (1b)
Is high capacity and low efficiency compressor with inverter (1
a) will converge to the low capacity operation state,
The highly efficient compressor (1b) with an unloader can increase the overall efficiency.
また、均油運転の終了時は、高効率のアンローダ付圧縮
機（1b）は高容量状態に、また低効率のインバータ付圧
縮機（1a）は低容量運転状態にそれぞれ収束するので、
高負荷であっても、低効率のインバータ付圧縮機（1a）
を垂下制御する必要がなくなり、よって高い圧縮能力を
維持することができる。At the end of the oil-equalizing operation, the high-efficiency unloader compressor (1b) converges to a high capacity state, and the low-efficiency inverter compressor (1a) converges to a low capacity operation state.
Low efficiency compressor with inverter even with high load (1a)
It is not necessary to control drooping, and thus high compression capacity can be maintained.
請求項（２）に係る発明では、上記第１の均油ステップ
から第２の均油ステップに切り換わる際、高効率のアン
ローダ付圧縮機（1b）の容量が最小から最大に切り換わ
るタイミングが、低効率のインバータ付圧縮機（1a）の
容量が最大から最小に切り換わるタイミングよりも所定
時間遅延するので、切換えに伴い冷媒圧力は過度に上昇
することはない。In the invention according to claim (2), at the time of switching from the first oil leveling step to the second oil leveling step, the timing at which the capacity of the highly efficient compressor with unloader (1b) switches from the minimum to the maximum Since the capacity of the low-efficiency compressor (1a) with an inverter is delayed by a predetermined time from the timing at which the capacity of the compressor with inverter (1a) is switched from the maximum to the minimum, the refrigerant pressure does not rise excessively with the switching.
（実施例） 以下、本発明の実施例について図面に基づき説明する。(Example) Hereinafter, the Example of this invention is described based on drawing.
第２図は本発明の実施例に係るマルチ型空気調和装置の
冷媒配管系統を示し、（Ａ）は室外ユニット、（Ｂ）〜
（Ｆ）は該室外ユニット（Ａ）に並列に接続された室内
ユニットである。FIG. 2 shows a refrigerant piping system of a multi-type air conditioner according to an embodiment of the present invention, (A) is an outdoor unit, and (B)-
(F) is an indoor unit connected in parallel to the outdoor unit (A).
上記室外ユニット（Ａ）の内部には、出力周波数を30〜
70Hzの範囲で10Hz毎に可変に切り換えられるインバータ
（2a）により容量が調整される低効率圧縮機としての第
１圧縮機（1a）（インバータ付圧縮機）と、パイロット
圧の高低で差動するアンローダ（2b）により容量がフル
ロード状態（100％）及びアンロード状態（50％）の２
段階に調整されかつ上記インバータ付圧縮機である第１
圧縮機（1a）よりも効率の高い高効率圧縮機としての第
２圧縮機（1b）（アンローダ付圧縮機）とを逆止弁（1
e）を介して並列に接続して構成される容量可変な圧縮
機（１）が内蔵されている。Inside the outdoor unit (A), the output frequency is 30 ~
Differential between the first compressor (1a) (compressor with inverter) as a low-efficiency compressor whose capacity is adjusted by the inverter (2a) that can be variably switched every 10 Hz in the range of 70 Hz, and the high and low pilot pressure. The capacity is fully loaded (100%) and unloaded (50%) by the unloader (2b). 2
The first compressor which is adjusted in stages and has the above-mentioned inverter
The check valve (1
A variable capacity compressor (1) is built in which is connected in parallel via e).
また、室外ユニット（Ａ）内には上記圧縮機（１）の他
に、その第１及び第２圧縮機（1a），（1b）から吐出さ
れるガス中の油をそれぞれ分離する第１及び第２油分離
器（4a），（4b）と、冷房運転時には図中実線の如く切
り換わり、暖房運転時には図中破線の如く切り換わる四
路切換弁（５）と、冷房運転時には凝縮器になり、暖房
運転時には蒸発器になる室外熱交換器（６）及び該熱交
換器（６）に付設された２台の室外ファン（6a），（6
b）と、冷房運転時には冷媒流量を調節し、暖房運転時
には冷媒の絞り作用を行う室外電動膨張弁（８）と、液
化した冷媒を貯蔵するレシーバ（９）と、アキュムレー
タ（10）とが主要機器として内蔵されており、これら各
機器（１）〜（10）は各々冷媒の連絡配管（11）により
冷媒の流通可能に接続されている。Further, in the outdoor unit (A), in addition to the compressor (1), first and second compressors (1a), (1b) for separating oil in gas discharged respectively from the first and second compressors (1a) and (1b) are separated. A second oil separator (4a), (4b), a four-way selector valve (5) that switches as shown by the solid line in the figure during cooling operation, and a switch as shown by the broken line in the figure during heating operation, and a condenser during cooling operation. And an outdoor heat exchanger (6) that becomes an evaporator during heating operation, and two outdoor fans (6a), (6) attached to the heat exchanger (6).
b), an outdoor electric expansion valve (8) that regulates the refrigerant flow rate during cooling operation and throttles the refrigerant during heating operation, a receiver (9) that stores liquefied refrigerant, and an accumulator (10). It is built in as a device, and these devices (1) to (10) are connected to each other through a refrigerant communication pipe (11) so that the refrigerant can flow.
一方、上記室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）は同一構成であ
り、各々、冷房運転時には蒸発器になり、暖房運転時に
は凝縮器になる室内熱交換器（12），（12），…及びそ
のファン（12a），（12a），…を備えている。上記室内
熱交換器（12），（12），…の液冷媒分岐管（11a），
（11a），…には、暖房運転時に冷媒流量を調節し、冷
房運転時に冷媒の絞り作用を行う室内電動膨張弁（13）
…がそれぞれ介設され、合流後、手動閉鎖弁（17）を介
して連絡配管（11b）によって室外ユニット（Ａ）との
間を接続されている。すなわち、以上の各機器は冷媒配
管（11）により冷媒の流通可能に接続されており、これ
らにより室外空気との熱交換により得た熱を室内空気に
放出するようにした主冷媒回路（14）が構成されてい
る。On the other hand, the indoor units (B) to (F) have the same configuration, and each is an indoor heat exchanger (12), (12), ... Which serves as an evaporator during cooling operation and a condenser during heating operation. It is equipped with fans (12a), (12a), .... Liquid refrigerant branch pipe (11a) of the indoor heat exchangers (12), (12), ...
The indoor electric expansion valves (13) for controlling the flow rate of the refrigerant during the heating operation and for restricting the refrigerant during the cooling operation (11a) ,.
Are respectively provided, and after joining, they are connected to the outdoor unit (A) by a communication pipe (11b) via a manual shutoff valve (17). That is, the above-mentioned devices are connected to each other through a refrigerant pipe (11) so that the refrigerant can flow, and the main refrigerant circuit (14) is configured to release the heat obtained by heat exchange with the outdoor air to the indoor air. Is configured.
（11e）は、吐出管と液管側とを吐出ガス（ホットガ
ス）のバイパス可能に接続する暖房過負荷制御用バイパ
ス路であって、該バイパス路（11e）には、室外熱交換
器（６）と共通の空気通路に設置された補助熱交換器
（22）と、キャピラリ（28）と、冷媒の高圧時に開作動
する電磁開閉弁（24）とが順次直列にかつ室外熱交換器
（６）とは並列に接続されており、冷房運転時には常
時、暖房運転時には高圧が過上昇時に、上記電磁開閉弁
（24）がONつまり開状態になって、吐出ガスの一部を主
冷媒回路（14）から暖房過負荷制御用バイパス路（11
e）にバイパスするようにしている。このとき、吐出ガ
スの一部を補助熱交換器（22）で凝縮させて室外熱交換
器（６）の能力を補助するとともに、キャピラリ（28）
で室外熱交換器（６）側の圧力損失とのバランスを取る
ようになされている。(11e) is a heating overload control bypass passage that connects the discharge pipe and the liquid pipe side so that the discharge gas (hot gas) can be bypassed. The bypass passage (11e) includes an outdoor heat exchanger ( 6), the auxiliary heat exchanger (22) installed in the same air passage, the capillary (28), and the electromagnetic on-off valve (24) that opens when the refrigerant is at a high pressure are sequentially connected in series and the outdoor heat exchanger ( 6) is connected in parallel, and when the cooling operation is always performed and the high pressure is excessively increased during the heating operation, the solenoid on-off valve (24) is turned on, that is, opened, and a part of the discharge gas is partially discharged into the main refrigerant circuit. (14) to heating overload control bypass (11
I am trying to bypass e). At this time, a part of the discharge gas is condensed by the auxiliary heat exchanger (22) to assist the capacity of the outdoor heat exchanger (6), and also the capillary (28).
Therefore, the pressure loss on the outdoor heat exchanger (6) side is balanced.
さらに、（11g）は、上記暖房過負荷バイパス路（11e）
の液冷媒側配管と主冷媒回路（14）の吸入ラインとの間
を接続して冷暖房運転時に吸入ガスの過熱度を調節する
ためのリキッドインジェクションバイパス路であって、
該バイパス路（11g）には圧縮機（１）のON/OFFと連動
して開閉するインジェクション用電磁弁（29）とキャピ
ラリ（30）とが介設されている。Furthermore, (11g) is the above heating overload bypass path (11e)
Is a liquid injection bypass passage for connecting the liquid refrigerant side pipe of the main refrigerant circuit (14) and the suction line of the main refrigerant circuit (14) to adjust the degree of superheat of the suction gas during cooling and heating operation,
The bypass passage (11g) is provided with an injection solenoid valve (29) that opens and closes in conjunction with ON / OFF of the compressor (1) and a capillary (30).
また、（31）は、吸入管（11）中の吸入冷媒と液管（1
1）中の液冷媒との熱交換により吸入冷媒を冷却させて
連絡配管（11b）における冷媒の過熱度の上昇を補償す
るための吸入管熱交換器である。Further, (31) is the suction refrigerant and liquid pipe (1) in the suction pipe (11).
This is a suction pipe heat exchanger for cooling the suction refrigerant by heat exchange with the liquid refrigerant in 1) and compensating for an increase in the degree of superheat of the refrigerant in the communication pipe (11b).
この装置には多くのセンサ類が配置されている。すなわ
ち、（TH1）…は各室内温度を検出する室温サーモスタ
ット、（TH2），（TH2），…は各々室内熱交換器（12）
…の液側側配管における冷媒の温度を検出する室内液温
センサ、（TH3），（TH3），…は同ガス側配管における
冷媒の温度を検出する室内ガス温センサ、（TH4）は圧
縮機（１）の吐出管温度を検出する吐出管センサ、（TH
5）は暖房運転時に室外熱交換器（６）の出口温度から
着霜状態を検出するデフロストセンサ、（TH6）は上記
吸入管熱交換器（31）の下流側の吸入管（11）に配置さ
れ、吸入管温度を検出する吸入管センサ、（TH7）は室
外熱交換器（６）の空気吸入口に配置され、吸込空気温
度を検出する外気温センサ、（P1）は冷房運転時には冷
媒圧力の低圧つまり蒸発圧力相当飽和温度Teを、暖房運
転時には高圧つまり凝縮圧力相当飽和温度Tcをそれぞれ
検出する圧力センサである。Many sensors are arranged in this device. That is, (TH1) ... are room temperature thermostats for detecting the indoor temperature, and (TH2), (TH2), ... Are indoor heat exchangers (12), respectively.
The indoor liquid temperature sensor that detects the temperature of the refrigerant in the liquid side pipe of ..., (TH3), (TH3), ... is the indoor gas temperature sensor that detects the temperature of the refrigerant in the same gas side pipe, and (TH4) is the compressor Discharge pipe sensor that detects the discharge pipe temperature of (1), (TH
5) is a defrost sensor that detects the frosting state from the outlet temperature of the outdoor heat exchanger (6) during heating operation, and (TH6) is arranged in the suction pipe (11) downstream of the suction pipe heat exchanger (31). The intake pipe sensor for detecting the intake pipe temperature, (TH7) is arranged at the air intake port of the outdoor heat exchanger (6), and the outside air temperature sensor for detecting the intake air temperature, (P1) is the refrigerant pressure during the cooling operation. Is a pressure sensor for detecting a low pressure, that is, a saturation temperature Te corresponding to the evaporation pressure, and a high pressure, that is, a saturation temperature Tc corresponding to a condensation pressure during heating operation.
上記各主要機器以外に補助用の諸機器が設けられてい
る。（1f）は、第２圧縮機（1b）のバイパス路（11c）
に介設されて、第２圧縮機（1b）の停止時及びアンロー
ド状態時に「開」となり、フルロード状態で「閉」とな
るアンローダ用電磁弁、（1g）は上記バイパス路（11
c）に介設されたキャピラリ、（21）は、吐出管と吸入
管とを接続する均圧ホットガスバイパス路（11d）に介
設されて、サーモオフ状態等による圧縮機（１）の停止
時、再起動前に一定時間開作動する均圧用電磁弁、（33
a），（33b）はそれぞれキャピラリ（32a），（32b）を
介して上記第１及び第２油分離器（4a），（4b）から第
１及び第２圧縮機（1a），（1b）に油を戻すため油戻し
管である。また、図中、（HPS）は圧縮機保護用の高圧
圧力開閉器、（SP）はサービスポート、（GP）はゲージ
ポートである。In addition to the above-mentioned main devices, various auxiliary devices are provided. (1f) is the bypass path (11c) of the second compressor (1b)
The unloader solenoid valve (1g) which is installed in the bypass compressor (1g) and which is “open” when the second compressor (1b) is stopped and in the unload state and “closed” when the second compressor (1b) is in the full load state.
The capillary (21) installed in (c) is installed in the pressure equalizing hot gas bypass passage (11d) connecting the discharge pipe and the suction pipe, and when the compressor (1) is stopped due to a thermo-off state or the like. , Solenoid valve for pressure equalization that opens for a certain time before restarting, (33
a) and (33b) are respectively the first and second oil separators (4a) and (4b) through the capillaries (32a) and (32b) to the first and second compressors (1a) and (1b). An oil return pipe for returning oil to. Further, in the figure, (HPS) is a high-pressure pressure switch for protecting the compressor, (SP) is a service port, and (GP) is a gauge port.
そして、上記各電磁弁及びセンサ類は各主要機器と共に
後述の室外制御ユニット（15）に信号線で接続され、該
室外制御ユニット（15）は各室内制御ユニット（16），
（16），…に連絡配線によって信号の授受可能に接続さ
れている。Then, the solenoid valves and sensors are connected together with each main device to an outdoor control unit (15) described later by a signal line, and the outdoor control unit (15) is connected to each indoor control unit (16),
It is connected to (16), ... by communication wiring so that signals can be exchanged.
第３図は上記室外ユニット（Ａ）側に配置される室外制
御ユニット（15）の内部及び接続される各機器の配線関
係を示す電気回路図である。図中、（MC1）はインバー
タ（2a）の周波数変換回路（INV）に接続された第１圧
縮機（1a）のモータ、（MC2）は第２圧縮機（1b）のモ
ータ、（52C1）及び（52C2）は各々周波数変換回路（IN
V）及びモータ（MC2）を作動させる電磁接触器で、上記
各機器はヒューズボックス（FS）、漏電ブレーカ（BR
1）を介して三相交流電源に接続されるとともに、室外
制御ユニット（15）とは単相交流電源で接続されてい
る。また、（MF）は室外ファン（6a）のファンモータ、
（52FH）及び（52FL）は該ファンモータ（MF）を作動さ
せる電磁接触器であって、それぞれ三相交流電源のうち
単相成分に対して並列に接続され、電磁接触器（52FH）
が接続状態になったときには室外ファン（6a）が強風
（標準風量）に、電磁接触器（52FL）が接続状態になっ
たときには室外ファン（6a）が弱風になるよう択一切換
可能になされている。FIG. 3 is an electric circuit diagram showing the wiring relationship between the inside of the outdoor control unit (15) arranged on the side of the outdoor unit (A) and the connected devices. In the figure, (MC1) is the motor of the first compressor (1a) connected to the frequency conversion circuit (INV) of the inverter (2a), (MC2) is the motor of the second compressor (1b), (52C 1 ) And (52C 2 ) are frequency conversion circuits (IN
V) and a motor (MC 2 ) to operate the electromagnetic contactor. Each of the above devices is a fuse box (FS), an earth leakage breaker (BR).
It is connected to the three-phase AC power supply via 1) and is also connected to the outdoor control unit (15) by the single-phase AC power supply. Also, (MF) is the fan motor of the outdoor fan (6a),
(52F H) and (52F L) is an electromagnetic contactor for actuating the fan motor (MF), is connected in parallel with the single-phase component of the three-phase AC power source, respectively, an electromagnetic contactor (52F H )
When the is connected, the outdoor fan (6a) can be switched to strong wind (standard air volume), and when the electromagnetic contactor (52F L ) is connected, the outdoor fan (6a) can be switched to weak wind. Has been done.
上記室外制御ユニット（15）の内部にあっては、電磁リ
レーの常開接点（RY1）〜（RY8）が単相交流電流に対し
て並列に接続され、これらは順に、四路切換弁（５）の
電磁リレー（20S）、周波数変換回路（INV）の電磁接触
器（52C1）、第２圧縮機（1b）の電磁接触器（52C2）、
室外ファン用電磁接触器（52FH），（52FL）、ホットガ
ス用電磁弁（21）の電磁リレー（SVP）、インジェクシ
ョン用電磁弁（29）の電磁リレー（SVT）及びアンロー
ダ用電磁弁（1f）の電磁リレー（SVL）のコイルに直列
に接続され、室外制御ユニット（15）に直接又は室内制
御ユニット（16），…を介して入力される各センサ（TH
1）〜（TH7）の信号に応じて開閉されて、上記各電磁接
触器あるいは電磁リレーの接点を開閉させるものであ
る。また、端子CNには、室外電動膨張弁（８）の開度を
調節するパルスモータ（EV1）のコイルが接続されてい
る。尚、図中右側の回路において、（CH1），（CH2）は
それぞれ第１圧縮機（1a）、第２圧縮機（1c）のオイル
フォーミング防止用ヒータで、それぞれ電磁接触器（52
C1），（52C2）と直列に接続され上記各圧縮機（1a），
（1b）が停止時に電流が流れるようになされている。さ
らに、（51C1）はモータ（MC1）の過電流リレー、（49C
1），（49C2）はそれぞれ第１圧縮機（1a）、第２圧縮
機（1b）の温度上昇保護用スイッチ、（63H1），（63
H2）はそれぞれ第１圧縮機（1a）、第２圧縮機（1b）の
圧力上昇保護用スイッチ、（51F）はファンモータ（M
F）の過電流リレーであって、これらは直列に接続され
て起動時には電磁リレー（30Fx）をオン状態にし、故障
にはオフ状態にさせる保護回路を構成している。そし
て、室外制御ユニット（15）には破線で示される室外制
御装置（15a）が内蔵され、該室外制御装置（15a）によ
って各室内制御ユニット（16）…あるいは各センサ類か
ら入力される信号に応じて各機器の動作が制御される。Inside the outdoor control unit (15), the normally open contacts (RY 1 ) to (RY 8 ) of the electromagnetic relay are connected in parallel to the single-phase alternating current, and these are in turn a four-way switching valve. electromagnetic relay (5) (20S), an electromagnetic contactor of the frequency converting circuit (INV) (52C 1), an electromagnetic contactor of the second compressor (1b) (52C 2),
Electromagnetic contactor outdoor fan (52F H), (52F L), an electromagnetic relay (SV P) of the hot gas solenoid valve (21), an electromagnetic relay of the injection solenoid valve (29) (SV T) and the solenoid for the unloader Each sensor (TH connected to the coil of the electromagnetic relay (SV L ) of the valve (1f) in series and input to the outdoor control unit (15) directly or via the indoor control unit (16).
1) to (TH7) are opened / closed to open / close the contacts of each electromagnetic contactor or electromagnetic relay. A coil of a pulse motor (EV 1 ) for adjusting the opening of the outdoor electric expansion valve (8) is connected to the terminal CN. In the circuit on the right side of the figure, (CH 1 ) and (CH 2 ) are heaters for preventing oil forming of the first compressor (1a) and the second compressor (1c), respectively, and the electromagnetic contactor (52).
C 1), (52C 2) and connected in series with each compressor (1a),
Current is made to flow when (1b) is stopped. In addition, (51C 1 ) is the overcurrent relay of the motor (MC 1 ), (49C 1 )
1 ) and (49C 2 ) are switches for temperature rise protection of the first compressor (1a) and the second compressor (1b), (63H 1 ), (63H 1 )
H 2 ) is a switch for pressure rise protection of the first compressor (1a) and the second compressor (1b), and (51F) is a fan motor (M
F) is an overcurrent relay, which is connected in series and constitutes a protection circuit that turns on the electromagnetic relay (30Fx) at startup and turns it off in case of failure. The outdoor control unit (15) includes an outdoor control device (15a) indicated by a broken line, and the outdoor control device (15a) outputs a signal input from each indoor control unit (16) ... Or each sensor. The operation of each device is controlled accordingly.
以上により、第２図において、空気調和装置の冷房運転
時、四路切換弁（２）が図中実線側に切り換わり、補助
熱交換器（22）の電磁開閉弁（24）が常時開いて、圧縮
機（１）で圧縮された冷媒が室外熱交換器（６）及び補
助熱交換器（22）で凝縮され、連絡配管（11b）を経て
各室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）に分岐して送られる。各
室内ユニット（Ｂ）〜（Ｆ）では、各室内電動膨張弁
（13），…で減圧され、各室内熱交換器（12），…で蒸
発した後合流して、室外ユニット（Ａ）にガス状態で戻
り、圧縮機（１）に吸入されるように循環する。一方、
暖房運転時には、四路切換弁（５）が図中破線側に切り
換わり、冷媒の流れは上記冷房運転時と逆となって、圧
縮機（１）で圧縮された冷媒が各室内熱交換器（12），
…で凝縮され、合流して液状態で室外ユニット（Ａ）に
流れ、室外電動膨張弁（８），…により減圧され、室外
熱交換器（６）で蒸発した後圧縮機（１）に戻るように
循環する。As described above, in FIG. 2, the four-way switching valve (2) is switched to the solid line side in the figure during the cooling operation of the air conditioner, and the electromagnetic opening / closing valve (24) of the auxiliary heat exchanger (22) is always open. , The refrigerant compressed in the compressor (1) is condensed in the outdoor heat exchanger (6) and the auxiliary heat exchanger (22), and is branched to each indoor unit (B) to (F) via the connecting pipe (11b). Then sent. In each of the indoor units (B) to (F), the pressure is reduced by each of the indoor electric expansion valves (13), ..., Evaporated by each of the indoor heat exchangers (12) ,, and then merged into the outdoor unit (A). It returns in a gas state and circulates so as to be sucked into the compressor (1). on the other hand,
During the heating operation, the four-way switching valve (5) is switched to the broken line side in the figure, the flow of the refrigerant is opposite to that during the cooling operation, and the refrigerant compressed by the compressor (1) is transferred to each indoor heat exchanger. (12),
Is condensed in, and merges to flow to the outdoor unit (A) in a liquid state, is decompressed by the outdoor electric expansion valve (8), is evaporated in the outdoor heat exchanger (6), and then returns to the compressor (1). To circulate.
上記圧縮機（１）の運転中、第１圧縮機（1a）と第２圧
縮機（1b）との潤滑油量は均一になるようになされてい
る。その詳細を説明するに、第１図は圧縮機（１）付近
の概略配管構成を示し、第１圧縮機（1a）（インバータ
付圧縮機）は密閉ドーム（3a）と、その内部上側に配設
されたに電動モータ（MC1）と、ドーム（3a）内下部に
配置され、モータ（MC1）に駆動連結された圧縮機本体
（CP1）とを備えてなり、ドーム（3a）内の底部には上
記圧縮機本体（CP1）の潤滑部分に供給される潤滑油が
貯溜されている。また、第２圧縮機（1b）（アンローダ
付圧縮機）は、上記第１圧縮機（1a）と同様に、底部に
潤滑油を貯溜せしめた密閉ドーム（3b）内に電動モータ
（MC2）及び圧縮機本体（CP2）を備えている。上記両圧
縮機（1a），（1b）のドーム（3a），（3b）は各々の内
部を潤滑油の液面レベル位置にて連通する均油管（11
t）で連結されており、この均油管（11t）により潤滑油
をドーム（3a），（3b）間で従来可能としている。During the operation of the compressor (1), the lubricating oil amounts of the first compressor (1a) and the second compressor (1b) are made uniform. To explain the details, Fig. 1 shows a schematic piping configuration near the compressor (1). The first compressor (1a) (compressor with an inverter) is installed in the closed dome (3a) and above the inside. It is equipped with an electric motor (MC1) and a compressor body (CP1) that is placed in the lower part of the dome (3a) and is drivingly connected to the motor (MC1). Stores the lubricating oil supplied to the lubricated part of the compressor body (CP1). Further, the second compressor (1b) (compressor with unloader) has an electric motor (MC2) and an electric motor (MC2) in a closed dome (3b) in which lubricating oil is stored at the bottom, like the first compressor (1a). Equipped with a compressor body (CP2). The dome (3a), (3b) of both the compressors (1a), (1b) has an oil equalizing pipe (11) that communicates the inside of each with the lubricating oil level level position.
The oil is evenly connected between the domes (3a) and (3b) by this oil equalizing pipe (11t).
また、上記各圧縮機（1a），（1b）には冷媒をドーム
（3a），（3b）内に吸入するための吸入管（11h）と、
圧縮機本体（CP1），（CP2）で圧縮された冷媒をドーム
（3a），（3b）外に吐出させる吐出管（11k）とが連結
されている。上記吸入管（11h）は、集合吸入管（11i）
と、該集合吸入管（11i）から分岐された２本の分岐吸
入管（11j），（11j）とからなり、各分岐吸入管（11
j）の下流端はそれぞれ圧縮機のドーム（3a），（3b）
内上部に開口されている。一方、上記吐出管（11k）
は、各圧縮機（1a），（1b）の圧縮機本体（CP1），（C
P2）に接続された２本の分岐吐出管（11l），（11l）
と、該分岐吐出管（11l），（11l）の下流端に連結され
た集合吐出管（11m）とからなる。そして、低圧のガス
冷媒を吸入管（11h）から各圧縮機（1a），（1b）のド
ーム（3a），（3b）内に吸入して圧縮機本体（CP1），
（CP2）で圧縮するとともに、この圧縮された高圧冷媒
を吐出管（11k）を介してドーム（3a），（3b）外に吐
出するようにしている。よって、両圧縮機（1a），（3
a）は１系統の冷媒回路に並列に接続されている。Further, each of the compressors (1a) and (1b) has a suction pipe (11h) for sucking a refrigerant into the domes (3a) and (3b),
The discharge pipe (11k) that discharges the refrigerant compressed by the compressor bodies (CP1) and (CP2) to the outside of the domes (3a) and (3b) is connected. The suction pipe (11h) is a collective suction pipe (11i).
And two branch suction pipes (11j) and (11j) branched from the collective suction pipe (11i).
The downstream ends of j) are the compressor domes (3a) and (3b), respectively.
It is opened at the top of the inside. On the other hand, the discharge pipe (11k)
Is the compressor body (CP1) of each compressor (1a), (1b), (C
Two branch discharge pipes (11l), (11l) connected to P2)
And a collective discharge pipe (11m) connected to the downstream ends of the branch discharge pipes (11l) and (11l). Then, the low-pressure gas refrigerant is sucked into the dome (3a), (3b) of each compressor (1a), (1b) from the suction pipe (11h), and the compressor body (CP1),
While being compressed by (CP2), the compressed high pressure refrigerant is discharged to the outside of the dome (3a), (3b) through the discharge pipe (11k). Therefore, both compressors (1a), (3
a) is connected in parallel to one system of refrigerant circuit.
上記各分岐吐出管（11l），（11l）に油分離器（4a），
（4b）が配設され、この油分離器（4a），（4b）にはそ
れぞれ油戻し管（33a），（33b）の上流端が接続され、
該油戻し管（33a），（33b）の下流端は、対応する圧縮
機（1a），（1b）の分岐吸入管（11j），（11j）に連通
されており、各油分離器（4a），（4b）で分離された潤
滑油を油戻し管（33a），（33b）及び吸入管（11h）を
介して吸入冷媒と共に圧縮機（1a），（1b）のドーム
（3a），（3b）内に戻すようにしている。Oil separator (4a) is attached to each branch discharge pipe (11l), (11l),
(4b) is provided, and the oil separators (4a) and (4b) are connected to the upstream ends of oil return pipes (33a) and (33b), respectively.
The downstream ends of the oil return pipes (33a) and (33b) are connected to the branch suction pipes (11j) and (11j) of the corresponding compressors (1a) and (1b), and the oil separators (4a) ), (4b) separated lubricating oil through the oil return pipes (33a), (33b) and the suction pipe (11h) together with the suction refrigerant, the dome (3a) of the compressor (1a), (1b), ( 3b) I try to put it back inside.
さらに、上記第１圧縮機（1a）のインバータ（2a）及び
第２圧縮機（1b）のアンローダ（2b）は上記室外制御ユ
ニット（15）制御装置（15a）によって制御されるよう
に構成されている。この制御装置（15a）において均油
運転時に行われる信号処理の手順について第４図により
説明する。Further, the inverter (2a) of the first compressor (1a) and the unloader (2b) of the second compressor (1b) are configured to be controlled by the outdoor control unit (15) control device (15a). There is. The procedure of signal processing performed in the oil equalizing operation in this control device (15a) will be described with reference to FIG.
すなわち、先ず、ステップS1で第２圧縮機（1b）がOFF
状態かどうかを判定し、この判定が圧縮機OFFのYESと判
定された後、ステップS2で均油運転モードのために１時
間程度のタイマTM1をセットして均油運転の実行を待
つ。そして、ステップS3で上記タイマTM1のタイムアッ
プを検出し、タイムアップの後、ステップS4で第１の均
油ステップを実行するために１分間程度のタイマTM2を
セットし、ステップS5で第１の均油ステップを実行す
る。すなわち、この均油ステップでは、インバータ（2
a）に60Hzの周波数指令信号を出力して、第１圧縮機（1
a）（インバータ付圧縮機）を100％の高容量で運転させ
る。同時に、アンローダ（2b）に信号を出力して第２圧
縮機（1b）（アンローダ付圧縮機）を50％の容量でアン
ロード運転させる。That is, first, in step S 1 , the second compressor (1b) is turned off.
Determining whether a state, after the determination is determined as YES in the compressor OFF, wait for the execution of the oil equalizing operation by setting the timer TM1 for about one hour for the oil equalizing operation mode in step S 2. Then, to detect the time-up of the timer TM1 in step S 3, after the time-up, sets the timer TM2 of about 1 minute to perform a first oil equalizing step in step S 4, in Step S 5 The first oil leveling step is performed. That is, in this oil leveling step, the inverter (2
Output a 60Hz frequency command signal to a) and output the first compressor (1
a) Operate the (compressor with inverter) at a high capacity of 100%. At the same time, a signal is output to the unloader (2b) to cause the second compressor (1b) (compressor with unloader) to perform unloading operation at 50% capacity.
この後、ステップS6で上記タイマTM2のタイムアップを
判定し、タイムアップ後、ステップS7に進んで電源周波
数一致待ちのための数十秒程度のタイマTM3をセットす
るとともに、ステップS8で電源周波数一致待ちのステッ
プを実行する。この待ちステップでは、インバータ（2
a）に30Hzの周波数指令信号を出力して、第１圧縮機（1
a）を50％の低容量で運転させるとともに、アンローダ
（2b）に信号を出力して第２圧縮機（1b）を50％の容量
でアンロード運転させる。Thereafter, it is determined timeout of the timer TM2 at step S 6, after time-up, as well as set the timer TM3 of several tens of seconds for the power frequency matching wait proceeds to step S 7, in step S 8 Execute the steps waiting for power frequency match. In this waiting step, the inverter (2
The frequency command signal of 30Hz is output to a) and the first compressor (1
A) is operated at a low capacity of 50%, and a signal is output to the unloader (2b) to unload the second compressor (1b) at a capacity of 50%.
そして、ステップS9で上記タイマTM3のタイムアップを
判定し、そのタイムアップした後、ステップS10におい
て第２の均油ステップのための１分間程度のタイマTM4
をセットし、次いでステップS11で第２の均油ステップ
を実行する。この均油ステップでは、インバータ（2a）
に30Hzの周波数指令信号を出力して、第１圧縮機（1a）
（インバータ付圧縮機）を50％の低容量で運転させると
ともに、アンローダ（2b）に信号を出力して第２圧縮機
（1b）（アンローダ付圧縮機）を100％の高容量でフル
ロード運転させる。そして、ステップS12で上記タイマT
M4のタイムアップを判定し、タイムアップにより均油運
転を終了する。Then, after determining the time-up of the timer TM3, and the time-up in step S 9, the timer of about 1 minute for the second oil equalizing step in Step S 10 TM4
Is set, and then a second oil leveling step is executed in step S 11 . In this oil leveling step, the inverter (2a)
Output a 30Hz frequency command signal to the first compressor (1a)
(Compressor with inverter) operates at a low capacity of 50%, and outputs a signal to the unloader (2b) to operate the second compressor (1b) (compressor with unloader) at a high capacity of 100% at full load. Let Then, in step S 12 , the timer T
Judge the time-up of M4 and finish the oil equalization operation by the time-up.
よって、この実施例の場合、上記フローにおけるステッ
プS2〜S6,S10〜S12により、均油運転モードで圧縮機（1
a），（1b）の運転容量を段階的に制御し、低効率側の
第１圧縮機（1a）の容量を最大にし、かつ該第１圧縮機
（1a）よりも効率の高い第２圧縮機（1b）の容量を最小
にする第１の均油ステップと、該第１の均油ステップの
終了後、逆に第１圧縮機（1a）の容量を最小にし、かつ
第２圧縮機（1b）の容量を最大にする第２の均油ステッ
プとを行うようにした制御手段（100）が構成されてい
る。Therefore, in this embodiment, the step S 2 ~S 6, S 10 ~S 12 in the above flow, compressor oil equalizing operation mode (1
a) and (1b) are controlled stepwise to maximize the capacity of the low-efficiency first compressor (1a), and the second compression is more efficient than the first compressor (1a). The first oil leveling step that minimizes the capacity of the machine (1b), and after the completion of the first oil leveling step, conversely, minimizes the capacity of the first compressor (1a) and the second compressor (1a). The control means (100) is configured to perform the second oil leveling step for maximizing the capacity of 1b).
また、同時に、ステップS7〜S9により、高効率の第２圧
縮機（1b）の容量を最小から最大に切り換えるタイミン
グを、低効率の第１圧縮機（1a）の容量を最大から最小
に切り換えるタイミングよりもタイマTM3による所定時
間（数十秒間）だけ遅延させるようにした遅延部（10
1）が構成されている。At the same time, in step S 7 to S 9, the timing of switching to the maximum capacity from the minimum of the second compressor of a high efficiency (1b), to minimize the volume of the first compressor of the low efficiency (1a) from the maximum The delay unit (10 seconds) that delays the switching time by a predetermined time (tens of seconds) by the timer TM3.
1) is configured.
したがって、上記実施例においては、空気調和機の運転
時、圧縮機（1a），（1b）の運転により、そのドーム
（3a），（3b）内に低圧のガス冷媒が吸入管（11h）か
ら吸入され、この冷媒は圧縮機本体（CP1），（CP2）で
圧縮される。そして、この圧縮された高圧冷媒は吐出管
（11k）を介してドーム（3a），（3b）外に吐出されて
凝縮器に供給される。Therefore, in the above-described embodiment, when the air conditioner is in operation, the compressors (1a) and (1b) are operated so that low-pressure gas refrigerant is introduced into the dome (3a) and (3b) from the suction pipe (11h). Inhaled, this refrigerant is compressed by the compressor bodies (CP1) and (CP2). The compressed high-pressure refrigerant is discharged to the outside of the domes (3a) and (3b) through the discharge pipe (11k) and supplied to the condenser.
一方、上記吐出冷媒が吐出管（11k）の各分岐吐出管（1
1l），（11l）を流れる途中、油分離器（4a），（4b）
において冷媒から潤滑油が分離され、この潤滑油はそれ
ぞれ油戻し管（33a），（33b）及び吸入管（11h）を通
って吸入冷媒と共に圧縮器（1a），（1b）のドーム（3
a），（3b）内に戻される。On the other hand, the above-mentioned discharge refrigerant is the branch discharge pipe (1k) of each discharge pipe (11k).
Oil separator (4a), (4b) while flowing through 1l), (11l)
At the dome (3) of the compressors (1a), (1b), the lubricating oil is separated from the refrigerant, and the lubricating oil passes through the oil return pipes (33a), (33b) and the suction pipe (11h), respectively, and the suction refrigerant.
Returned to a) and (3b).
そして、上記第２圧縮機（1b）がOFF状態と判定される
と、圧縮機（1a），（1b）の運転モードが均油運転モー
ドに切り換わり、この均油運転モードによりドーム（3
a），（3b）間で不均一に溜まっていた潤滑油が均油管
（11t）を通って移動し、このことによりドーム（3
a），（3b）内の潤滑油が均一化される。すなわち、第
５図に示すように、先ず、第１の均油ステップが実行さ
れて、インバータ（2a）に60Hzの周波数指令信号が出力
されて低効率側の第１圧縮機（1a）が100％で高容量運
転される。一方、アンローダ（2b）にアンロード指令信
号が出力されて高効率側の第２圧縮機（1b）は50％でア
ンロード状態で運転される。このため、圧縮機（１）の
容量は150％となる。When it is determined that the second compressor (1b) is in the OFF state, the operation modes of the compressors (1a) and (1b) are switched to the oil equalizing operation mode, and the dome (3
Lubricating oil accumulated unevenly between a) and (3b) moves through the oil equalizing pipe (11t), which causes the dome (3t) to move.
The lubricating oil in a) and (3b) is made uniform. That is, as shown in FIG. 5, first, the first oil leveling step is executed, a frequency command signal of 60 Hz is output to the inverter (2a), and the first compressor (1a) on the low efficiency side is operated at 100%. High capacity operation in%. On the other hand, the unload command signal is output to the unloader (2b), and the second compressor (1b) on the high efficiency side is operated in the unload state at 50%. Therefore, the capacity of the compressor (1) is 150%.
この第１の均油ステップが所定時間（１分間程度）継続
した後、インバータ（2a）に30Hzの周波数指令信号が出
力されて第１圧縮機（1a）が50％で低容量運転される。
この間、圧縮機（１）の容量は第１圧縮機（1a）の容量
低下に伴って150％から100％に向かって低下する。After the first oil equalizing step continues for a predetermined time (about 1 minute), a frequency command signal of 30 Hz is output to the inverter (2a) and the first compressor (1a) is operated at a low capacity of 50%.
During this period, the capacity of the compressor (1) decreases from 150% to 100% as the capacity of the first compressor (1a) decreases.
そして、所定時間（数十秒）の経過後、インバータ（2
a）の周波数が指令周波数の30Hzに一致すると、第２の
均油ステップが実行されて、第１圧縮機（1a）はそのま
ま50％で低容量運転され、一方、アンローダ（2b）にフ
ルロード指令信号が出力されて第２圧縮機（1b）は100
％でフルロード状態で運転される。このため、圧縮機
（１）の容量は元の150％に戻り、この第２の均油ステ
ップが所定時間（１分間程度）経過すると均油運転を終
了する。Then, after the elapse of a predetermined time (tens of seconds), the inverter (2
When the frequency in a) matches the command frequency of 30 Hz, the second oil equalization step is executed, and the first compressor (1a) is operated at a low capacity of 50%, while the unloader (2b) is fully loaded. The command signal is output and the second compressor (1b) is 100
It is operated in a full load state in%. Therefore, the capacity of the compressor (1) returns to the original 150%, and when the second oil equalizing step has passed a predetermined time (about 1 minute), the oil equalizing operation is terminated.
こうして均油運転モードが第２圧縮機（1b）をフルロー
ド状態に、また第１圧縮機（1a）を低容量運転状態にそ
れぞれして終了するため、均油運転の終了時には第２圧
縮機（1b）はフルロード状態に、また第１圧縮機（1a）
は低容量運転状態にそれぞれ収束することとなる。その
結果、均油運転終了後の運転モードでは、効率の高い第
２圧縮機（1b）により、全体としての効率を上昇させる
ことができる。In this way, the oil-equalizing operation mode ends with the second compressor (1b) in the full load state and the first compressor (1a) in the low-capacity operating state. (1b) is in full load, and the first compressor (1a)
Will converge to the low capacity operation state. As a result, in the operation mode after the end of the oil equalizing operation, the efficiency as a whole can be increased by the highly efficient second compressor (1b).
また、均油運転の終了時は、第２圧縮機（1b）はフルロ
ード状態に、また第１圧縮機（1a）は低容量運転状態に
それぞれ収束するので、高負荷であっても、インバータ
付圧縮機としての第１圧縮機（1a）を垂下制御する必要
がなくなり、よって高い圧縮能力を維持することができ
る。Further, at the end of the oil equalizing operation, the second compressor (1b) converges to the full load state and the first compressor (1a) converges to the low capacity operation state. It is not necessary to control the first compressor (1a) as an attached compressor so as to droop, so that a high compression capacity can be maintained.
さらに、上記第１の均油ステップから第２の均油ステッ
プに切り換わる際、効率の高い第２圧縮機（1b）の容量
がアンロード運転からフルロード運転に切り換えられる
タイミングが、効率の低い第１圧縮機（1a）の容量が10
0％容量から50％容量に切り換えられるタイミングより
も所定時間遅延するので、切換えに伴い冷媒圧力は過度
に上昇することはない。Furthermore, when switching from the first oil leveling step to the second oil leveling step, the timing at which the capacity of the highly efficient second compressor (1b) is switched from unload operation to full load operation is low. The capacity of the first compressor (1a) is 10
Since there is a predetermined delay from the timing of switching from 0% capacity to 50% capacity, the refrigerant pressure does not rise excessively with the switching.
尚、上記第１圧縮機（1a）の切換タイミングの遅延はタ
イマTM3によらずに、インバータ（2a）に対する実際の
電源周波数の低下を検出して行うようにしてもよい。The delay of the switching timing of the first compressor (1a) may be performed not by the timer TM3 but by detecting the actual decrease of the power supply frequency for the inverter (2a).
また、本発明は、上記実施例の如き空気調和機に限ら
ず、それ以外の冷凍装置に対しても適用できるのは勿論
である。In addition, the present invention is not limited to the air conditioner as in the above embodiment, and can be applied to other refrigerating devices as a matter of course.
（発明の効果） 以上説明したように、請求項（１）に係る発明によれ
ば、インバータ付圧縮機及びそれよりも効率の高いアン
ローダ付圧縮機の効率の異なる２種類の圧縮機を冷媒回
路に並列に接続してなる冷凍装置に対し、両圧縮機を均
油管により連通し、均油運転モード時、先ず、低効率の
インバータ付圧縮機を高容量で、また高効率のアンロー
ダ付圧縮機を低容量でそれぞれ運転させ、次の均油ステ
ップでは逆に低効率のインバータ付圧縮機を低容量で、
また高効率のアンローダ付圧縮機を高容量でそれぞれ運
転させるようにしたことにより、均油運転の終了時には
そのまま高効率のアンローダ付圧縮機は高容量運転状態
に、また低効率のインバータ付圧縮機は低容量運転状態
にそれぞれ収束させて、全体としての効率を上昇させる
ことができる。(Effects of the Invention) As described above, according to the invention of claim (1), a compressor with an inverter and a compressor with an unloader having a higher efficiency than the two compressors having different efficiencies are provided in the refrigerant circuit. Both compressors are connected to the refrigeration system connected in parallel with the oil by means of an oil equalizing pipe, and in the oil equalizing operation mode, first, a low efficiency compressor with an inverter has a high capacity and a highly efficient compressor with an unloader. , Respectively, and at the next oil equalization step, on the contrary, a low efficiency compressor with an inverter is
In addition, by operating the high-efficiency unloader-equipped compressors at high capacities, the high-efficiency unloader-equipped compressor remains in a high-capacity operating state at the end of oil-equalizing operation, and a low-efficiency inverter-equipped compressor. Can be converged to the low-capacity operation state to increase the overall efficiency.
また、請求項（２）に係る発明によると、上記高効率の
アンローダ付圧縮機が高容量に切り換えるタイミング
を、低効率のインバータ付圧縮機が低容量に切り換える
タイミングよりも所定時間遅延させるようにしたことに
より、切換えに伴う冷媒圧力の過度の上昇を抑制するこ
とができる。Further, according to the invention of claim (2), the timing at which the high-efficiency compressor with an unloader switches to a high capacity is delayed by a predetermined time from the timing at which a low-efficiency compressor with an inverter switches to a low capacity. By doing so, it is possible to suppress an excessive increase in the refrigerant pressure due to the switching.
図面は本発明の実施例を示し、第１図は圧縮機付近の詳
細な配管図、第２図は空気調和機の冷媒回路図、第３図
は室内制御装置の内部構成図、第４図は均油運転モード
での制御手順のフローチャート図、第５図は均油運転モ
ードにおける容量変化の特性を示すタイミングチャート
図である。 （1a）……第１圧縮機（インバータ付圧縮機） （1b）……第２圧縮機（アンローダ付圧縮機） （2a）……インバータ （2b）……アンローダ （3a），（3b）……ドーム （4a），（4b）……油分離器 （11t）……均油管 （11h）……吸入管 （11k）……吐出管 （15a）……室外制御装置 （33a），（33b）……油戻し管 （100）……制御手段 （100）……遅延部Drawing shows an embodiment of the present invention, Fig. 1 is a detailed piping diagram around a compressor, Fig. 2 is a refrigerant circuit diagram of an air conditioner, Fig. 3 is an internal configuration diagram of an indoor control device, and Fig. 4 FIG. 5 is a flow chart diagram of a control procedure in the oil-equalizing operation mode, and FIG. (1a) …… First compressor (compressor with inverter) (1b) …… Second compressor (compressor with unloader) (2a) …… Inverter (2b) …… Unloader (3a), (3b)… … Domes (4a), (4b) …… Oil separator (11t) …… Oil leveling pipe (11h) …… Suction pipe (11k) …… Discharge pipe (15a) …… Outdoor control device (33a), (33b) …… Oil return pipe (100) …… Control means (100) …… Delay part
Claims (2)
と、該インバータ付圧縮機（1a）よりも効率の高い可変
容量型のアンローダ付圧縮機（1b）とが少なくとも１台
ずつ１系統の冷媒回路に並列に接続されてなる冷凍装置
において、 上記各圧縮機（1a），（1b）のドーム（3a），（3b）内
を潤滑油の運転油面レベル位置にて連通する均油管（1
1）と、 上記圧縮機（1a），（1b）から吐出された冷媒から潤滑
油を分離する油分離器（4a），（4b）と、 上記油分離器（4a），（4b）で分離された潤滑油を圧縮
機（1a），（1b）のドーム（3a），（3b）内に戻す油戻
し管（33a），（33b）と、 均油運転モード時、上記インバータ付圧縮機（1a）の容
量を最大にし、かつアンローダ付圧縮機（1b）の容量を
最小にする第１の均油ステップと、該第１の均油ステッ
プの終了後、インバータ付圧縮機（1a）の容量を最小に
し、かつアンローダ付圧縮機（1b）の容量を最大にする
第２の均油ステップとを行うように圧縮機（1a），（1
b）の運転容量を段階的に制御する制御手段（100）とを
備えたことを特徴とする冷凍装置。1. A variable capacity compressor with an inverter (1a)
And a variable capacity compressor (1b) having a higher capacity than the compressor (1a) with an inverter are connected in parallel to a refrigerant circuit of one system, at least one compressor at a time. An oil level pipe (1) that connects the insides of the dome (3a) and (3b) of the compressors (1a) and (1b) at the level of the operating oil level of the lubricating oil.
1) and the oil separators (4a) and (4b) for separating lubricating oil from the refrigerant discharged from the compressors (1a) and (1b), and the oil separators (4a) and (4b) The oil return pipes (33a) and (33b) for returning the lubricated lubricating oil into the domes (3a) and (3b) of the compressors (1a) and (1b), and the compressor with an inverter ( 1a) has a maximum capacity and the compressor (1b) has a minimum capacity, and a first oil-equalizing step and, after the completion of the first oil-equalizing step, the capacity of the inverter-equipped compressor (1a) And a second oil-equalizing step that maximizes the capacity of the compressor (1b) with an unloader, and the compressors (1a), (1
A refrigerating apparatus comprising: a control means (100) for stepwise controlling the operating capacity of b).
（1b）の容量を最小から最大に切り換えるタイミング
を、インバータ付圧縮機（1a）の容量を最大から最小に
切り換えるタイミングよりも所定時間遅延させる遅延部
（101）を有することを特徴とする請求項（１）記載の
冷凍回路。2. The control means (100) switches the capacity of the compressor (1b) with an unloader from the minimum to the maximum for a predetermined time period from the timing of switching the capacity of the compressor (1a) with an inverter from the maximum to the minimum. The refrigeration circuit according to claim 1, further comprising a delay unit (101) for delaying.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093659A JPH07122522B2 (en) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | Refrigeration equipment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093659A JPH07122522B2 (en) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | Refrigeration equipment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02272262A JPH02272262A (en) | 1990-11-07 |
| JPH07122522B2 true JPH07122522B2 (en) | 1995-12-25 |
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ID=14088521
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP (1) | JPH07122522B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014202399A (en) * | 2013-04-03 | 2014-10-27 | 三菱電機株式会社 | Refrigerator |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPH04222354A (en) * | 1990-12-21 | 1992-08-12 | Daikin Ind Ltd | Operation controller for refrigerating equipment |
| JP5045025B2 (en) * | 2006-08-10 | 2012-10-10 | ダイキン工業株式会社 | Compression device |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6373054A (en) * | 1986-09-13 | 1988-04-02 | ダイキン工業株式会社 | Refrigerator |
-
1989
- 1989-04-12 JP JP1093659A patent/JPH07122522B2/en not_active Expired - Fee Related
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| JPH02272262A (en) | 1990-11-07 |
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