JPH07121989B2 - 型成形用プリプレグ - Google Patents
型成形用プリプレグInfo
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- JPH07121989B2 JPH07121989B2 JP20251987A JP20251987A JPH07121989B2 JP H07121989 B2 JPH07121989 B2 JP H07121989B2 JP 20251987 A JP20251987 A JP 20251987A JP 20251987 A JP20251987 A JP 20251987A JP H07121989 B2 JPH07121989 B2 JP H07121989B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- curing agent
- resin
- prepreg
- temperature
- phr
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 従来、プラスチックの成形用型としては、銅、アルミニ
ウム合金等の金属型が多く用いられてきたが、金属型
は、高価であるとともに、重く取り扱いにくいという欠
点がある。最近、この金属型に代わる成形型として軽量
のFRP型が採用されるようになってきた。このFRP型は石
膏母型等にプリプレグを積層しオートクレーブ法により
成形して作られるが、プレキュアにおいて約70％以上硬
化を進めた後、母型より脱型しアフタキュアにより完全
硬化させる方式をとっている。こうして得られた成形型
は、軽量であり耐熱性、寸法安定性に優れているため、
特に、航空機部品のように少量多品種成形が必要とされ
る分野において好適に使用される。
ウム合金等の金属型が多く用いられてきたが、金属型
は、高価であるとともに、重く取り扱いにくいという欠
点がある。最近、この金属型に代わる成形型として軽量
のFRP型が採用されるようになってきた。このFRP型は石
膏母型等にプリプレグを積層しオートクレーブ法により
成形して作られるが、プレキュアにおいて約70％以上硬
化を進めた後、母型より脱型しアフタキュアにより完全
硬化させる方式をとっている。こうして得られた成形型
は、軽量であり耐熱性、寸法安定性に優れているため、
特に、航空機部品のように少量多品種成形が必要とされ
る分野において好適に使用される。
前述のFRP型は、例えば特開昭60−222210号公報にて提
案されているが、軽量であるだけでなく、寸法精度、耐
熱性に優れており、従来の金型に代わるものとして有望
である。
案されているが、軽量であるだけでなく、寸法精度、耐
熱性に優れており、従来の金型に代わるものとして有望
である。
このFRP型を製造する成形素材として、前記公開公報で
提案された米国ファイバーライト社製プリプレグMXG−7
620/2534、MXG−7620/2548、MXG−7620/2577等がある
が、これらのプリプレグは、プレキュアとして93〜99℃
にて４時間以上かかるだけでなく、アフタキュアに180
℃で２時間以上を要するため、成形に長時間を要し、型
の生産性が低いという欠点がある。また、プリプレグ硬
化物のガラス転移温度（Tg）は175℃程度であり、高温
成形用としては耐熱性が不足している。
提案された米国ファイバーライト社製プリプレグMXG−7
620/2534、MXG−7620/2548、MXG−7620/2577等がある
が、これらのプリプレグは、プレキュアとして93〜99℃
にて４時間以上かかるだけでなく、アフタキュアに180
℃で２時間以上を要するため、成形に長時間を要し、型
の生産性が低いという欠点がある。また、プリプレグ硬
化物のガラス転移温度（Tg）は175℃程度であり、高温
成形用としては耐熱性が不足している。
また、プレキュアとアフタキュアで所望する硬化状態の
プリプレグ硬化物を得るために、低温硬化型と高温硬化
型の硬化剤を併用させる方法も考えられる。
プリプレグ硬化物を得るために、低温硬化型と高温硬化
型の硬化剤を併用させる方法も考えられる。
特開昭58−113228号公報、あるいは特開昭58−15528号
公報には、各種繊維基材に低温硬化剤と高温硬化剤を配
合した熱硬化性樹脂を含浸してなるプリプレグの製法に
ついて開示されている。しかし、前者は成形物（積層
物）の表面平滑性を得るために、また、後者は取扱い性
良好な半硬化状態のプリプレグを得るために低温硬化剤
と高温硬化剤を併用しており、前述の如き、プラスチッ
クの成形用型としてのFRP型を成形するためのプリプレ
グ、及び成形法とは目的が全く異なるものである。加え
てFRP型を成形するのに適した低温硬化剤と高温硬化剤
の配合比については開示されていない。
公報には、各種繊維基材に低温硬化剤と高温硬化剤を配
合した熱硬化性樹脂を含浸してなるプリプレグの製法に
ついて開示されている。しかし、前者は成形物（積層
物）の表面平滑性を得るために、また、後者は取扱い性
良好な半硬化状態のプリプレグを得るために低温硬化剤
と高温硬化剤を併用しており、前述の如き、プラスチッ
クの成形用型としてのFRP型を成形するためのプリプレ
グ、及び成形法とは目的が全く異なるものである。加え
てFRP型を成形するのに適した低温硬化剤と高温硬化剤
の配合比については開示されていない。
本発明の目的は、前記したような問題点を克服し、プレ
キュアに75〜100℃にて0.5〜２時間、アフタキュアに18
0〜200℃にて0.5〜１時間、延べ３時間以内で硬化し、
かつ成形物のTgが180℃以上となる型成形用プリプレグ
を提供することにある。
キュアに75〜100℃にて0.5〜２時間、アフタキュアに18
0〜200℃にて0.5〜１時間、延べ３時間以内で硬化し、
かつ成形物のTgが180℃以上となる型成形用プリプレグ
を提供することにある。
本発明の構成は下記のとおりである。
強化繊維の基材に、40〜70℃の低温活性タイプ硬化剤0.
1〜3phr及び120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤2.9〜7p
hrからなる混合系硬化剤を３〜10phr配合した熱硬化性
樹脂を20〜60重量％含浸してなる型成形用プリプレグ。
1〜3phr及び120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤2.9〜7p
hrからなる混合系硬化剤を３〜10phr配合した熱硬化性
樹脂を20〜60重量％含浸してなる型成形用プリプレグ。
本発明における強化繊維は、例えば炭素繊維、アラミド
繊維、ガラス繊維等であり、その形態は、織物、組紐、
一方向引揃え物等が使用される。
繊維、ガラス繊維等であり、その形態は、織物、組紐、
一方向引揃え物等が使用される。
40〜70℃の低温活性タイプ硬化剤は、トリエチレンテト
ラミン、テトラエチレンペンタミン等の脂肪族ポリアミ
ン、メンセンジアミン、イソフオロンジアミン等の脂環
族ポリアミン、活性温度40〜70℃のパロゲン化ホウ素ア
ミン錯体などである。
ラミン、テトラエチレンペンタミン等の脂肪族ポリアミ
ン、メンセンジアミン、イソフオロンジアミン等の脂環
族ポリアミン、活性温度40〜70℃のパロゲン化ホウ素ア
ミン錯体などである。
120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤は、ジシアンジアミ
ド、アミンイミド等のアミン化合物、活性温度120〜170
℃のハロゲン化ホウ素アミン錯体、イミダゾール化合物
などである。
ド、アミンイミド等のアミン化合物、活性温度120〜170
℃のハロゲン化ホウ素アミン錯体、イミダゾール化合物
などである。
低温活性タイプ硬化剤と高温活性タイプ硬化剤の混合系
硬化剤については、プレキュアにおける反応性及びアフ
タキュア後の耐熱性の面から活性温度の異なるBF3−ア
ミン錯体の混合系が好ましい。
硬化剤については、プレキュアにおける反応性及びアフ
タキュア後の耐熱性の面から活性温度の異なるBF3−ア
ミン錯体の混合系が好ましい。
本発明における混合系硬化剤は、前記40〜70℃の低温活
性タイプ硬化剤を0.1〜3phr（Parts per hundred parts
of resin）及び120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤を
2.9〜7phr含むものである。低温活性タイプ硬化剤の含
有量が0.1phr未満の場合は、プレキュアにおいて硬化反
応を70％以上進めることができず、3phr超の場合は、硬
化物の耐熱温度が低下したり、硬化速度が早すぎて局部
硬化が起こり硬化物にひずみが発生する。また、高温活
性タイプ硬化剤の含有量が2.9phr未満の場合は、硬化不
良を起し、7phr超の場合は、耐熱性の低下を生じる。
性タイプ硬化剤を0.1〜3phr（Parts per hundred parts
of resin）及び120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤を
2.9〜7phr含むものである。低温活性タイプ硬化剤の含
有量が0.1phr未満の場合は、プレキュアにおいて硬化反
応を70％以上進めることができず、3phr超の場合は、硬
化物の耐熱温度が低下したり、硬化速度が早すぎて局部
硬化が起こり硬化物にひずみが発生する。また、高温活
性タイプ硬化剤の含有量が2.9phr未満の場合は、硬化不
良を起し、7phr超の場合は、耐熱性の低下を生じる。
本発明において熱硬化性樹脂は、例えばエポキシ樹脂、
ポリイミド樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエス
テル樹脂、フェノール樹脂である。これらのうちエポキ
シ樹脂が好ましく、その具体例は、フェノールノボラッ
ク型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹
脂及びトリスヒドロキシフェニルメタン・トリグシジル
エーテル型エポキシ樹脂、テトラグリシジルアミン型エ
ポキシ樹脂等の多官能性エポキシ樹脂並びにこれらの変
性樹脂である。熱硬化性樹脂は、これら樹脂の単独でも
混合でもよい。
ポリイミド樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエス
テル樹脂、フェノール樹脂である。これらのうちエポキ
シ樹脂が好ましく、その具体例は、フェノールノボラッ
ク型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹
脂及びトリスヒドロキシフェニルメタン・トリグシジル
エーテル型エポキシ樹脂、テトラグリシジルアミン型エ
ポキシ樹脂等の多官能性エポキシ樹脂並びにこれらの変
性樹脂である。熱硬化性樹脂は、これら樹脂の単独でも
混合でもよい。
本発明のプリプレグは、前記熱硬化性樹脂に前記混合系
硬化剤を３〜10phr配合した樹脂組成物を用いて、この
ものを強化繊維の基材に20〜60重量％含浸させたもので
ある。この場合、混合系硬化剤の配合量が3phr未満であ
ると硬化不良を起し、また、逆に10phrを超えると耐熱
性の低下を生ずるので、これを避けるために３〜10phr
にすることが必要である。
硬化剤を３〜10phr配合した樹脂組成物を用いて、この
ものを強化繊維の基材に20〜60重量％含浸させたもので
ある。この場合、混合系硬化剤の配合量が3phr未満であ
ると硬化不良を起し、また、逆に10phrを超えると耐熱
性の低下を生ずるので、これを避けるために３〜10phr
にすることが必要である。
本発明のプリプレグを製造するに当っては、混合系硬化
剤を配合した熱硬化性樹脂を強化繊維の基材に含浸する
が、この場合における含浸の方法は、溶剤法でもホット
メルト法でもよい。
剤を配合した熱硬化性樹脂を強化繊維の基材に含浸する
が、この場合における含浸の方法は、溶剤法でもホット
メルト法でもよい。
実施例１ フェノールノボラック型エポキシ樹脂EPN−1138（チバ
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、トリエチレンテトラミ
ン、2E4MZ（２−エチル−４−メチルイミダゾール）の
４者を重量比80:20:0.5:4となるよう計量しアセトンに
て55重量％の溶液とした。この樹脂溶液を用いてガラス
繊維８枚朱子織物（目付290g/m2）を強化材とする樹脂
含有率35重量％のガラス繊維織物プリプレグを溶剤法に
より製造した。
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、トリエチレンテトラミ
ン、2E4MZ（２−エチル−４−メチルイミダゾール）の
４者を重量比80:20:0.5:4となるよう計量しアセトンに
て55重量％の溶液とした。この樹脂溶液を用いてガラス
繊維８枚朱子織物（目付290g/m2）を強化材とする樹脂
含有率35重量％のガラス繊維織物プリプレグを溶剤法に
より製造した。
このプリプレグを15層積層し95℃、１時間プレキュア
し、脱型後180℃にて１時間アフタキュアして第１図に
示す厚み3.00mmの成形物を作製した。
し、脱型後180℃にて１時間アフタキュアして第１図に
示す厚み3.00mmの成形物を作製した。
この成形物をオーブンに入れて室温より昇温して180℃
で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイクル
を300回繰返した。第１図のＡ〜Ｅの寸法をノギスにて
測定した結果、第２表に示す如く、寸法安定性良好であ
り、かつヒートショックによるクラック発生のない耐熱
性に富んだ成形物であった。
で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイクル
を300回繰返した。第１図のＡ〜Ｅの寸法をノギスにて
測定した結果、第２表に示す如く、寸法安定性良好であ
り、かつヒートショックによるクラック発生のない耐熱
性に富んだ成形物であった。
また、プレキュアにおける硬化度、及いアフタキュア後
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
実施例２ フェノールノボラック型エポキシ樹脂EPN−1138（チバ
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、BF3−アミン錯体アン
カー1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体
リーキュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量
比80:20:0.5:5となるよう計量し、アセトンを溶剤とし
て55重量％溶液とした。この樹脂溶液を用いて炭素繊維
平織物（目付630g/m2）を強化材とする樹脂含有率35重
量％の炭素繊維織物プリプレグを溶剤法により製造し
た。
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、BF3−アミン錯体アン
カー1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体
リーキュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量
比80:20:0.5:5となるよう計量し、アセトンを溶剤とし
て55重量％溶液とした。この樹脂溶液を用いて炭素繊維
平織物（目付630g/m2）を強化材とする樹脂含有率35重
量％の炭素繊維織物プリプレグを溶剤法により製造し
た。
このプリプレグを５層積層し、実施例１と同様の硬化条
件により厚み2.97mmのチャンネル型の成形物を製造し
た。
件により厚み2.97mmのチャンネル型の成形物を製造し
た。
この成形物をオーブンに入れて、室温より昇温して190
℃で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイク
ルを300回繰返した。成形物の寸法変化を測定したとこ
ろ、第３表に示す如く寸法安定性良好で、かつヒートシ
ョックによるクラック発生のない耐熱性に富んだ成形物
であった。
℃で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイク
ルを300回繰返した。成形物の寸法変化を測定したとこ
ろ、第３表に示す如く寸法安定性良好で、かつヒートシ
ョックによるクラック発生のない耐熱性に富んだ成形物
であった。
また、プレキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
実施例３ テトラグリシジルアミン型エポキシ樹脂MY−720（チバ
ガイギー社製）、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂
YDCN−703（東都化成社製）、BF3−アミン錯体アンカー
1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体リー
キュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量比80:
20:1.0:6となるよう計量しアセトンにて55重量％溶液と
した。この樹脂溶液を使用し溶剤法により炭素繊維朱子
織物（目付300g/m2）を強化材として樹脂含有率39重量
％の炭素繊維織物プリプレグを製造した。
ガイギー社製）、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂
YDCN−703（東都化成社製）、BF3−アミン錯体アンカー
1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体リー
キュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量比80:
20:1.0:6となるよう計量しアセトンにて55重量％溶液と
した。この樹脂溶液を使用し溶剤法により炭素繊維朱子
織物（目付300g/m2）を強化材として樹脂含有率39重量
％の炭素繊維織物プリプレグを製造した。
このプリプレグを10層積層し実施例１と同様の条件で95
℃×１時間プレキュアし脱型後180℃×１時間アフタキ
ュアして第１図の如き厚み2.82mmのチャンネル型の成形
物を製造した。
℃×１時間プレキュアし脱型後180℃×１時間アフタキ
ュアして第１図の如き厚み2.82mmのチャンネル型の成形
物を製造した。
この成形物をオーブンに入れて、室温より昇温して210
℃で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイク
ルを300回繰返した。寸法変化を測定したところ、第４
表に示す如く寸法安定性良好で、かつヒートショックに
よるクラック発生のない耐熱性に富んだ硬化物であっ
た。
℃で30分保ち、次いで降温して室温に戻すヒートサイク
ルを300回繰返した。寸法変化を測定したところ、第４
表に示す如く寸法安定性良好で、かつヒートショックに
よるクラック発生のない耐熱性に富んだ硬化物であっ
た。
また、プレキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
の硬化物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
実施例４ 低温活性タイプ硬化剤としてメンセンジアミンを1.0ph
r、高温活性タイプ硬化剤として2E4MZを4phr配合した以
外は実施例１と同じ方法で成形物を作成した。この時の
プレキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後の硬化
物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
r、高温活性タイプ硬化剤として2E4MZを4phr配合した以
外は実施例１と同じ方法で成形物を作成した。この時の
プレキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後の硬化
物のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
実施例５ 低温活性タイプ硬化剤としてメンセンジアミンを0.5ph
r、高温活性タイプ硬化剤としてBF3−アミン錯体リーキ
ュアＢ−550（リーエポキシ社製）を5phr配合した以外
は実施例１と同じ方法で成形物を作成した。この時のプ
レキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後の硬化物
のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
r、高温活性タイプ硬化剤としてBF3−アミン錯体リーキ
ュアＢ−550（リーエポキシ社製）を5phr配合した以外
は実施例１と同じ方法で成形物を作成した。この時のプ
レキュアにおける硬化度、及びアフタキュア後の硬化物
のガラス転移温度（Tg）を第１表に示した。
比較例１ テトラグリシジルアミン型エポキシ樹脂MY−720（チバ
ガイギー社製）、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂
YDCN−703（東都化成社製）、ジアミノジフェニルスル
ホン、BF3−メチルエチルアミン錯体（橋本化成社製）
の４者を重量比80:20:40:0.3となるよう計量し、アセト
ンを溶剤として55重量％溶液とした。この樹脂溶液を使
用し炭素繊維４枚朱子織物（目付300g/m2）を強化材と
して樹脂含有率39重量％の炭素繊維織物プリプレグを溶
剤法により製造した。
ガイギー社製）、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂
YDCN−703（東都化成社製）、ジアミノジフェニルスル
ホン、BF3−メチルエチルアミン錯体（橋本化成社製）
の４者を重量比80:20:40:0.3となるよう計量し、アセト
ンを溶剤として55重量％溶液とした。この樹脂溶液を使
用し炭素繊維４枚朱子織物（目付300g/m2）を強化材と
して樹脂含有率39重量％の炭素繊維織物プリプレグを溶
剤法により製造した。
このプリプレグを10層積層し実施例１と同様の硬化条件
で第１図に示す如きチャンネル型成形物を作製しようと
したが、プレキュア後脱型して180℃オーブン中でアフ
タキュアする段階で変形し、満足な成形物が得られなか
った。この際のプロキュアにおける硬化度をDSCにより
測定したところ30％であった。
で第１図に示す如きチャンネル型成形物を作製しようと
したが、プレキュア後脱型して180℃オーブン中でアフ
タキュアする段階で変形し、満足な成形物が得られなか
った。この際のプロキュアにおける硬化度をDSCにより
測定したところ30％であった。
比較例２ フェノールノボラック型エポキシ樹脂EPN−1138（チバ
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、BF3−アミン錯体アン
カー1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体
リーキュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量
比80:20:4:3となるよう計量し、アセトンを溶媒として5
5重量％溶液とした。
ガイギー社製）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂
DEN−485（ダウケミカル社製）、BF3−アミン錯体アン
カー1170（アンカーケミカル社製）、BF3−アミン錯体
リーキュアＢ−550（リーエポキシ社製）の４者を重量
比80:20:4:3となるよう計量し、アセトンを溶媒として5
5重量％溶液とした。
この樹脂溶液を使用し炭素繊維平織物（目付630g/m2）
を強化材とする樹脂含有率35重量％の炭素繊維織物プリ
プレグを溶剤法により製造した。
を強化材とする樹脂含有率35重量％の炭素繊維織物プリ
プレグを溶剤法により製造した。
このプリプレグを５層積層し実施例１と同様にして第１
図に示す如きチャンネル型の成形物を製造した。
図に示す如きチャンネル型の成形物を製造した。
この際、プレキュア後の硬化度をDSCにより測定したと
ころ、83％であった。また、この成形物をオーブンに入
れ室温より昇温して180℃で30分保ち、次いで室温に戻
すヒートサイクルを300回繰返したところ、ヒートショ
ックによるクラックの発生が認められた。
ころ、83％であった。また、この成形物をオーブンに入
れ室温より昇温して180℃で30分保ち、次いで室温に戻
すヒートサイクルを300回繰返したところ、ヒートショ
ックによるクラックの発生が認められた。
本発明の型成形用プリプレグは、75〜100℃にて0.5〜２
時間のプレキュアにより70％以上硬化が進み、かつ180
℃にて１時間アフタキュアした後の硬化物のガラス転移
温度（Tg）が180℃以上であるところの硬化時間の短い
耐熱性に優れたプリプレグである。
時間のプレキュアにより70％以上硬化が進み、かつ180
℃にて１時間アフタキュアした後の硬化物のガラス転移
温度（Tg）が180℃以上であるところの硬化時間の短い
耐熱性に優れたプリプレグである。
第１図は本発明のプリプレグを使用して作製したチャン
ネル型成形物の１具体例を示す。図においてＡ〜Ｅは、
チャンネル型成形物における寸法測定位置を示す。
ネル型成形物の１具体例を示す。図においてＡ〜Ｅは、
チャンネル型成形物における寸法測定位置を示す。
Claims (5)
- 【請求項１】強化繊維の基材に、40〜70℃の低温活性タ
イプ硬化剤0.1〜3phr及び120〜170℃の高温活性タイプ
硬化剤2.9〜7phrからなる混合系硬化剤を３〜10phr配合
した熱硬化性樹脂を20〜60重量％含浸してなる型成形用
プリプレグ。 - 【請求項２】強化繊維が炭素繊維、アラミド繊維又は／
及びガラス繊維である特許請求の範囲（１）のプリプレ
グ。 - 【請求項３】40〜70℃の低温活性タイプ硬化剤が脂肪族
ポリアミン、脂環族ポリアミン、活性温度40〜70℃のハ
ロゲン化ホウ素アミン錯体である特許請求の範囲（１）
のプリプレグ。 - 【請求項４】120〜170℃の高温活性タイプ硬化剤がアミ
ン化合物、活性温度120〜170℃のハロゲン化ホウ素アミ
ン錯体、イミダゾール化合物である特許請求の範囲
（１）のプリプレグ。 - 【請求項５】熱硬化性樹脂がエポキシ樹脂、ポリイミド
樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、
フェノール樹脂である特許請求の範囲（１）のプリプレ
グ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20251987A JPH07121989B2 (ja) | 1987-08-13 | 1987-08-13 | 型成形用プリプレグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20251987A JPH07121989B2 (ja) | 1987-08-13 | 1987-08-13 | 型成形用プリプレグ |
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