JPH07117147A - ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法 - Google Patents
ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法Info
- Publication number
- JPH07117147A JPH07117147A JP26594293A JP26594293A JPH07117147A JP H07117147 A JPH07117147 A JP H07117147A JP 26594293 A JP26594293 A JP 26594293A JP 26594293 A JP26594293 A JP 26594293A JP H07117147 A JPH07117147 A JP H07117147A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- powder
- resin
- bent
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目 的】 ベンド管作成時のパイプの屈曲部の加熱が
短時間で均一に、しかも容易に行えるようにする。 【構 成】 ポリオレフィン製プラスチック管１の中間
層にポリオレフィンに磁性粉であるマグヘマイト粉を加
えたシート状の発熱材２を設け、誘導加熱装置により屈
曲部の発熱材を発熱させる。
短時間で均一に、しかも容易に行えるようにする。 【構 成】 ポリオレフィン製プラスチック管１の中間
層にポリオレフィンに磁性粉であるマグヘマイト粉を加
えたシート状の発熱材２を設け、誘導加熱装置により屈
曲部の発熱材を発熱させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベンド管作成用のパイ
プ及び該パイプによるベンド管の作成方法に関する。
プ及び該パイプによるベンド管の作成方法に関する。
【０００２】
【従来技術】上下水道管やガス管、給湯管等として近
年、腐食がなく、軽くて可撓性があり、耐震性や地盤沈
下に強いことから、プラスチック管が金属管に代わり多
用されるようになってきた。かゝるプラスチック管によ
る配管工事において、ベント管を作成するときには従
来、ガスバーナにより屈曲部分を加熱して折り曲げてい
たが、ガスバーナによる加熱は、屈曲部分全体を適度に
加熱するのに熟練と手間を要する。しかもこの方法は、
小口径のパイプに適用できても、大口径のパイプに適用
することは困難である。大口径のパイプのように、屈曲
部分が広範囲にわたるものでは、全体を均一に加熱する
ことが一層困難であるためである。
年、腐食がなく、軽くて可撓性があり、耐震性や地盤沈
下に強いことから、プラスチック管が金属管に代わり多
用されるようになってきた。かゝるプラスチック管によ
る配管工事において、ベント管を作成するときには従
来、ガスバーナにより屈曲部分を加熱して折り曲げてい
たが、ガスバーナによる加熱は、屈曲部分全体を適度に
加熱するのに熟練と手間を要する。しかもこの方法は、
小口径のパイプに適用できても、大口径のパイプに適用
することは困難である。大口径のパイプのように、屈曲
部分が広範囲にわたるものでは、全体を均一に加熱する
ことが一層困難であるためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、口径のサイ
ズの如何を問わず、屈曲部分の加熱が均一に、しかも容
易に行えるようなベンド管作成用のパイプ及び該パイプ
によるベンド管の作成方法を提供しようとするものであ
る。
ズの如何を問わず、屈曲部分の加熱が均一に、しかも容
易に行えるようなベンド管作成用のパイプ及び該パイプ
によるベンド管の作成方法を提供しようとするものであ
る。
【０００４】
【課題の解決手段】本発明のベンド作成用パイプは、熱
可塑性ないし熱硬化性樹脂よりなり、酸化鉄粉、フェラ
イト粉或いはこれらの混合物より選択された磁性粉ない
し樹脂の溶融温度範囲内にキュリー点を有する金属粉よ
りなる導電性材料を混入した発熱材を内外側、好ましく
は中間部に設けたことを特徴とするものである。
可塑性ないし熱硬化性樹脂よりなり、酸化鉄粉、フェラ
イト粉或いはこれらの混合物より選択された磁性粉ない
し樹脂の溶融温度範囲内にキュリー点を有する金属粉よ
りなる導電性材料を混入した発熱材を内外側、好ましく
は中間部に設けたことを特徴とするものである。
【０００５】別のパイプは、上記磁性粉ないし導電性材
料（以下単に磁性粉等という）を混入した発熱材の代わ
りに、誘導損失係数の高い樹脂を含有した発熱材を用い
たことを特徴とするものである。更に別のパイプは、上
記磁性粉等を混入するか、或いは誘導損失係数の高い樹
脂を含有した熱可塑性ないし熱硬化性樹脂よりなり、全
体を発熱材として構成したことを特徴とするものであ
る。
料（以下単に磁性粉等という）を混入した発熱材の代わ
りに、誘導損失係数の高い樹脂を含有した発熱材を用い
たことを特徴とするものである。更に別のパイプは、上
記磁性粉等を混入するか、或いは誘導損失係数の高い樹
脂を含有した熱可塑性ないし熱硬化性樹脂よりなり、全
体を発熱材として構成したことを特徴とするものであ
る。
【０００６】上記のパイプを用いたベンド管の作用方法
は、高周波発生装置と電極コア及び励磁コイルで構成さ
れた誘導加熱装置を用いて１〜５００ＫＨｚの交電磁界
を発生させることにより、或いはマイクロ波を照射する
ことにより、屈曲部の発熱材を発熱させ、屈曲部を一定
時間加熱したのち、曲げ加工を行うことを特徴とするも
のである。
は、高周波発生装置と電極コア及び励磁コイルで構成さ
れた誘導加熱装置を用いて１〜５００ＫＨｚの交電磁界
を発生させることにより、或いはマイクロ波を照射する
ことにより、屈曲部の発熱材を発熱させ、屈曲部を一定
時間加熱したのち、曲げ加工を行うことを特徴とするも
のである。
【０００７】
【作用】誘導加熱装置を用いて交番磁界を発生させたと
き、屈曲部の磁性粉等が磁気ヒステリシス損失によって
発熱し、またマイクロ波を当てることにより誘導損失係
数の高い樹脂が発熱する。本発明のパイプに用いられる
発熱材中の樹脂と磁性粉等との混合割合は、磁性粉等の
保磁力Ｈｃ５０〜２００Ｏｅの場合、磁性粉等が５０〜
９０重量％、好ましくは５０〜８５重量％である。この
場合、磁性粉等が５０重量％未満である場合には、最大
磁界密度Ｂｒが１０００Ｇ以上の発熱材が得られ難く、
短時間での発熱効果が低い。磁性粉等が９０重量％を越
える場合には、磁性粉等の樹脂中への充填及び分散性が
困難となる。
き、屈曲部の磁性粉等が磁気ヒステリシス損失によって
発熱し、またマイクロ波を当てることにより誘導損失係
数の高い樹脂が発熱する。本発明のパイプに用いられる
発熱材中の樹脂と磁性粉等との混合割合は、磁性粉等の
保磁力Ｈｃ５０〜２００Ｏｅの場合、磁性粉等が５０〜
９０重量％、好ましくは５０〜８５重量％である。この
場合、磁性粉等が５０重量％未満である場合には、最大
磁界密度Ｂｒが１０００Ｇ以上の発熱材が得られ難く、
短時間での発熱効果が低い。磁性粉等が９０重量％を越
える場合には、磁性粉等の樹脂中への充填及び分散性が
困難となる。
【０００８】磁性粉等の保磁力Ｈｃが２００Ｏｅを越え
る場合の樹脂との混合割合は、磁性粉等が５０重量％未
満、好ましくは５〜３０重量％である。磁性粉等が５０
重量％を越えると、発熱効果が大き過ぎ、場合によって
は樹脂の劣化を招く可能性が大きい。有効な発熱を得る
ために必要な磁性粉等の量を考慮すれば、その下限値は
０、１重量％である。
る場合の樹脂との混合割合は、磁性粉等が５０重量％未
満、好ましくは５〜３０重量％である。磁性粉等が５０
重量％を越えると、発熱効果が大き過ぎ、場合によって
は樹脂の劣化を招く可能性が大きい。有効な発熱を得る
ために必要な磁性粉等の量を考慮すれば、その下限値は
０、１重量％である。
【０００９】本発明のパイプに用いられる熱可塑性樹脂
としては、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレ
フィン、ポリ塩化ビニール、ポリスチレン、これらのコ
ポリマー等が例示され、熱硬化性樹脂としては、メラミ
ン樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル等が例示される。磁性粉等を混入した樹脂よりな
る発熱材は、絶縁性を有し、保磁力Ｈｃが５０Ｏｅ以
上、最大磁界密度ＢM が１０００Ｇ以上、好ましくは１
２００Ｇ以上である。
としては、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレ
フィン、ポリ塩化ビニール、ポリスチレン、これらのコ
ポリマー等が例示され、熱硬化性樹脂としては、メラミ
ン樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル等が例示される。磁性粉等を混入した樹脂よりな
る発熱材は、絶縁性を有し、保磁力Ｈｃが５０Ｏｅ以
上、最大磁界密度ＢM が１０００Ｇ以上、好ましくは１
２００Ｇ以上である。
【００１０】保磁力Ｈｃが５０Ｏｅ未満であると、磁気
ヒステリシス損が小さ過ぎ、また発熱材の最大磁束密度
ＢM が１０００Ｇ未満である場合、または発熱材の残留
磁束密度Ｂｒ／保磁力Ｈｃが１．３未満である場合に
は、磁気ヒステリシス損が小さくなり、十分な発熱が得
られないことがある。従って、残留磁束密度Ｂｒ／保磁
力Ｈｃが１．３以上の磁性を有するものとすると、好結
果が得られることが多い。
ヒステリシス損が小さ過ぎ、また発熱材の最大磁束密度
ＢM が１０００Ｇ未満である場合、または発熱材の残留
磁束密度Ｂｒ／保磁力Ｈｃが１．３未満である場合に
は、磁気ヒステリシス損が小さくなり、十分な発熱が得
られないことがある。従って、残留磁束密度Ｂｒ／保磁
力Ｈｃが１．３以上の磁性を有するものとすると、好結
果が得られることが多い。
【００１１】ベンド管作成時の印加交番磁界は、磁性体
等が有する保持力の１〜１５倍程度とされる。印加交番
磁界は磁性体等が有する保磁力の１倍未満であると、発
熱効率が低下し、また１０倍を越える交番磁界を印加し
ても、発熱効率にあまり影響がない。加熱の省エネルギ
ー化及び加熱装置の規模を考慮すると、２〜１０倍程
度、好ましくは５〜１０倍程度が望ましい。
等が有する保持力の１〜１５倍程度とされる。印加交番
磁界は磁性体等が有する保磁力の１倍未満であると、発
熱効率が低下し、また１０倍を越える交番磁界を印加し
ても、発熱効率にあまり影響がない。加熱の省エネルギ
ー化及び加熱装置の規模を考慮すると、２〜１０倍程
度、好ましくは５〜１０倍程度が望ましい。
【００１２】磁性粉等を混入した発熱材の代りに誘導損
失係数の高い樹脂を含有した発熱材を用いた場合、誘導
損失係数の高い樹脂としては、融点が１８０℃以上で、
誘導損失係数が０．１以上である樹脂が用いられ、その
混合割合は、３０〜６０重量％とされる。３０重量％未
満では、誘導電流による発熱が不十分であり、６０重量
％を越えると、曲げ加工後の強度が弱くなる。また融点
が１８０℃以上の樹脂を用いることにより樹脂の混練が
容易となる。
失係数の高い樹脂を含有した発熱材を用いた場合、誘導
損失係数の高い樹脂としては、融点が１８０℃以上で、
誘導損失係数が０．１以上である樹脂が用いられ、その
混合割合は、３０〜６０重量％とされる。３０重量％未
満では、誘導電流による発熱が不十分であり、６０重量
％を越えると、曲げ加工後の強度が弱くなる。また融点
が１８０℃以上の樹脂を用いることにより樹脂の混練が
容易となる。
【００１３】誘導損失係数が０．１以上である樹脂とし
ては、例えば誘導損失係数が０．１であるナイロン６、
誘導損失係数が０．２であるフェノール樹脂等が例示さ
れる。
ては、例えば誘導損失係数が０．１であるナイロン６、
誘導損失係数が０．２であるフェノール樹脂等が例示さ
れる。
【００１４】
【実施例】図１に示すパイプは、ポリオレフィン製プラ
スチック管１の中間層に、ポリオレフィンに磁性粉であ
るマグヘマイト粉を加えたシート状の発熱材２を設けた
ものである。べンド管の作成は図２に示すように、パイ
プ１の屈曲部に誘導加熱装置３を当てがい、１〜５００
ＫＨｚの交番磁界を発生させて屈曲部の発熱材２を発熱
させ、屈曲部を加熱しながら図２の矢印方向よりベンド
荷重を与えることによって行われる。
スチック管１の中間層に、ポリオレフィンに磁性粉であ
るマグヘマイト粉を加えたシート状の発熱材２を設けた
ものである。べンド管の作成は図２に示すように、パイ
プ１の屈曲部に誘導加熱装置３を当てがい、１〜５００
ＫＨｚの交番磁界を発生させて屈曲部の発熱材２を発熱
させ、屈曲部を加熱しながら図２の矢印方向よりベンド
荷重を与えることによって行われる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、パイプの屈曲部に加熱
装置を当てがい、交番磁界を印加するか、マイクロ波を
照射することにより、屈曲部の発熱材が発熱するように
なり、屈曲部の加熱が短時間で均一に、しかも容易に行
えるようになり、口径のサイズの如何にかゝわらず、ベ
ンド管の作成が容易に行えるようになる。
装置を当てがい、交番磁界を印加するか、マイクロ波を
照射することにより、屈曲部の発熱材が発熱するように
なり、屈曲部の加熱が短時間で均一に、しかも容易に行
えるようになり、口径のサイズの如何にかゝわらず、ベ
ンド管の作成が容易に行えるようになる。
【図１】 本発明に係るベンド管作成用パイプの断面
図。
図。
【図２】 図１に示すパイプによるベンド管作成時を示
す図。
す図。
１・・・プラスチック管 ２・・・発
熱材 ３・・・加熱装置
熱材 ３・・・加熱装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 505:12
Claims (4)
- 【請求項１】 酸化鉄粉、フェライト粉或いはこれらの
混合物より選択された磁性粉ないし樹脂の溶融温度範囲
内にキュリー点を有する金属粉よりなる導電性材料を混
入した発熱材を設けた熱可塑性樹脂よりなるベンド管作
成用パイプ。 - 【請求項２】 磁性粉ないし導電性材料を混入した発熱
材の代わりに誘導損失係数の高い樹脂を含有した発熱材
を用いる請求項１記載のベンド管作成用パイプ。 - 【請求項３】 酸化鉄粉、フェライト粉或いはこれらの
混合物より選択された磁性粉ないし樹脂の溶融温度範囲
内にキュリー点を有する金属粉よりなる導電性材料を混
入した発熱材を混入するか、或いは誘導損失係数の高い
樹脂を含有した熱可塑性樹脂よりなるベンド管作成用パ
イプ。 - 【請求項４】 高周波発生装置と電極コア及び励磁コイ
ルで構成された誘導加熱装置を用いて１〜５００ＫＨｚ
の交番磁界を発生させることにより、或いはマイクロ波
を照射することにより、屈曲部の発熱材を発熱させ、屈
曲部を一定時間加熱したのち、曲げ加工を行うことを特
徴とする請求項１ないし３のいづれかの請求項に記載の
パイプを用いたベンド管の作成方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26594293A JPH07117147A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26594293A JPH07117147A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07117147A true JPH07117147A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17424227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26594293A Pending JPH07117147A (ja) | 1993-10-25 | 1993-10-25 | ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07117147A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010208043A (ja) * | 2009-03-06 | 2010-09-24 | Magx Co Ltd | 掲示ボード、掲示ボード磁着用のマグネット枠及び掲示ボードに対するマグネット枠の取付け方法 |
-
1993
- 1993-10-25 JP JP26594293A patent/JPH07117147A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010208043A (ja) * | 2009-03-06 | 2010-09-24 | Magx Co Ltd | 掲示ボード、掲示ボード磁着用のマグネット枠及び掲示ボードに対するマグネット枠の取付け方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5378879A (en) | Induction heating of loaded materials | |
| US5123989A (en) | Resin-bonding method | |
| US5427846A (en) | System for producing heat in alternating magnetic fields | |
| US5126521A (en) | System for producing heat in alternating magnetic fields | |
| JP3311749B2 (ja) | 一体誘導コイルを備える自己調節ヒータ及びその製造方法 | |
| US3126937A (en) | Forming method and apparatus therefor | |
| US10124531B2 (en) | Rapid non-contact energy transfer for additive manufacturing driven high intensity electromagnetic fields | |
| US5447592A (en) | Process for glueing two non-metallic substrates by means of an adhesive | |
| US3535481A (en) | High frequency induction heating of semiconductive plastics | |
| JPH07117147A (ja) | ベンド管作成用パイプ及びベンド管作成方法 | |
| Oka et al. | Experimental study on magnetic and heating characteristics of magnetic wood | |
| CA2034239C (en) | System for producing heat in alternating magnetic fields | |
| JPH07117130A (ja) | プラスチック管の接合方法 | |
| JPH07117132A (ja) | コルゲート管接続用のチューブ及び該チューブを用いた コルゲート管の接続方法 | |
| EP0696156A1 (en) | Magnetic particles | |
| JPH0689157B2 (ja) | 絶縁性材料の接着方法とそのための装置並びにその接着に使用する交番磁束によって磁気ヒステリシス発熱させるのに適した発熱材 | |
| JPH07117133A (ja) | プラスチック管の接合方法並びに該方法で用いられる継 手とプラスチック管及びその製造方法 | |
| Nichols et al. | Performance of susceptor materials in high frequency magnetic fields | |
| Kahil et al. | Assessment of AC losses in cobalt ferrite nanoparticles using a varying frequency induction heater | |
| JPS582549A (ja) | 電気湯沸器 | |
| Ruffini et al. | Production and concentration of magnetic flux for eddy current heating applications | |
| CN116759184A (zh) | 管道水处理的超低频电磁波发生装置 | |
| JPS5648267A (en) | Heating method for metallic plate | |
| JPS56151169A (en) | Brazing device | |
| Meshchanov | High-frequency heating of wires during thermal treatment |