JPH07100858A - メッキ製品用成形体及びその成形方法 - Google Patents
メッキ製品用成形体及びその成形方法Info
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- JPH07100858A JPH07100858A JP27120493A JP27120493A JPH07100858A JP H07100858 A JPH07100858 A JP H07100858A JP 27120493 A JP27120493 A JP 27120493A JP 27120493 A JP27120493 A JP 27120493A JP H07100858 A JPH07100858 A JP H07100858A
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0013—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor using fillers dispersed in the moulding material, e.g. metal particles
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/1703—Introducing an auxiliary fluid into the mould
- B29C45/1704—Introducing an auxiliary fluid into the mould the fluid being introduced into the interior of the injected material which is still in a molten state, e.g. for producing hollow articles
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 微粉状炭酸カルシウムを含有するアセタール
系樹脂組成物製のメッキ製品用成形体について、得られ
るメッキ製品の表面光沢とメッキ剥離強度の向上のため
に必要とされている、早い射出速度に基づく、成形体表
面付近の付近の成形材料の均一な高剪断速度実現のため
のデザイン上の制約を軽減し、種々の用途及び機能を有
するメッキ製品について適用できるようにする。 【構成】 微粉状炭酸カルシウムを含有するアセタール
系樹脂組成物を成形材料とし、金型キャビティ内の溶融
成形材料中への加圧ガスの圧入を伴う中空射出成形法で
成形体を成形する。 【効果】 厚肉の成形体を低射出速度で成形しても、得
られるメッキ製品の表面光沢及びメッキ剥離強度が優れ
る。
系樹脂組成物製のメッキ製品用成形体について、得られ
るメッキ製品の表面光沢とメッキ剥離強度の向上のため
に必要とされている、早い射出速度に基づく、成形体表
面付近の付近の成形材料の均一な高剪断速度実現のため
のデザイン上の制約を軽減し、種々の用途及び機能を有
するメッキ製品について適用できるようにする。 【構成】 微粉状炭酸カルシウムを含有するアセタール
系樹脂組成物を成形材料とし、金型キャビティ内の溶融
成形材料中への加圧ガスの圧入を伴う中空射出成形法で
成形体を成形する。 【効果】 厚肉の成形体を低射出速度で成形しても、得
られるメッキ製品の表面光沢及びメッキ剥離強度が優れ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車のアウト
サイドドアハンドル等として、メッキを施した上で使用
される、アセタール系樹脂組成物製のメッキ製品用成形
体及びその成形方法に関する。
サイドドアハンドル等として、メッキを施した上で使用
される、アセタール系樹脂組成物製のメッキ製品用成形
体及びその成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、金属製品に代えて用いられる、合
成樹脂成形体を素地としたメッキ製品については、必要
な強度と金属製品に近似した質感を得るために、その素
地である成形体として、アセタール系樹脂組成物の成形
体が使用されている。また、このアセタール系樹脂組成
物としては、例えば特公昭５８−４９３６号公報に記載
されているような、微粉状炭酸カルシウムを含有させた
アセタール系樹脂組成物が使用されている。この成形体
は、成形体表面をエッチング処理した後にメッキに供さ
れるもので、高いメッキ剥離強度を得ることができるも
のである。
成樹脂成形体を素地としたメッキ製品については、必要
な強度と金属製品に近似した質感を得るために、その素
地である成形体として、アセタール系樹脂組成物の成形
体が使用されている。また、このアセタール系樹脂組成
物としては、例えば特公昭５８−４９３６号公報に記載
されているような、微粉状炭酸カルシウムを含有させた
アセタール系樹脂組成物が使用されている。この成形体
は、成形体表面をエッチング処理した後にメッキに供さ
れるもので、高いメッキ剥離強度を得ることができるも
のである。
【０００３】ところで、上記成形体は、微粉状炭酸カル
シウムを含有するアセタール系樹脂を成形材料として、
射出成形で成形されているが、所謂ひけを防止するため
に、できるだけ均一肉厚で、肉厚を薄くすることが要求
される。
シウムを含有するアセタール系樹脂を成形材料として、
射出成形で成形されているが、所謂ひけを防止するため
に、できるだけ均一肉厚で、肉厚を薄くすることが要求
される。
【０００４】また、成形上の留意点として、射出速度を
なるべく速くする必要があることが知られている（「工
業材料」第３１巻３号第５４頁）。これは、メッキ製品
の表面光沢及びメッキ剥離強度を向上させるために要求
されるもので、早い射出速度とすると、成形体表面付近
の成形材料の剪断速度が高められ、これが表面光沢及び
メッキ剥離強度の向上につながる表面構造の均一化及び
炭酸カルシウム粒子の分布状態をもたらすものと推測さ
れている。このため、成形体表面付近の成形材料の剪断
速度を均一に高める観点からも、成形体は均一で薄い肉
厚であることが要求されているものである。
なるべく速くする必要があることが知られている（「工
業材料」第３１巻３号第５４頁）。これは、メッキ製品
の表面光沢及びメッキ剥離強度を向上させるために要求
されるもので、早い射出速度とすると、成形体表面付近
の成形材料の剪断速度が高められ、これが表面光沢及び
メッキ剥離強度の向上につながる表面構造の均一化及び
炭酸カルシウム粒子の分布状態をもたらすものと推測さ
れている。このため、成形体表面付近の成形材料の剪断
速度を均一に高める観点からも、成形体は均一で薄い肉
厚であることが要求されているものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、早い射
出速度に基づく、成形体表面付近の成形材料の均一な高
剪断速度を実現するために、成形体の肉厚ができるだけ
均一で薄肉のものに限られることから、デザイン的制約
が大きく、得られるメッキ製品のデザインはもとより、
その用途や機能も限定されがちとなり、適用できるメッ
キ製品の範囲が限定される問題がある。
出速度に基づく、成形体表面付近の成形材料の均一な高
剪断速度を実現するために、成形体の肉厚ができるだけ
均一で薄肉のものに限られることから、デザイン的制約
が大きく、得られるメッキ製品のデザインはもとより、
その用途や機能も限定されがちとなり、適用できるメッ
キ製品の範囲が限定される問題がある。
【０００６】ちなみに、メッキ剥離強度は実用上６００
ｇ／５ｍｍ幅が必要とされており、これを実現するため
に、従来、均一な薄肉化をした上で、更に１６０ｃｃ／
ｓｅｃもの速さで射出を行っており、射出成形機の選択
幅も狭い問題もある。
ｇ／５ｍｍ幅が必要とされており、これを実現するため
に、従来、均一な薄肉化をした上で、更に１６０ｃｃ／
ｓｅｃもの速さで射出を行っており、射出成形機の選択
幅も狭い問題もある。
【０００７】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたもので、微粉状炭酸カルシウムを含有するアセター
ル系樹脂組成物製のメッキ製品用成形体について、得ら
れるメッキ製品の表面光沢とメッキ剥離強度の向上のた
めに必要とされている、早い射出速度に基づく、成形体
表面付近の付近の成形材料の均一な高剪断速度実現のた
めのデザイン上の制約を軽減し、種々の用途及び機能を
有するメッキ製品について適用できるようにすることを
目的とする。
れたもので、微粉状炭酸カルシウムを含有するアセター
ル系樹脂組成物製のメッキ製品用成形体について、得ら
れるメッキ製品の表面光沢とメッキ剥離強度の向上のた
めに必要とされている、早い射出速度に基づく、成形体
表面付近の付近の成形材料の均一な高剪断速度実現のた
めのデザイン上の制約を軽減し、種々の用途及び機能を
有するメッキ製品について適用できるようにすることを
目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段及び作用】このために請求
項１の発明では、微粉状炭酸カルシウムを含有するアセ
タール系樹脂組成物製で、中空射出成形法による、中空
率が１２％以上の中空部を有する中空成形体をメッキ製
品用に用いることとしているものである。
項１の発明では、微粉状炭酸カルシウムを含有するアセ
タール系樹脂組成物製で、中空射出成形法による、中空
率が１２％以上の中空部を有する中空成形体をメッキ製
品用に用いることとしているものである。
【０００９】また、請求項２の発明では、微粉状炭酸カ
ルシウムを含有するアセタール系樹脂組成物を成形材料
として、溶融した成形材料を金型キャビティ内に射出
し、更に金型キャビティ内の溶融した成形材料中に加圧
流体を圧入し、成形材料を冷却した後、圧入した加圧流
体を排出することで、中空率が１２以上の上記中空成形
体を成形することとしているものである。
ルシウムを含有するアセタール系樹脂組成物を成形材料
として、溶融した成形材料を金型キャビティ内に射出
し、更に金型キャビティ内の溶融した成形材料中に加圧
流体を圧入し、成形材料を冷却した後、圧入した加圧流
体を排出することで、中空率が１２以上の上記中空成形
体を成形することとしているものである。
【００１０】更に本発明を説明する。
【００１１】まず、本発明で用いるアセタール系樹脂組
成物は、従来からメッキ製品用成形品に用いられている
ものと同様に、微粉状炭酸カルシウムを含有したもの
で、好ましくはアセタール樹脂１００重量部、微粉状炭
酸カルシウム３〜３０重量部、不飽和ポリエステル０．
１〜１０重量部とからなるものである。
成物は、従来からメッキ製品用成形品に用いられている
ものと同様に、微粉状炭酸カルシウムを含有したもの
で、好ましくはアセタール樹脂１００重量部、微粉状炭
酸カルシウム３〜３０重量部、不飽和ポリエステル０．
１〜１０重量部とからなるものである。
【００１２】本発明に係るメッキ製品用成形体は、中空
部を有するものであるが、この中空部は中空射出成形法
によって形成されたもので、単なる巣（ボイド）や発泡
剤による気泡とは相違するものである。
部を有するものであるが、この中空部は中空射出成形法
によって形成されたもので、単なる巣（ボイド）や発泡
剤による気泡とは相違するものである。
【００１３】中空射出成形法とは、射出成形法におい
て、金型キャビティ内に射出した溶融成形材料中に加圧
流体を圧入し、必要な冷却後、圧入した加圧流体を排出
することで中空成形品を成形する成形方法である。
て、金型キャビティ内に射出した溶融成形材料中に加圧
流体を圧入し、必要な冷却後、圧入した加圧流体を排出
することで中空成形品を成形する成形方法である。
【００１４】加圧流体としては、常温常圧でガス状又は
液状のもので、射出成形の温度及び圧力下で、成形材料
と反応又は相溶しないものが使用される。例えば窒素、
炭酸ガス、空気、ヘリウム、グリセリン、流動パラフィ
ン等であるが、通常ガスが使用され、特に窒素、ヘリウ
ム、ネオン、アルゴン等の不活性ガスが好ましい。
液状のもので、射出成形の温度及び圧力下で、成形材料
と反応又は相溶しないものが使用される。例えば窒素、
炭酸ガス、空気、ヘリウム、グリセリン、流動パラフィ
ン等であるが、通常ガスが使用され、特に窒素、ヘリウ
ム、ネオン、アルゴン等の不活性ガスが好ましい。
【００１５】以下、加圧流体としてガスを用いる場合を
例に、中空射出成形法を更に説明する。
例に、中空射出成形法を更に説明する。
【００１６】加圧流体としてガスを用いる中空射出成形
は、通常の射出成形機とガス圧入装置の組み合わせによ
って行われる。
は、通常の射出成形機とガス圧入装置の組み合わせによ
って行われる。
【００１７】まず、微粉状炭酸カルシウムを含有するア
セタール系樹脂組成物を成形材料とし、通常の射出成形
機によって、溶融させた成形材料を金型キャビティ内に
射出する。この時、金型は、その金型キャビティ表面温
度を１００〜１５０℃にしておくことが好ましく、更に
好ましくは１１０〜１４０℃である。また、射出速度
は、５０ｃｃ／ｓｅｃ以上であることが好ましい。
セタール系樹脂組成物を成形材料とし、通常の射出成形
機によって、溶融させた成形材料を金型キャビティ内に
射出する。この時、金型は、その金型キャビティ表面温
度を１００〜１５０℃にしておくことが好ましく、更に
好ましくは１１０〜１４０℃である。また、射出速度
は、５０ｃｃ／ｓｅｃ以上であることが好ましい。
【００１８】このような金型キャビティ表面温度や射出
速度が好ましい理由は必ずしも明らかではないが、金型
キャビティ表面温度については、成形材料の急激な冷却
を和らげることで、後述する加圧ガスの圧入時に成形材
料を金型キャビティ面へ押し付けやすくし、これが得ら
れるメッキ製品の表面光沢及びメッキ剥離強度の向上に
有益に作用しているものと推測される。また、射出速度
については、従来の技術の項でも説明したように、成形
体表面付近の成形材料に作用する剪断速度が同様の利益
をもたらすものと推測される。
速度が好ましい理由は必ずしも明らかではないが、金型
キャビティ表面温度については、成形材料の急激な冷却
を和らげることで、後述する加圧ガスの圧入時に成形材
料を金型キャビティ面へ押し付けやすくし、これが得ら
れるメッキ製品の表面光沢及びメッキ剥離強度の向上に
有益に作用しているものと推測される。また、射出速度
については、従来の技術の項でも説明したように、成形
体表面付近の成形材料に作用する剪断速度が同様の利益
をもたらすものと推測される。
【００１９】次いで、ガス圧入装置によって、金型キャ
ビティ内の溶融成形材料中に加圧ガスを圧入する。
ビティ内の溶融成形材料中に加圧ガスを圧入する。
【００２０】ガス圧入装置は、金型キャビティ内の溶融
成形材料中に、配管を通して加圧ガスを圧入し、必要な
時間このガス圧を保持（保圧）する装置である。
成形材料中に、配管を通して加圧ガスを圧入し、必要な
時間このガス圧を保持（保圧）する装置である。
【００２１】ガス圧入装置は、予め高圧に圧縮してアキ
ュームレーターに蓄えた加圧ガスを、加圧ガス圧入時に
金型キャビティ内の溶融成形材料中に供給する方式のも
のでも、加圧ガス圧入時に、ガスをポンプで金型キャビ
ティ内の溶融成形材料中に送り込んで加圧して行く方式
のものでもよい。
ュームレーターに蓄えた加圧ガスを、加圧ガス圧入時に
金型キャビティ内の溶融成形材料中に供給する方式のも
のでも、加圧ガス圧入時に、ガスをポンプで金型キャビ
ティ内の溶融成形材料中に送り込んで加圧して行く方式
のものでもよい。
【００２２】加圧ガスの圧入は、射出ノズルに内蔵させ
たガスノズルや、金型に設けたガスノズルを介して行う
ことができる。また、加圧ガスの圧入は、金型キャビテ
ィに対して直接行う他、スプルーやランナーに対して行
ってもよい。スプルーやランナーに圧入された加圧ガス
は、ゲートを介して金型キャビティ内の溶融成形材料中
へと圧入されることになる。
たガスノズルや、金型に設けたガスノズルを介して行う
ことができる。また、加圧ガスの圧入は、金型キャビテ
ィに対して直接行う他、スプルーやランナーに対して行
ってもよい。スプルーやランナーに圧入された加圧ガス
は、ゲートを介して金型キャビティ内の溶融成形材料中
へと圧入されることになる。
【００２３】加圧ガス圧入のタイミングは、金型キャビ
ティを満たすに充分な量の溶融成形材料を射出（フルシ
ョット）した後、もしくは、金型キャビティを満たすに
足りない量の溶融成形材料を射出（ショートショット）
した後のいずれでもよい。但し、本発明においては、後
述するように、１２％以上の中空率とする必要上、比較
的大きな中空部を形成する必要があり、この点から通常
はショートショットとなる。
ティを満たすに充分な量の溶融成形材料を射出（フルシ
ョット）した後、もしくは、金型キャビティを満たすに
足りない量の溶融成形材料を射出（ショートショット）
した後のいずれでもよい。但し、本発明においては、後
述するように、１２％以上の中空率とする必要上、比較
的大きな中空部を形成する必要があり、この点から通常
はショートショットとなる。
【００２４】フルショットの場合、成形材料の冷却によ
る収縮につれて、その収縮量に応じて加圧ガスが圧入さ
れることになる。また、ショートショットの場合、溶融
成形材料の未充填量と成形材料の収縮量とに応じた加圧
ガスが圧入されることになる。
る収縮につれて、その収縮量に応じて加圧ガスが圧入さ
れることになる。また、ショートショットの場合、溶融
成形材料の未充填量と成形材料の収縮量とに応じた加圧
ガスが圧入されることになる。
【００２５】フルショットの場合、溶融成形材料の射出
後、サックバックを行ってから加圧ガスの圧入を行う
と、圧入が容易となるので好ましい。また、ショートシ
ョットの場合、金型キャビティ内の溶融成形材料の流動
末端の動きが停止する前に加圧流体の圧入を開始するこ
とが好ましい。溶融成形材料の流動末端が一旦停止した
後の加圧ガスの圧入で再度流動を開始させると、この部
分にフローマークが生じやすく、得られるメッキ製品の
表面光沢にむらを生じやすくなる。
後、サックバックを行ってから加圧ガスの圧入を行う
と、圧入が容易となるので好ましい。また、ショートシ
ョットの場合、金型キャビティ内の溶融成形材料の流動
末端の動きが停止する前に加圧流体の圧入を開始するこ
とが好ましい。溶融成形材料の流動末端が一旦停止した
後の加圧ガスの圧入で再度流動を開始させると、この部
分にフローマークが生じやすく、得られるメッキ製品の
表面光沢にむらを生じやすくなる。
【００２６】尚、ショートショットの場合、一部の溶融
成形材料の射出後、残りの溶融成形材料の射出と共に加
圧ガスの圧入を行うこともできる。
成形材料の射出後、残りの溶融成形材料の射出と共に加
圧ガスの圧入を行うこともできる。
【００２７】上記のような加圧ガスの圧入を行うと、成
形材料の冷却による収縮が加圧ガスによって補われるこ
とになり、見掛け上厚肉であったり肉厚変化のある成形
体でも、ひけの発生が抑制される。また、流動性の極め
て高い加圧ガスによって、成形体の隅々にまでその圧力
が伝播され、成形材料と金型キャビティ面の密着状態が
向上する。
形材料の冷却による収縮が加圧ガスによって補われるこ
とになり、見掛け上厚肉であったり肉厚変化のある成形
体でも、ひけの発生が抑制される。また、流動性の極め
て高い加圧ガスによって、成形体の隅々にまでその圧力
が伝播され、成形材料と金型キャビティ面の密着状態が
向上する。
【００２８】このようなことが何故メッキ製品の良好な
表面光沢とメッキ剥離強度の向上をもたらすかは明確で
はないが、前述した、成形体表面付近の成形材料に作用
する剪断速度の他に、上記成形材料の金型キャビティ面
への良好な密着状態も、表面光沢及びメッキ剥離強度の
向上につながる表面状態の均一化及び炭酸カルシウム粒
子の分布状態をもたらすものと推測される。
表面光沢とメッキ剥離強度の向上をもたらすかは明確で
はないが、前述した、成形体表面付近の成形材料に作用
する剪断速度の他に、上記成形材料の金型キャビティ面
への良好な密着状態も、表面光沢及びメッキ剥離強度の
向上につながる表面状態の均一化及び炭酸カルシウム粒
子の分布状態をもたらすものと推測される。
【００２９】加圧ガスの圧入後は、必要に応じて、圧入
した加圧ガスの圧力を保持する適宜の保圧時間をとり、
成形材料が変形しない程度に冷却されてから、圧入した
加圧ガスを排出し、成形体を取り出す。
した加圧ガスの圧力を保持する適宜の保圧時間をとり、
成形材料が変形しない程度に冷却されてから、圧入した
加圧ガスを排出し、成形体を取り出す。
【００３０】本発明に係る成形体は、上述のように、加
圧ガスの圧入によって形成された中空部を有するもの
で、その中空率は１２％以上であることが必要で、その
上限は、一般的には５０％までである。中空率が低過ぎ
ると、成形材料を充分金型キャビティ面へ押し付けにく
くなって、得られるメッキ製品の表面光沢やメッキ剥離
強度が低下する。また、高い中空率のものはショートシ
ョットによって形成されるが、これが高くなるほど加圧
ガスの圧入による溶融成形材料の押し広げ量が大きくな
って、フローマーク等による外観不良を生じやすくな
る。
圧ガスの圧入によって形成された中空部を有するもの
で、その中空率は１２％以上であることが必要で、その
上限は、一般的には５０％までである。中空率が低過ぎ
ると、成形材料を充分金型キャビティ面へ押し付けにく
くなって、得られるメッキ製品の表面光沢やメッキ剥離
強度が低下する。また、高い中空率のものはショートシ
ョットによって形成されるが、これが高くなるほど加圧
ガスの圧入による溶融成形材料の押し広げ量が大きくな
って、フローマーク等による外観不良を生じやすくな
る。
【００３１】尚、中空率とは次式によって定義される。
【００３２】中空率（％）＝｛（Ｖ×ρ−Ｍ）／（Ｖ×
ρ）｝×１００
ρ）｝×１００
【００３３】但し、上記式において、Ｖは得られた中空
成形体の見掛け上の体積、ρは使用成形材料の比重、Ｍ
は得られた中空成形体の質量である。
成形体の見掛け上の体積、ρは使用成形材料の比重、Ｍ
は得られた中空成形体の質量である。
【００３４】本発明に係る成形体は、その表面をエッチ
ング処理した後、メッキに供されるものである。
ング処理した後、メッキに供されるものである。
【００３５】上記表面のエッチング処理は、従来と同様
にして行うことができる。例えば硫酸水溶液又は硫酸・
リン酸含有水溶液中に成形体を浸漬させること等によっ
て行うことができる。
にして行うことができる。例えば硫酸水溶液又は硫酸・
リン酸含有水溶液中に成形体を浸漬させること等によっ
て行うことができる。
【００３６】表面をエッチング処理した成形体は、表面
が、メッキ層の付着性を向上させる荒れを有すると共
に、炭酸カルシウム粒子の溶出もしくは脱落痕である微
小孔を有し、この微小孔中にメッキ層の一部が入り込む
ことで得られるアンカー効果によって、高いメッキ剥離
強度が得られるものと考えられる。そして、本発明に係
る成形体は、表面の荒れが適度に形成されると共に、ア
ンカー効果が得やすい状態の微小孔が残される炭酸カル
シウム粒子の分布状態がもたらされているものと推測さ
れる。
が、メッキ層の付着性を向上させる荒れを有すると共
に、炭酸カルシウム粒子の溶出もしくは脱落痕である微
小孔を有し、この微小孔中にメッキ層の一部が入り込む
ことで得られるアンカー効果によって、高いメッキ剥離
強度が得られるものと考えられる。そして、本発明に係
る成形体は、表面の荒れが適度に形成されると共に、ア
ンカー効果が得やすい状態の微小孔が残される炭酸カル
シウム粒子の分布状態がもたらされているものと推測さ
れる。
【００３７】仕上処理であるメッキとしては、一般に化
学メッキ、電気メッキが用いられる。
学メッキ、電気メッキが用いられる。
【００３８】
実施例１ 自動車用アウトサイドドアハンドル用の成形体（最大肉
厚３０ｍｍ、最小肉厚１ｍｍ）を以下のアセタール系樹
脂組成物を成形材料として成形した。
厚３０ｍｍ、最小肉厚１ｍｍ）を以下のアセタール系樹
脂組成物を成形材料として成形した。
【００３９】アセタール樹脂（旭化成工業社製「テナッ
クＰＴ３００」）：１００重量部 炭酸カルシウム：８重量部 不飽和ポリエステル：１．２重量部
クＰＴ３００」）：１００重量部 炭酸カルシウム：８重量部 不飽和ポリエステル：１．２重量部
【００４０】表面温度を１２０℃に調整した金型キャビ
ティ内に、溶融させた２００℃の上記成形材料を、射出
速度４４０ｃｃ／ｓｅｃで射出し、更に窒素ガスを、金
型キャビティ内に開口するガスノズルから３０ｋｇｆ／
ｃｍ2 の圧力で５秒間圧入した。その後、そのままの状
態で３０秒間保持し、圧入した窒素ガスを排出した後金
型から成形体を取り出した。
ティ内に、溶融させた２００℃の上記成形材料を、射出
速度４４０ｃｃ／ｓｅｃで射出し、更に窒素ガスを、金
型キャビティ内に開口するガスノズルから３０ｋｇｆ／
ｃｍ2 の圧力で５秒間圧入した。その後、そのままの状
態で３０秒間保持し、圧入した窒素ガスを排出した後金
型から成形体を取り出した。
【００４１】得られた成形体の中空率は２５．４％であ
った。
った。
【００４２】得られた成形体を、トリクロロエタンで脱
脂し、９６％硫酸／８５％リン酸／水＝４０／２５／３
５（重量比）からなる４０℃の溶液に８分間浸漬してエ
ッチング処理を行った後、８０℃の温水中に１０分間浸
漬して洗浄した。
脂し、９６％硫酸／８５％リン酸／水＝４０／２５／３
５（重量比）からなる４０℃の溶液に８分間浸漬してエ
ッチング処理を行った後、８０℃の温水中に１０分間浸
漬して洗浄した。
【００４３】エッチング処理を経た成形体を、プラスチ
ックメッキ用前処理液（奥野製薬社製「キャタリス
ト」）及びアクセレーターに浸漬した後、化学メッキ液
（奥野製薬社製「ＭＴＰ化学ニッケルメッキ液」）によ
り化学メッキした後、速やかに電気メッキに供した。
ックメッキ用前処理液（奥野製薬社製「キャタリス
ト」）及びアクセレーターに浸漬した後、化学メッキ液
（奥野製薬社製「ＭＴＰ化学ニッケルメッキ液」）によ
り化学メッキした後、速やかに電気メッキに供した。
【００４４】得られたメッキ製品のメッキ剥離強度の測
定結果を表１に示す。
定結果を表１に示す。
【００４５】尚、メッキ剥離強度は、メッキ面に５ｍｍ
幅の平行な切れ目を入れ、切れ目の間のメッキ層をメッ
キ面に対して垂直方向に引っ張り、これによってメッキ
層を剥離させた時の剥離に要した力をいう。
幅の平行な切れ目を入れ、切れ目の間のメッキ層をメッ
キ面に対して垂直方向に引っ張り、これによってメッキ
層を剥離させた時の剥離に要した力をいう。
【００４６】実施例２ 中空率を１２．５％にした以外は実施例１と同様にして
メッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
メッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
【００４７】実施例３ 射出速度を１１０ｃｃ／ｓｅｃにした以外は実施例１と
同様にしてメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示
す。
同様にしてメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示
す。
【００４８】実施例４ 射出速度を５０ｃｃ／ｓｅｃにした以外は実施例１と同
様にしてメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
様にしてメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
【００４９】比較例１ 中空率を１１．６％にした以外は実施例１と同様にして
メッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
メッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
【００５０】比較例２ 窒素ガスの圧入を行わない通常の射出成形で、射出速度
を１００ｃｃ／ｓｅｃとした以外は実施例１と同様にし
てメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
を１００ｃｃ／ｓｅｃとした以外は実施例１と同様にし
てメッキ剥離強度を測定した結果を表１に示す。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【発明の効果】本発明は、以上説明した通りのものであ
り、厚肉で、肉厚変化のある成形体としても、充分な剥
離強度を有するメッキを施すことができ、メッキ製品デ
ザインの制約が大幅に解消され、適用できるメッキ製品
が著しく拡大される。また、メッキ製品が中空体となる
ので、重量の軽減を図ることができると共にトータルコ
ストの削減が可能であり、しかも低射出速度での射出で
足るため、成形機選択幅が広がるものである。
り、厚肉で、肉厚変化のある成形体としても、充分な剥
離強度を有するメッキを施すことができ、メッキ製品デ
ザインの制約が大幅に解消され、適用できるメッキ製品
が著しく拡大される。また、メッキ製品が中空体となる
ので、重量の軽減を図ることができると共にトータルコ
ストの削減が可能であり、しかも低射出速度での射出で
足るため、成形機選択幅が広がるものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:16 Ｂ２９Ｌ 31:30
Claims (2)
- 【請求項１】 微粉状炭酸カルシウムを含有するアセタ
ール系樹脂組成物製で、中空射出成形法による、中空率
が１２％以上の中空部を有する中空成形体であることを
特徴とするメッキ製品用成形体。 - 【請求項２】 微粉状炭酸カルシウムを含有するアセタ
ール系樹脂組成物を成形材料として、溶融した成形材料
を金型キャビティ内に射出し、更に金型キャビティ内の
溶融した成形材料中に加圧流体を圧入し、成形材料を冷
却した後、圧入した加圧流体を排出することで、中空率
が１２％以上の中空成形体とすることを特徴とするメッ
キ製品用成形体の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27120493A JP2836003B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | メッキ製品用成形体及びその成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27120493A JP2836003B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | メッキ製品用成形体及びその成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07100858A true JPH07100858A (ja) | 1995-04-18 |
| JP2836003B2 JP2836003B2 (ja) | 1998-12-14 |
Family
ID=17496804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27120493A Expired - Fee Related JP2836003B2 (ja) | 1993-10-05 | 1993-10-05 | メッキ製品用成形体及びその成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2836003B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004024819A3 (de) * | 2002-09-10 | 2005-01-13 | Ticona Gmbh | Formkörper enthaltend polyacetale sowie verfahren zur herstellung dieser formkörper |
| CN102993734A (zh) * | 2012-08-20 | 2013-03-27 | 安徽凯迪电气有限公司 | 一种含有改性膨润土的仪表护套 |
| CN113071063A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-07-06 | 赣州通洲塑胶机械有限公司 | 一种硅胶鼻托注塑成型工艺 |
-
1993
- 1993-10-05 JP JP27120493A patent/JP2836003B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004024819A3 (de) * | 2002-09-10 | 2005-01-13 | Ticona Gmbh | Formkörper enthaltend polyacetale sowie verfahren zur herstellung dieser formkörper |
| CN102993734A (zh) * | 2012-08-20 | 2013-03-27 | 安徽凯迪电气有限公司 | 一种含有改性膨润土的仪表护套 |
| CN113071063A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-07-06 | 赣州通洲塑胶机械有限公司 | 一种硅胶鼻托注塑成型工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2836003B2 (ja) | 1998-12-14 |
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