JPH0697217B2 - 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断装置 - Google Patents
亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断装置Info
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- JPH0697217B2 JPH0697217B2 JP18079184A JP18079184A JPH0697217B2 JP H0697217 B2 JPH0697217 B2 JP H0697217B2 JP 18079184 A JP18079184 A JP 18079184A JP 18079184 A JP18079184 A JP 18079184A JP H0697217 B2 JPH0697217 B2 JP H0697217B2
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- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、簡便でしかも、ほぼ非破壊で使用中の亜鉛め
っき鋼の腐食寿命を診断する装置に関する。
っき鋼の腐食寿命を診断する装置に関する。
＜従来の技術＞ 従来、亜鉛めっき鋼の腐食寿命を診断する装置として
は、渦電流を応用して亜鉛酸化物膜厚や亜鉛めっき膜厚
を測定するもの、あるいは亜鉛酸化物膜厚を静電容量に
より測定するものなどがある。
は、渦電流を応用して亜鉛酸化物膜厚や亜鉛めっき膜厚
を測定するもの、あるいは亜鉛酸化物膜厚を静電容量に
より測定するものなどがある。
＜発明が解決しようとする問題点＞ ところが、前記渦電流を利用する場合は大きな電源が必
要になるという欠点があり、また静電容量測定の場合に
は亜鉛めっき層が必ずしも平滑でないため誤差が大き
く、センサも精密なものとなるため取扱いに注意を要す
るという欠点があった。
要になるという欠点があり、また静電容量測定の場合に
は亜鉛めっき層が必ずしも平滑でないため誤差が大き
く、センサも精密なものとなるため取扱いに注意を要す
るという欠点があった。
このため、本発明は、上述の欠点に鑑み、渦電流を利用
せずまた静電容量の測定もしないで大電源を不要とし誤
差も少なく取扱いに注意を要する如きセンサも用いない
で、亜鉛めっき鋼の腐食寿命を診断する装置の提供を目
的とする。
せずまた静電容量の測定もしないで大電源を不要とし誤
差も少なく取扱いに注意を要する如きセンサも用いない
で、亜鉛めっき鋼の腐食寿命を診断する装置の提供を目
的とする。
＜問題点を解決するための手段＞ 亜鉛めっき鋼表面に置かれた磁石と亜鉛めっき鋼との引
力に対して一定関係にあり上記亜鉛めっき鋼表面の亜鉛
酸化物膜厚と残存する亜鉛めっき膜厚との和を演算する
手段と、上記亜鉛めっき鋼表面と残存する亜鉛めっき膜
との間の電気絶縁抵抗に対して一定関係にある上記亜鉛
酸化物膜厚を演算する手段と、上記和から上記亜鉛酸化
物膜厚を差引いて上記残存する亜鉛めっき膜厚を演算す
る手段と、上記亜鉛酸化物膜厚から上記亜鉛めっき膜の
腐食速度を演算する手段と、この腐食速度にて上記残存
する亜鉛めっき膜厚を割ることによりその亜鉛めっき膜
が消失するまでの寿命を演算する手段と、この寿命を出
力する出力部とを有することを特徴とする。
力に対して一定関係にあり上記亜鉛めっき鋼表面の亜鉛
酸化物膜厚と残存する亜鉛めっき膜厚との和を演算する
手段と、上記亜鉛めっき鋼表面と残存する亜鉛めっき膜
との間の電気絶縁抵抗に対して一定関係にある上記亜鉛
酸化物膜厚を演算する手段と、上記和から上記亜鉛酸化
物膜厚を差引いて上記残存する亜鉛めっき膜厚を演算す
る手段と、上記亜鉛酸化物膜厚から上記亜鉛めっき膜の
腐食速度を演算する手段と、この腐食速度にて上記残存
する亜鉛めっき膜厚を割ることによりその亜鉛めっき膜
が消失するまでの寿命を演算する手段と、この寿命を出
力する出力部とを有することを特徴とする。
＜実 施 例＞ ここで、図を参照して本発明の実施例を説明する。第１
図は本発明実施例の構成図である。第１図において、Ａ
は磁力センサ、Ｂは絶縁抵抗センサ、Ｃは磁力センサＡ
による膜厚計算部、Ｄは絶縁抵抗センサＢによる膜厚計
算部、Ｅは各膜厚計算部Ｃ、Ｄ及び入力部Ｆからの信号
にて腐食速度と寿命を計算する寿命計算部、Ｇは出力部
である。かかる各部の構成、機能については以下に述べ
る。
図は本発明実施例の構成図である。第１図において、Ａ
は磁力センサ、Ｂは絶縁抵抗センサ、Ｃは磁力センサＡ
による膜厚計算部、Ｄは絶縁抵抗センサＢによる膜厚計
算部、Ｅは各膜厚計算部Ｃ、Ｄ及び入力部Ｆからの信号
にて腐食速度と寿命を計算する寿命計算部、Ｇは出力部
である。かかる各部の構成、機能については以下に述べ
る。
第２図は磁力センサＡの構成例および亜鉛めっき鋼を示
す断面図である。亜鉛めっき鋼のうち１は亜鉛の酸化物
膜（層）、２は亜鉛めっき膜（層）、３は鉄素地であ
り、磁力センサＡのうち４はガイド用円筒、５は永久磁
石、６はワイヤ、７はロードセル、８は回転つまみ、９
は膜厚計算部Ｃへの信号線である。亜鉛めっき鋼は腐食
すると表面に亜鉛の酸化物層１が形成される。その下部
には残存する亜鉛めっき層２、鉄素地３が存在する。こ
のような状態である亜鉛めっき鋼表面上に磁力センサ
Ａ、すなわちガイド用円筒４中に永久磁石５、ワイヤ
６、ロードセル７、回転つまみ８、信号線９を有する磁
石センサＡを接触させる。永久磁石５はワイヤ６を介し
てロードセル７と直結されており、ロードセル７の外周
にはねじが切ってある。ロードセル７の外周のねじは回
転つまみ８の内周に切られたねじと対になっていて、回
転つまみ８がガイド用円筒４に回転だけ可能なように取
付けられているから、回転つまみ８を回転させることで
ロードセル７は円筒４中を上下に移動する。このような
磁力センサＡを亜鉛めっき鋼に接触させるにあたって
は、つまみ８を回転させて第２図の下方へロードセル７
を移動させる。永久磁石５はガイド用円筒４中にあって
その動きはガイド用円筒４の円筒軸方向に規制されるも
のの固定されてはいないので、磁石５を下向きにしてお
けば、ロードセル７を下方に移動することで磁石５は円
筒下部４から出てくる。この出てきた磁石５の部分を持
って測定を行う亜鉛めっき鋼上に置けば、鉄素地３が強
磁性体であるために磁石５はその位置に固定される。ガ
イド用円筒４を磁石５にそって亜鉛めっき鋼上に押しつ
けると、ワイヤ６がたるんだ状態で第２図に示したよう
な状況となる。ここで、回転つまみ８をロードセル７が
亜鉛めっき鋼から遠のく方向へ移動するように回転させ
てやると、ワイヤ６はたるんだ状態から張りつめた状態
となり、回転つまみ８の回転力は、ロードセル７を上へ
引き上げる力となり、その力はワイヤ６を通して磁石５
を鉄素地３の表面から引き離す力となる。この時、磁石
５が引き合う力Ｆは、磁石５の磁界の強さをm1とし、亜
鉛酸化物層１の厚さと亜鉛めっき層２の厚さとの和をｄ
としてやると次の（１）式で示される。
す断面図である。亜鉛めっき鋼のうち１は亜鉛の酸化物
膜（層）、２は亜鉛めっき膜（層）、３は鉄素地であ
り、磁力センサＡのうち４はガイド用円筒、５は永久磁
石、６はワイヤ、７はロードセル、８は回転つまみ、９
は膜厚計算部Ｃへの信号線である。亜鉛めっき鋼は腐食
すると表面に亜鉛の酸化物層１が形成される。その下部
には残存する亜鉛めっき層２、鉄素地３が存在する。こ
のような状態である亜鉛めっき鋼表面上に磁力センサ
Ａ、すなわちガイド用円筒４中に永久磁石５、ワイヤ
６、ロードセル７、回転つまみ８、信号線９を有する磁
石センサＡを接触させる。永久磁石５はワイヤ６を介し
てロードセル７と直結されており、ロードセル７の外周
にはねじが切ってある。ロードセル７の外周のねじは回
転つまみ８の内周に切られたねじと対になっていて、回
転つまみ８がガイド用円筒４に回転だけ可能なように取
付けられているから、回転つまみ８を回転させることで
ロードセル７は円筒４中を上下に移動する。このような
磁力センサＡを亜鉛めっき鋼に接触させるにあたって
は、つまみ８を回転させて第２図の下方へロードセル７
を移動させる。永久磁石５はガイド用円筒４中にあって
その動きはガイド用円筒４の円筒軸方向に規制されるも
のの固定されてはいないので、磁石５を下向きにしてお
けば、ロードセル７を下方に移動することで磁石５は円
筒下部４から出てくる。この出てきた磁石５の部分を持
って測定を行う亜鉛めっき鋼上に置けば、鉄素地３が強
磁性体であるために磁石５はその位置に固定される。ガ
イド用円筒４を磁石５にそって亜鉛めっき鋼上に押しつ
けると、ワイヤ６がたるんだ状態で第２図に示したよう
な状況となる。ここで、回転つまみ８をロードセル７が
亜鉛めっき鋼から遠のく方向へ移動するように回転させ
てやると、ワイヤ６はたるんだ状態から張りつめた状態
となり、回転つまみ８の回転力は、ロードセル７を上へ
引き上げる力となり、その力はワイヤ６を通して磁石５
を鉄素地３の表面から引き離す力となる。この時、磁石
５が引き合う力Ｆは、磁石５の磁界の強さをm1とし、亜
鉛酸化物層１の厚さと亜鉛めっき層２の厚さとの和をｄ
としてやると次の（１）式で示される。
ここで、ε０は真空の誘電率、μ０は鉄の透磁率であ
る。すなわち、引力Ｆは亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層
２のそれぞれの厚さの和（ｄ）の二乗に反比例する。し
たがって、ロードセル７が上に移動しようとする力が、
磁石５が鉄素地３と引き合う力以上になると磁石５は亜
鉛めっき鋼表面から離れる。第３図はこの時のロードセ
ル７の出力を示した概念図であって、回転つまみ８を一
定速度で回転させた時のロードセル７の示す荷重値を縦
軸に、時間を横軸にとったものである。最初t1で示した
時間の間ロードセル７の示す値はしばらくほとんど０を
示す。これはワイヤ６のたるみがなくなるまでの期間で
ある。つづいて荷重が一定の割合で増加する期間t2があ
る。これはワイヤ６のたるみがなくなり、磁石５を上に
持ち上げようとする力がロードセル７に加っていること
を示している。なおこの間のロードセル７の第２図上方
への変位は、ほとんどがワイヤ６の弾性変形分に相当し
ている。t2の期間中荷重値は増加するが、（１）式で示
した引力を越えると、磁石５はガイド用円筒４上方に変
位していくため、荷重値は鉄素地３と磁石５との距離の
自乗に反比例して減少し（期間t3）、やがて一定値Pmag
を示す（期間t4）。t4の時点では、鉄素地３と磁石５が
離れすぎていて引力がほとんどなく、磁石５の重量に相
当するPmagのみが観察される。以上説明したようにロー
ドセル７の示す荷重値は変化するから、最大荷重値Pmax
を測ることで鉄素地３と磁石５が亜鉛めっき鋼表面上に
ある時の引力Ｆを測定できる。この引力は（１）式のＦ
に相当するので（１）式を用いることでｄの値、即ち亜
鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２との厚さの和ｄを求める
ことができる。（１）式は５の永久磁石の磁化の強さm1
によっても異る。第４図は本発明における磁力センサＡ
による引力（Ｆ＝Pmax）測定の実施例であって、縦軸は
測定した引力Ｆ、横軸は和ｄの値を示している。第４図
関係を用いることで、本発明における磁石センサＡによ
って亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄを求
めることができる。
る。すなわち、引力Ｆは亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層
２のそれぞれの厚さの和（ｄ）の二乗に反比例する。し
たがって、ロードセル７が上に移動しようとする力が、
磁石５が鉄素地３と引き合う力以上になると磁石５は亜
鉛めっき鋼表面から離れる。第３図はこの時のロードセ
ル７の出力を示した概念図であって、回転つまみ８を一
定速度で回転させた時のロードセル７の示す荷重値を縦
軸に、時間を横軸にとったものである。最初t1で示した
時間の間ロードセル７の示す値はしばらくほとんど０を
示す。これはワイヤ６のたるみがなくなるまでの期間で
ある。つづいて荷重が一定の割合で増加する期間t2があ
る。これはワイヤ６のたるみがなくなり、磁石５を上に
持ち上げようとする力がロードセル７に加っていること
を示している。なおこの間のロードセル７の第２図上方
への変位は、ほとんどがワイヤ６の弾性変形分に相当し
ている。t2の期間中荷重値は増加するが、（１）式で示
した引力を越えると、磁石５はガイド用円筒４上方に変
位していくため、荷重値は鉄素地３と磁石５との距離の
自乗に反比例して減少し（期間t3）、やがて一定値Pmag
を示す（期間t4）。t4の時点では、鉄素地３と磁石５が
離れすぎていて引力がほとんどなく、磁石５の重量に相
当するPmagのみが観察される。以上説明したようにロー
ドセル７の示す荷重値は変化するから、最大荷重値Pmax
を測ることで鉄素地３と磁石５が亜鉛めっき鋼表面上に
ある時の引力Ｆを測定できる。この引力は（１）式のＦ
に相当するので（１）式を用いることでｄの値、即ち亜
鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２との厚さの和ｄを求める
ことができる。（１）式は５の永久磁石の磁化の強さm1
によっても異る。第４図は本発明における磁力センサＡ
による引力（Ｆ＝Pmax）測定の実施例であって、縦軸は
測定した引力Ｆ、横軸は和ｄの値を示している。第４図
関係を用いることで、本発明における磁石センサＡによ
って亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄを求
めることができる。
第１図に示す膜厚計算部Ｃは磁力センサＡにより得られ
た引力Ｆ＝Pmaxを（１）式に代入して亜鉛酸化物層１と
亜鉛めっき層２のそれぞれの厚さの和ｄを演算する手段
である。磁力センサＡによるロードセル７の出力値Ｐか
ら亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄを求め
るフローチャートを第５図に示す。スタート時にPo、Pm
ax、この初期値を設定し、ある時間間隔ごとにロードセ
ル７の出力値Piを読み取る。すなわち、一定時間ごとに
ｉ＝ｉ＋１となって次次とPiを読んでいく。（この一定
時間は第３図に示す時間t1、t2、t3より充分短い時間で
ある。）ある時点で読み取った出力値PiとPmaxとを比較
しPmaxの方が小さければPiをPmaxととし次のPiの読み取
りに移る。PmaxがPiより大きければ、PiがPmagと等しい
かを判定し、等しくなければ次のPi値読取りへ、等しけ
れば第４図の関係を用いてｄの値を計算しその値を寿命
計算部Ｅへ送信する。すなわち、第３図に示す波形の山
Pmaxを得て立下がり、PmagになったときPmaxにより厚さ
の和ｄの計算を行なうものである。ここで、第５図のス
テップ中係数Ｋは であって磁気センサＡ個々に固有の値である。
た引力Ｆ＝Pmaxを（１）式に代入して亜鉛酸化物層１と
亜鉛めっき層２のそれぞれの厚さの和ｄを演算する手段
である。磁力センサＡによるロードセル７の出力値Ｐか
ら亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄを求め
るフローチャートを第５図に示す。スタート時にPo、Pm
ax、この初期値を設定し、ある時間間隔ごとにロードセ
ル７の出力値Piを読み取る。すなわち、一定時間ごとに
ｉ＝ｉ＋１となって次次とPiを読んでいく。（この一定
時間は第３図に示す時間t1、t2、t3より充分短い時間で
ある。）ある時点で読み取った出力値PiとPmaxとを比較
しPmaxの方が小さければPiをPmaxととし次のPiの読み取
りに移る。PmaxがPiより大きければ、PiがPmagと等しい
かを判定し、等しくなければ次のPi値読取りへ、等しけ
れば第４図の関係を用いてｄの値を計算しその値を寿命
計算部Ｅへ送信する。すなわち、第３図に示す波形の山
Pmaxを得て立下がり、PmagになったときPmaxにより厚さ
の和ｄの計算を行なうものである。ここで、第５図のス
テップ中係数Ｋは であって磁気センサＡ個々に固有の値である。
第６図は絶縁抵抗センサＢの実施例および亜鉛めっき鋼
を示す断面図であってセンサＢのうち10は電極板、11は
絶縁性のバネ、12はナイフエッジ付電極、13は直流電
源、14は電流計、15は電流計の出力線である。亜鉛酸化
物１は基本的には絶縁物であるが、水和物等を形成して
いるために見掛け上の比抵抗が存在する。一方、亜鉛め
っき層２および鉄素地３も導体であるために比抵抗が存
在するが、亜鉛酸化物１が10Ω・cm程度てあるのに対
し、亜鉛と鉄は10-6Ω.cmと６ケタも異っている。その
ため、第６図の電極板10とナイフエッジ付の電極12との
間で抵抗値を測定すると、抵抗値はほとんどが亜鉛酸化
物層１の抵抗となる。ナイフエッジ付の電極12は先端が
ナイフエッジとなっていてこれに手で圧力をかけること
で容易に亜鉛めっき層２に接触する構造となっている。
第７図は1cm2の広さをもつ電極板10を用いて測定した時
の実施例であって、縦軸に抵抗値、横軸に亜鉛酸化物層
１の厚さを示している。この関係は亜鉛酸化物層１の表
面に水滴が付着していない場合にのみ成立する。従っ
て、電極板10をバネ11によって表面に押しつけ、ナイフ
エッジ付の電極12を手でおさえつけて亜鉛めっき層１に
接触させ直流定電圧電源13により電極板10と電極12の間
に電圧をかけ電流計14の出力を読むことで抵抗値が求ま
り、第７図の関係から亜鉛酸化物１の厚さd1が求められ
る。
を示す断面図であってセンサＢのうち10は電極板、11は
絶縁性のバネ、12はナイフエッジ付電極、13は直流電
源、14は電流計、15は電流計の出力線である。亜鉛酸化
物１は基本的には絶縁物であるが、水和物等を形成して
いるために見掛け上の比抵抗が存在する。一方、亜鉛め
っき層２および鉄素地３も導体であるために比抵抗が存
在するが、亜鉛酸化物１が10Ω・cm程度てあるのに対
し、亜鉛と鉄は10-6Ω.cmと６ケタも異っている。その
ため、第６図の電極板10とナイフエッジ付の電極12との
間で抵抗値を測定すると、抵抗値はほとんどが亜鉛酸化
物層１の抵抗となる。ナイフエッジ付の電極12は先端が
ナイフエッジとなっていてこれに手で圧力をかけること
で容易に亜鉛めっき層２に接触する構造となっている。
第７図は1cm2の広さをもつ電極板10を用いて測定した時
の実施例であって、縦軸に抵抗値、横軸に亜鉛酸化物層
１の厚さを示している。この関係は亜鉛酸化物層１の表
面に水滴が付着していない場合にのみ成立する。従っ
て、電極板10をバネ11によって表面に押しつけ、ナイフ
エッジ付の電極12を手でおさえつけて亜鉛めっき層１に
接触させ直流定電圧電源13により電極板10と電極12の間
に電圧をかけ電流計14の出力を読むことで抵抗値が求ま
り、第７図の関係から亜鉛酸化物１の厚さd1が求められ
る。
第１図に示す膜厚計算部Ｄは絶縁抵抗センサＢにより得
られた抵抗値を第７図に示す特性にあてはめ膜厚d1を演
算する手段である。このとき、第７図の特性は一実験例
であり、他の実験方法によれば別の係数（第７図では5.
8）となるが、抵抗値Ｒと膜厚d1とは比例関係になるこ
とは判明している。
られた抵抗値を第７図に示す特性にあてはめ膜厚d1を演
算する手段である。このとき、第７図の特性は一実験例
であり、他の実験方法によれば別の係数（第７図では5.
8）となるが、抵抗値Ｒと膜厚d1とは比例関係になるこ
とは判明している。
第８図は抵抗センサＢによる亜鉛酸化物１の膜厚計算の
フローチャートを示す。抵抗センサＢによる測定を開始
すると、直流定電圧電源13（電圧Ｖ）をオンにする。こ
の時の電流計14の出力値（Ｉ）を読み取り、Ｒ＝V/Iに
より抵抗値Ｒを求める。このＲの値から、第７図の関係
を用いて、d1＝Ｓ×R/5.8（Ω）、（但しＳは10の電極
板の面積である）の式で亜鉛酸化物層の厚さd1を求め、
d1を寿命計算部Ｅに送信する。
フローチャートを示す。抵抗センサＢによる測定を開始
すると、直流定電圧電源13（電圧Ｖ）をオンにする。こ
の時の電流計14の出力値（Ｉ）を読み取り、Ｒ＝V/Iに
より抵抗値Ｒを求める。このＲの値から、第７図の関係
を用いて、d1＝Ｓ×R/5.8（Ω）、（但しＳは10の電極
板の面積である）の式で亜鉛酸化物層の厚さd1を求め、
d1を寿命計算部Ｅに送信する。
寿命計算部Ｅには、入凌部Ｆから測定しようとする亜鉛
めっき鋼の設置年数ｙが入力され、また膜厚計算部Ｃ、
Ｄからは亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄ
と、亜鉛酸化物層１の厚さd1とが入力される。そして、
この寿命計算部Ｅでは、係数をかけた前述の年数で亜鉛
酸化物層１を割ることで腐食速度ｖを得る機能と、この
腐食速度ｖで残存する亜鉛めっき層の厚さd2を割ること
で残存寿命ｌを得る機能とを有する。
めっき鋼の設置年数ｙが入力され、また膜厚計算部Ｃ、
Ｄからは亜鉛酸化物層１と亜鉛めっき層２の厚さの和ｄ
と、亜鉛酸化物層１の厚さd1とが入力される。そして、
この寿命計算部Ｅでは、係数をかけた前述の年数で亜鉛
酸化物層１を割ることで腐食速度ｖを得る機能と、この
腐食速度ｖで残存する亜鉛めっき層の厚さd2を割ること
で残存寿命ｌを得る機能とを有する。
第９図に寿命計算部Ｅの計算フローチャートを示す。計
算は膜厚部からの送信を受けたかの確認からはじまり受
信すると入力部から測定しようとする亜鉛めっき鋼の設
置年数ｙを要求する。この値を受けとると、ｖ＝d1/1.1
yからこれまでの腐食速度を計算する。ここで係数1.1を
用いるのは亜鉛が腐食すると厚さが1.1倍に膨張するた
めである。一方、残存している亜鉛めっき層２の厚さを
d2とすれば、d2＝ｄ−d1であるから、亜鉛めっき層２が
消耗するまでの寿命ｌはｌ＝d2/vで求められる。亜鉛め
っき鋼ではめっき層がなくなると急激に腐食速度が速く
なるから、このｌを亜鉛めっき鋼の寿命と考えてよい。
ここで求めた、ｖ、ｌを出力部に表示して本装置の動作
は終了する。
算は膜厚部からの送信を受けたかの確認からはじまり受
信すると入力部から測定しようとする亜鉛めっき鋼の設
置年数ｙを要求する。この値を受けとると、ｖ＝d1/1.1
yからこれまでの腐食速度を計算する。ここで係数1.1を
用いるのは亜鉛が腐食すると厚さが1.1倍に膨張するた
めである。一方、残存している亜鉛めっき層２の厚さを
d2とすれば、d2＝ｄ−d1であるから、亜鉛めっき層２が
消耗するまでの寿命ｌはｌ＝d2/vで求められる。亜鉛め
っき鋼ではめっき層がなくなると急激に腐食速度が速く
なるから、このｌを亜鉛めっき鋼の寿命と考えてよい。
ここで求めた、ｖ、ｌを出力部に表示して本装置の動作
は終了する。
＜発明の効果＞ 以上説明したように本発明によれば、渦電流による大電
源も用いず、静電容量測定の如き誤差も生ぜずセンサも
精密で取扱いに注意を要するものも不要となり、簡便に
寿命を得ることができかつほぼ非破壊で求められるとい
う利点がある。
源も用いず、静電容量測定の如き誤差も生ぜずセンサも
精密で取扱いに注意を要するものも不要となり、簡便に
寿命を得ることができかつほぼ非破壊で求められるとい
う利点がある。
第１図ないし第９図は本発明の実施例で、第１図は全体
の構成を示すブロック図、第２図は磁力センサを主に示
す断面図、第３図はロードセル出力の経時変化を示す波
形図第４図は引力と厚さとの特性線図、第５図は膜厚計
算部のフローチャート、第６図は絶縁抵抗センサを主に
示す断面図、第７図は抵抗値に対する特性線図、第８図
膜厚計算部のフローチャート、第９図は寿命計算部のフ
ローチャートである。 図中、 Ａは磁力センサ、 Ｂは絶縁抵抗センサ、 Ｃ、Ｄは膜厚計算部、 Ｅは寿命計算部、 Ｆは入力部、 Ｇは出力部、 １は酸化物層、 ２は亜鉛めっき層、 ３は鉄素地、 ７はロードセル、 ５は永久磁石、 10は電極板、 12はナイフエッジ付電極、 ｖは腐食速度、 ｌは残存寿命である。
の構成を示すブロック図、第２図は磁力センサを主に示
す断面図、第３図はロードセル出力の経時変化を示す波
形図第４図は引力と厚さとの特性線図、第５図は膜厚計
算部のフローチャート、第６図は絶縁抵抗センサを主に
示す断面図、第７図は抵抗値に対する特性線図、第８図
膜厚計算部のフローチャート、第９図は寿命計算部のフ
ローチャートである。 図中、 Ａは磁力センサ、 Ｂは絶縁抵抗センサ、 Ｃ、Ｄは膜厚計算部、 Ｅは寿命計算部、 Ｆは入力部、 Ｇは出力部、 １は酸化物層、 ２は亜鉛めっき層、 ３は鉄素地、 ７はロードセル、 ５は永久磁石、 10は電極板、 12はナイフエッジ付電極、 ｖは腐食速度、 ｌは残存寿命である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 増田 順一 東京都武蔵野市緑町３丁目９番11号 日本 電信電話公社武蔵野電気通信研究所内 (72)発明者 有田 紀史雄 東京都武蔵野市緑町３丁目９番11号 日本 電信電話公社武蔵野電気通信研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】亜鉛めっき鋼表面に置かれた磁石と亜鉛め
っき鋼との引力に対して一定関係にあり上記亜鉛めっき
鋼表面の亜鉛酸化物膜厚と残存する亜鉛めっき膜厚との
和を演算する手段と、上記亜鉛めっき鋼表面と残存する
亜鉛めっき膜との間の電気絶縁抵抗に対して一定関係に
ある上記亜鉛酸化物膜厚を演算する手段と、上記和から
上記亜鉛酸化物膜厚を差引いて上記残存する亜鉛めっき
膜厚を演算する手段と、上記亜鉛酸化物膜厚から上記亜
鉛めっき膜の腐食速度を演算する手段と、この腐食速度
にて上記残存する亜鉛めっき膜厚を割ることによりこの
亜鉛めっき膜が消失するまでの寿命を演算する手段と、
この寿命を出力する出力部とを有する亜鉛めっき鋼の腐
食寿命診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18079184A JPH0697217B2 (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18079184A JPH0697217B2 (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6159250A JPS6159250A (ja) | 1986-03-26 |
| JPH0697217B2 true JPH0697217B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=16089389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18079184A Expired - Fee Related JPH0697217B2 (ja) | 1984-08-31 | 1984-08-31 | 亜鉛めつき鋼の腐食寿命診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0697217B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4753751B2 (ja) * | 2006-03-07 | 2011-08-24 | 中国電力株式会社 | メッキ構造物の管理方法 |
| JP5833536B2 (ja) * | 2012-12-19 | 2015-12-16 | 日本電信電話株式会社 | 腐食速度測定方法 |
| CN114019017B (zh) * | 2021-11-10 | 2023-08-15 | 燕山大学 | 一种基于磁力的碳钢管道内部腐蚀监测装置 |
-
1984
- 1984-08-31 JP JP18079184A patent/JPH0697217B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6159250A (ja) | 1986-03-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |