JPH068683B2 - 回収ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、パルプ生産工程における回収ボイラに液滴化
して噴射される黒液の液滴粒径制御装置の改良に関す
る。

〔従来の技術〕

一般に、パルプ生産工程においては、チップ蒸解工程で
廃液として生じる黒液を燃焼し、蒸気を発生させると共
にチップ蒸解用薬剤原料を回収する回収ボイラが使用さ
れている。この回収ボイラにおいては、黒液噴射機構に
より黒液が炉内へ散布され、この黒液が浮遊乾燥して炉
底部にチャーベッドを形成し、このチャーベッドが燃焼
することにより蒸気を発生させ、かつその際の還元反応
によって薬剤原料を回収するものとなっている。したが
って、この噴射黒液がボイラを安定に操業するために、
かつ良好な燃焼状態を得るために重要な役割を果たして
いる。すなわち、噴射黒液の液滴粒径が大きすぎる場合
には、乾燥状態が悪く水分が完全に蒸発しないままチャ
ーベッド上に落ちるので、炉底部で乾燥に要する熱が奪
われると同時に燃焼に遅れを生じ、炉内での還元反応に
必要な高温還元雰囲気の形成が阻害されるおそれがある
上、燃焼不良を引き起こすおそれがあった。また、チャ
ーベッドの堆積量が高くなりすぎて崩れ落ち、空気吹出
し口を詰まらせてしまうおそれもあった。一方、噴射黒
液の液滴粒径が小さすぎる場合には、乾燥が早く行なわ
れ、チャーベッド上に黒液が着床する前に燃焼してしま
うので、炉底部付近の発生熱量が不足し、やはり高温還
元雰囲気の形成が阻害されるおそれがある上、飛散ダス
トが多くなり、ボイラチューブへのダスト付着量が増加
して操業に支障をきたすおそれがあった。

そこで、噴射黒液がチャーベッドに着床するまでの時間
と浮遊乾燥する時間とが一致するように、噴射黒液の液
滴粒径を制御する必要がある。ところが、噴射黒液の液
滴粒径を直接的に制御するのは困難であった。従来は、
噴射黒液の濃度から黒液の沸点温度を推定し、この沸点
温度よりも一定温度低い値に黒液温度の設定値を設け、
この設定温度となるように黒液の温度を調整することに
より噴射黒液の液滴粒径を制御していた。この場合、液
滴粒径が大きいとチャーベッドレベルが上昇し、逆に小
さいとチャーベットレベルが減少することに着目し、こ
のチャーベッドレベルが一定となるように前記黒液温度
の設定値を補償することもあつた。また、噴射される黒
液の噴射圧力が高いと液滴粒径が小さくなり、逆に噴射
圧力が低いと大きくなるので、この噴射圧力を検出して
前記黒液温度の設定値を補償することもあった。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかるに、回収ボイラの負荷が変化すると回収ボイラに
供給される空気流量が変化し、ボイラ内に噴射される噴
射黒液の浮遊乾燥時間およびチャーベッド上での燃焼遅
れ時間等が変化する。したがって、前記従来の液滴粒径
制御手段により適正な液滴粒径が得られるように黒液温
度を設定しても、負荷の変化によってこの設定値では適
正な液滴粒径ではなくなるおそれがあった。このような
設定値のずれを補償することはチャーベッドレベル補償
手段および噴射圧力補償手段では十分に補償しきれなか
った。このため、負荷が変化すると、噴射黒液の液滴粒
径が変化し、最適な燃焼状態を得られなかった。

そこで本発明は、回収ボイラに関わる負荷の変化に対し
て適正な噴射黒液の液適粒径が得られ、常に最適な燃焼
状態を保持でき、パルプ生産工程の省力化および安定化
をはかり得る回収ボイラにおける燃焼黒液の液滴粒径制
御装置を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は上記問題点を解決し目的を達成するために次の
ような手段を講じたことを特徴としている。すなわち、
回収ボイラ内に噴射される黒液の温度に基いて前記黒液
の沸点を推定し、この推定された沸点に基いて前記黒液
の設定温度を算出すると共に、前記回収ボイラに関わる
負荷もしくは負荷相当量を検出し、この検出された負荷
もしくは負荷相当量に基いて前記黒液の設定温度を補償
し、この補償された設定温度に前記黒液の温度を調節す
るようにしたことを特徴としている。

〔作用〕

このような手段を講じたことにより、たとえ回収ボイラ
に関わる負荷が変化しても、最適な液滴粒径が得られる
黒液温度設定値の負荷変化に伴うずれが補償される。

〔実施例〕

以下、本発明を実施するための基本的な原理について説
明する。回収ボイラに噴射される黒液の液滴粒径は黒液
噴射機構に依存するが、主に黒液の圧力，温度，濃度，
黒液性状によって変化する。そして、一般的には、黒液
温度を調整して適正な液滴粒径を得ようとしている。こ
の場合、黒液温度を上げると、粘性および表面張力が小
さくなり、噴射される液滴粒径が小さくなる。したがっ
て、体積当りの表面積が大きくなるので、乾燥時間が浮
遊時間に比べて短くなる。そして、黒液温度を上げ過ぎ
ると浮遊中に燃焼が行なわれる。一方、黒液温度を下げ
ると、液滴粒径が大きくなり、体積当りの表面積が小さ
くなるので、乾燥時間が浮遊時間に比べて長くなる。こ
のため、チャーベッドに着床したあとも乾燥時間を要
し、乾燥に必要な熱を周囲から吸収するため、高温下で
の還元反応を阻害する。

また、黒液噴射機構から散布される黒液の液滴粒径が同
じであっても、回収ボイラ内に供給される空気流量が多
い場合すなわち負荷が大きい場合には液滴粒径の浮遊時
間が長くなるため、チャーベッドに着床する前に乾燥が
終了して浮遊中に燃焼が始まる。逆に、空気流量が少な
い場合すなわち負荷が小さい場合には浮遊時間が乾燥時
間よりも短くなり、液滴はチャーベッドに着床するまで
の時間内では乾燥しない。

ところで、従来は黒液の沸点を基準にして一定温度だけ
低い値を黒液温度の適正値として設定し、この適正値に
黒液温度が一致するように調整するものとなっていた。
このとき、沸点からの一定温度差はオペレータが経験的
に燃焼状態を見ながら調整する。また、必要に応じてチ
ャーベッドレベルあるいは黒液圧力の変化によって設定
温度を補償していた。しかるに、この従来の黒液温度制
御手段は、回収ボイラに供給される負荷が変化した場合
には、オペレータが炉内の燃焼状態やチャーベッドの形
状等を見て経験的に黒液温度設定値を調整しなければな
らず、適正な設定値を得るのは困難であった。

そこで、本発明では負荷もしくは負荷相当量を検出し、
この負荷もしくは負荷相当量の関数として自動的に黒液
温度設定値を補償し、適正な黒液温度設定値を求めてい
る。

第１図は本発明の第１の実施例の構成を示す系統図であ
る。同図において１０は回収ボイラであって、このボイ
ラ１０内には噴射黒液１１が噴射ガン１２により液滴化
して投入されるものとなっている。上記噴射黒液１１
は、回収ボイラ１０内にて浮遊乾燥し、炉底部に着床し
てチャーベッド１３を形成する。そして、チャーベッド
１３上の高温雰囲気によって還元反応が行なわれ、噴射
黒液１１中の芒硝（Ｎａ_２ＳＯ_４）などは還元反応によ
って硫化ナトリウム（Ｎａ_２Ｓ）となり、炭酸ナトリウ
ム（Ｎａ_２ＣＯ_３）などと共にスメルト１４としてスパ
ウトロ１５から回収され、パルプ蒸解用薬剤として再利
用される。

一方、噴射黒液１１中の有機成分は、回収ボイラ１０の
炉底部に供給される燃焼用空気１６ａによってチャーベ
ッド１３の表面上にて還元燃焼する。また、不完全燃焼
分は回収ボイラ１０の中央部に供給される燃焼用空気１
６ｂによってチャーベッド１３の上部にて完全燃焼す
る。そして、燃焼ガスは図中矢印Ａで示す如く上昇し、
ボイラ伝熱管１７内の作動流体と熱交換して蒸気を発生
させたのち、図中矢印Ｂで示す如く系外へ排ガスとして
排出されるものとなっている。

また、第１図において１８はチップ蒸解釜であって、こ
のチップ蒸解釜１８内に投入されるチップ材１９をチッ
プ蒸解用薬剤２０と水蒸気２１とによって蒸解すること
によりパルプ２２を生成するものとなっている。このと
き、上記チップ蒸解釜１８から排出される廃液２３は、
酸化塔２４において空気２５と接触して酸化し、濃縮器
２６にて濃縮されたのちミキシングタンク２７にて芒硝
２８と混合されて黒液２９となる。そして、この黒液２
９は、加熱器３０にて蒸気３１により加熱され、前記噴
射黒液１１として噴射黒液供給ライン３２を介して前記
噴射ガン１２から回収ボイラ１０内へ散布されるものと
なっている。

一方、前記噴射黒液供給ライン３２には、噴射黒液１１
の温度を検出する温度検出器３３と、光屈折式濃度計に
よって黒液溶液の屈折率の関数となっている固形分濃度
を推定する固形分濃度推定器３４とが設けられている。
上記固形分濃度推定器３４の出力端は、沸点演算器３５
に接続している。この沸点演算器３５は、前記固形分濃
度推定器３４にて推定された固形分濃度から前記黒液２
９の沸点を推定演算するものであって、この沸点演算器
３５の出力端は第１の加算器３６に接続している。この
第１の加算器３６は、前記沸点演算器３５にて演算され
た沸点と温度差設定器３７にて設定された一定温度差と
を加算して黒液温度の設定値を算出するものであって、
この第１の加算器３６の出力端は第２の加算器３８に接
続している。

また、第１図において３９，４０は前記回収ボイラ１０
内に供給される燃焼用空気１６ａ，１６ｂの空気流量を
検出する第１，第２の空気流量検出器であって、これら
第１，第２の空気流量検出器３９，４０の出力端は負荷
補償値演算器４１に接続している。この負荷補償値演算
器４１は、前記第１，第２の空気流量検出器３９，４０
によって検出された空気流量に基いて黒液温度設定値を
補償する負荷補償値を演算するものであって、その出力
端は前記第２の加算器３８に接続している。

上記第２の加算器３８においては、前記第１の加算器３
６から与えられる黒液温度設定器値と前記負荷補償演算
器４１から与えられる負荷補償値とを加算して黒液温度
設定値を補償するものであって、その出力端は温度調節
器４２の一方の入力端に接続しており、上記温度調節器
４２の他方の入力端には前記温度検出器３３が接続して
いる。上記温度調節器４２は、温度検出器３３にて検出
された噴射黒液１１の温度を前記第２の加算器３８にて
算出された負荷による補償が施された黒液温度設定値と
なるように、蒸気制御弁４３の開度を調節するものであ
って、この蒸気制御弁４３の開度に応じて前記加熱器３
０に供給される蒸気３１の量が調節され、加熱器３０に
て加熱される噴射黒液１１の温度が制御されるものとな
っている。

このように構成された本実施例においては、回収ボイラ
１０内の炉底部および炉中央部に供給される燃焼用空気
１６ａ，１６ｂの空気流量を第１，第２の空気流量検出
器３９，４０にて検出する。そうすると、負荷補償値演
算器４１において、これら第１，第２の空気流量検出器
３９，４０にて検出された空気流量に基いて負荷補償値
が演算される。

第２図は空気流量（負荷）と負荷補償値との関係を示す
図であって、通常の空気流量すなわち負荷基準値Ｐの場
合には負荷補償値を０［℃］とする。そして、空気流量
が多くなるすなわち負荷が大きくなると液滴の浮遊時間
が長くなるため、負荷補償値演算器４１では、第１の加
算器３６にて算出される黒液温度設定値を低くするよう
な負荷補償値を演算し、逆に空気流量が少なくなるすな
わち負荷が小さくなると浮遊時間が短くなるので黒液温
度設定値を高くするような負荷補償値を演算する。

一方、第１の加算器３６では、沸点演算器３５にて推定
演算された黒液２９の沸点から温度差設定器３７にて設
定された一定温度だけ低い黒液温度設定値が算出され、
第２の加算器３８に与えられる。そうすると、この第２
の加算器３８において、上記黒液温度設定値と前記負荷
補償値とが加算され、負荷による補償が施された黒液温
度設定値が算出される。そして、この補償された黒液温
度設定値は温度調節器４２に出力され、この温度調節器
４２において、温度検出器３３にて検出された噴射黒液
１１の温度と補償された黒液温度設定値とが比較され、
その偏差に基いて蒸気制御弁４３に弁開度指令信号が出
力される。その結果、加熱器３０に供給される蒸気３１
の量が制御され、噴射黒液１１の温度が負荷による補償
が施された黒液温度設定値と等しくなり、噴射黒液の液
滴粒径が適正な大きさとなる。

このように本実施例によれば、回収ボイラ１０に供給さ
れる空気流量（負荷）の変化に応じて負荷と液滴粒径と
の関係に基く負荷補償値を算出し、この負荷補償値によ
って黒液温度設定値を補償している。したがって、負荷
の変化による黒液温度設定値の変化を簡単に補償するこ
とができ、常に最適な液滴粒径が得られる温度に噴射黒
液１１の温度を設定することができる。その結果、回収
ボイラ１０は常時最適な燃焼状態で運転され、パルプ生
産工程の省力化および安定化をはかり得る。

次に、本発明の他の実施例について説明する。

第３図は本発明の第２の実施例における主要部の構成を
示す系統図である。本実施例は、前記第１の実施例にお
いて第１の加算器３６にて算出された黒液温度設定値を
回収ボイラ１０内に堆積されるチャーベッド１３のレベ
ルに応じて補償するチャーベッドレベル補償手段と、上
記黒液温度設定値を噴射黒液１１の噴射圧力に応じて補
償する噴射圧力補償手段とを備えたものである。

第３図において４４はチャーベッド１３のレベルを検出
するチャーベッドレベル検出器であって、このレベル検
出器４４の検出信号はチャーベッドレベル調節器４５に
出力され、このレベル調節器４５において、チャーベッ
ドレベル設定器４６に設定されたチャーベッドレベルと
なるように調節され、チャーベッドレベル補償値として
前記第１の加算器３６に出力される。そうすると、この
第１の加算器３６において、前記沸点演算器３５にて推
定演算された沸点温度と温度差設定器３７にて設定され
た温度差と共に加算され、チャーベッドレベルに応じて
補償された黒液温度設定値が算出される。

一方、第３図において４７は噴射黒液供給ライン３２に
設けられ噴射黒液１１の噴射圧力を検出する圧力検出器
であって、この圧力検出器４７からの検出信号は圧力補
償値演算器４８に出力される。そして、この圧力補償値
演算器４８において、予め設定された検出圧力に対する
圧力補償値が演算され、第３の加算器４９において、前
記第１の加算器３６から出力される黒液温度設定値に加
算される。その結果、噴射圧力に応じて補償された黒液
温度設定値が算出され、第２の加算器３８に出力され
る。

一般に、回収ボイラ１０の運転時においては、チャーベ
ッドレベル１３の形状や位置および燃焼状態の安定化の
ために部分的に噴射ガン１２を変更する場合がある。ま
た、同一の噴射ガン１２であっても、噴射口付近に噴射
黒液１１が付着したり、経年変化によって噴射ガン１２
の特性が変化する場合がある。したがって、前述したよ
うな噴射圧力による補償が必要となる。

このように、沸点と一定温度差とから算出された黒液温
度設定値を、チャーベッドレベル調節器４５から出力さ
れるチャーベッドレベル補償値と、圧力補償値演算器４
８から出力される圧力補償値とによって補償することに
より、より高精度に黒液温度の設定値を設けることがで
きる。したがって、回収ボイラ１０内に噴射される噴射
黒液１１の液滴粒径をより適正な値とすることができ
る。その結果、回収ボイラ１０は第１の実施例よりも最
適な燃焼状態で運転され、パルプ生産工程の省力化およ
び安定化が向上する。

第４図は本発明の第３の実施例における主要部の構成を
示す系統図であって、第１図および第３図と同一部分に
は同一符号を付し、詳しい説明は省略する。本実施例で
は、先ず、沸点演算器３５において固形分濃度から沸点
を推定演算する際に、チップ材１９の種類に基いて得ら
れる黒液性状に対する固形分濃度と沸点との関数関係を
予め設定しておき、黒液性状設定器５０にて設定された
黒液性状に基いて固形分濃度推定器３４にて推定された
固形分濃度から沸点を推定演算する。また、温度差設定
器３７においては、前記黒液性状設定器５０にて設定さ
れた黒液性状に基いて所定の温度差を設定し、第１の加
算器３６において前記沸点演算器３５にて推定演算され
た沸点と温度差設定器３７にて設定された温度差とを加
算することにより黒液温度設定値を求めている。こうす
ることにより、たとえチップ蒸解工程に投入されるチッ
プ材１９の種類等によって黒液性状が変わっても、適正
な液滴粒径が得られる黒液温度設定値が精度よく算出さ
れる。

また、本実施例ではチャーベッドレベル検出器４４の代
わりにスキャニングパイロメータ５１を設け、このスキ
ャニングパイロメータ５１の検出信号から炉内温度算出
器５２およびチャーベッドレベル算出器５３により炉内
温度およびチャーベッドレベルを算出する。そして、上
記チャーベッドレベル算出器５３の出力を前記チャーベ
ッドレベル調整器４５に与え、前記第２の実施例と同様
にして第１の加算器３６において黒液温度設定値を補償
する。一方、炉内温度算出器５２の出力は炉内温度補償
値演算器５４に与え、炉内温度に基く炉内温度補償値を
演算し、第４の加算器５５において上記炉内温度補償値
と黒液温度設定値とを加算することより炉内温度に対す
る補償を行なう。こうすることにより、たとえ炉内温度
が変化しても、適正な液滴粒径が得られる。

さらに、本実施例では圧力補償値演算器４８に対して予
め噴射ガン１２の種類に応じて圧力補償値を算出する関
数を設定しておき、噴射ガン種類設定器５６にて設定さ
れる噴射ガン１２の種類と圧力検出器４７にて検出され
る噴射圧力とから圧力補償値演算器４８にて圧力補償値
を演算し、第３の加算器４９にて圧力補償値を黒液温度
設定値に加算することにより黒液温度設定値を補償す
る。こうすることにより、たとえ噴射ガン１２が交換さ
れても適正な液滴粒径が得られる。

なお、本発明は前記各実施例に限定されるものではな
い。たとえば、前記各実施例では回収ボイラ１０に関す
る負荷として燃焼用空気１６ａ，１６ｂの空気流量を用
いた場合を示したが、例えばボイラ伝熱管１７から取り
出される蒸気流量を検出してこれに基いて黒液温度設定
値を補償するようにしてもよいし、噴射黒液供給ライン
３２を流れる噴射黒液１１の流量を検出し、これに基い
て黒液温度設定値を補償するようにしてもよい。また、
前記各実施例では固形分濃度推定器３４を噴射黒液供給
ライン３２に設けた場合を示したが、ミキシングタンク
２７の入口部に設けても同様な効果を奏する。また、こ
の固形分濃度推定器３４にて使用される濃度計としては
ガンマ線式濃度計を使用してもよいし、、密度計と温度
検出器等を用いて、濃度計により検出された固形分濃度
を補償することにより精度よく推定するようにしてもよ
い。さらに、前記第２の実施例ではチャーベッドレベル
補償手段と噴射圧力補償手段とによって黒液温度設定値
を補償する場合を示したが、いずれか一方の補償手段の
みであってもよい。また、前記第２，第３の実施例では
チャーベッドレベル調節器４５から出力されるチャーベ
ッドレベル補償値を加算器３６に与えて黒液温度設定値
を補償する場合を示したが、この補償値を第２ないし第
４の加算器３８，４９，５５のいずれか一つの加算器に
与えて黒液温度設定値を補償するようにしてもよい。こ
のほか本発明の要旨を越えない範囲で種々変形実施可能
であるのは勿論である。

〔発明の効果〕

以上詳述したように本発明は、回収ボイラ内に噴射され
る黒液の濃度に基いて前記黒液の沸点を推定し、この推
定された沸点に基いて前記黒液の設定温度を算出すると
共に、前記回収ボイラに関わる負荷もしくは負荷相当量
を検出し、この検出された負荷もしくは負荷相当量に基
いて前記黒液の設定温度を補償し、この補償された設定
温度に前記黒液の温度を調節するようにしたものであ
る。

したがって、本発明によれば、たとえ回収ボイラに関わ
る負荷が変化しても、最適な液滴粒径が得られる黒液温
度設定値の負荷変化に伴うずれを補償できるので、回収
ボイラに供給される負荷の変化に対して適正な噴射黒液
の液滴粒径が得られ、常に最適な燃焼状態を保持でき、
パルプ生産工程の省力化および安定化をはかり得る回収
ボイラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置を提供でき
る。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の第１の実施例を示す図で
あって、第１図は構成を示す系統図、第２図は負荷に対
する負荷補償値の関係を示す図、第３図および第４図は
本発明の第２，第３の実施例の主要部を示す系統図であ
る。 １０…回収ボイラ、１１…噴射黒液、１２…噴射ガン、
１３…チャーベッド、１８…チップ蒸解釜、１９…チッ
プ材、２０…チップ蒸解用薬剤、２９…黒液、３０…加
熱器、３１…蒸気、３２…噴射黒液供給ライン、３３…
温度検出器、３４…固形分濃度推定器、３５…沸点演算
器、３６…第１の加算器、３７…温度差設定器、３８…
第２の加算器、３９，４０…第１，第２の空気流量検出
器、４１…負荷補償値演算器、４２…温度調節器、４３
…蒸気制御弁、４４…チャーベッドレベル検出器、４５
…チャーベッドレベル調節器、４６…チャーベッドレベ
ル設定器、４７…圧力検出器、４８…圧力補償値演算
器、４９…第３の加算器。

フロントページの続き (72)発明者 塩越 陽平 熊本県八代市十条町１丁目１番地 十條製 紙株式会社八代工場内 (72)発明者 松田 孝男 大阪府大阪市此花区島屋４丁目１番35号 川崎重工業株式会社大阪工場内 (72)発明者 黒崎 泰充 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工業 株式会社明石工場内 (72)発明者 井床 利之 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工業 株式会社明石工場内 (72)発明者 中林 志郎 兵庫県明石市川崎町１番１号 川崎重工業 株式会社明石工場内 (72)発明者 飯塚 和幸 東京都港区芝浦１丁目１番１号 株式会社 東芝本社事務所内 (72)発明者 桑田 龍一 東京都府中市東芝町１番地 株式会社東芝 府中工場内 (72)発明者 熊木 亜夫 東京都府中市東芝町１番地 株式会社東芝 府中工場内 (72)発明者 近久 嚴雄 東京都府中市東芝町１番地 株式会社東芝 府中工場内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】チップ蒸解工程でチップ材とチップ蒸解用
   薬剤とを投入し、廃液として得られる黒液を燃焼して蒸
   気を発生させると共に上記チップ蒸解用薬剤の原料を回
   収する回収ボイラにおいて、前記回収ボイラ内に噴射さ
   れる黒液の濃度に基いて前記黒液の沸点を推定する沸点
   推定手段と、この沸点推定手段により推定された沸点に
   基いて前記黒液の設定温度を算出する黒液温度設定手段
   と、前記回収ボイラに関わる負荷もしくは負荷相当量を
   検出する負荷検出手段と、この負荷検出手段により検出
   された負荷もしくは負荷相当量に基いて前記黒液温度設
   定手段により算出された設定温度を補償する設定温度補
   償手段と、この設定温度補償手段により補償された設定
   温度に前記黒液の温度を調節する黒液温度調節手段とを
   具備したことを特徴とする回収ボイラにおける噴射黒液
   の液滴粒径制御装置。
2. 【請求項２】前記設定温度補償手段は、前記回収ボイラ
   内に堆積するチャーベッドのレベルに応じて補償するチ
   ャーベッドレベル補償手段および前記回収ボイラに噴射
   される黒液の噴射圧力に応じて補償する噴射圧力補償手
   段のいずれかの手段または両手段を備えたものであるこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の回収ボ
   イラにおける噴射黒液の液滴粒径制御装置。
3. 【請求項３】前記負荷検出手段は、前記回収ボイラ内に
   供給される燃焼用空気流量を検出するものであることを
   特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の回収ボイラ
   における噴射黒液の液滴粒径制御装置。
4. 【請求項４】前記負荷検出手段は、前記回収ボイラより
   発生する蒸気流量を検出するものであることを特徴とす
   る特許請求の範囲第（１）項記載の回収ボイラにおける
   噴射黒液の液滴粒径制御装置。
5. 【請求項５】前記負荷検出手段は、前記回収ボイラ内に
   供給される黒液流量を検出するものであることを特徴と
   する特許請求の範囲第（１）項記載の回収ボイラにおけ
   る噴射黒液の液滴粒径制御装置。