JPH0682972B2 - 円偏波マイクロストリップアンテナ - Google Patents
円偏波マイクロストリップアンテナInfo
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- JPH0682972B2 JPH0682972B2 JP63259946A JP25994688A JPH0682972B2 JP H0682972 B2 JPH0682972 B2 JP H0682972B2 JP 63259946 A JP63259946 A JP 63259946A JP 25994688 A JP25994688 A JP 25994688A JP H0682972 B2 JPH0682972 B2 JP H0682972B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、円偏波信号を発生できる円偏波マイクロス
トリップアンテナに関する。
トリップアンテナに関する。
［従来の技術］ 自動車等の移動体による移動局と固定局との間を通信衛
星を介して交信する移動体衛星通信システムが災害発生
時等に重要な役割を果たしている。
星を介して交信する移動体衛星通信システムが災害発生
時等に重要な役割を果たしている。
この移動体に設けられるアンテナとしては、小型軽量で
衛星を追尾しながら通信可能とするために、広角で高速
ビーム走査が行え、しかも円偏波による電波を発生でき
る高性能で高機能なアンテナが要求される。
衛星を追尾しながら通信可能とするために、広角で高速
ビーム走査が行え、しかも円偏波による電波を発生でき
る高性能で高機能なアンテナが要求される。
第７図（Ａ）は、この種の移動体衛星通信システムにお
いて用いられている第１の従来例である円偏波マイクロ
ストリップアンテナ20の平面図であり、第７図（Ｂ）
は、第７（Ａ）におけるＢ−Ｂ′ラインいついての縦断
面図である。第７図（Ａ）及び（Ｂ）において、方形状
の誘電体基板21の上面に導体板にてなる円板状のマイク
ロストリップパッチ22が形成され、又、この誘電体基板
21の裏面に接地導体板23が形成される。マイクロストリ
ップパッチ22の中央Ｑより図中右寄りの箇所に、該マイ
クロストリップパッチ22と電気的に接続した導体ピン24
が、誘電体基板21を貫通して設けられ、該導体ピン24の
他端は、接地導体板23を非接触に貫通し、接地導体23の
裏面に設けられたコネクタ25の中央電極25aに接続され
る。コネクタ25の外側電極25bは接地導体23と電気的に
接続される。29は、前記導体ピン24の位置よりＱを中心
として90゜回転した箇所に設けられて導体ピンであり、
この導体ピン29にも、前記コネクタ25と同様なコネクタ
30（不図示）が設けられる。
いて用いられている第１の従来例である円偏波マイクロ
ストリップアンテナ20の平面図であり、第７図（Ｂ）
は、第７（Ａ）におけるＢ−Ｂ′ラインいついての縦断
面図である。第７図（Ａ）及び（Ｂ）において、方形状
の誘電体基板21の上面に導体板にてなる円板状のマイク
ロストリップパッチ22が形成され、又、この誘電体基板
21の裏面に接地導体板23が形成される。マイクロストリ
ップパッチ22の中央Ｑより図中右寄りの箇所に、該マイ
クロストリップパッチ22と電気的に接続した導体ピン24
が、誘電体基板21を貫通して設けられ、該導体ピン24の
他端は、接地導体板23を非接触に貫通し、接地導体23の
裏面に設けられたコネクタ25の中央電極25aに接続され
る。コネクタ25の外側電極25bは接地導体23と電気的に
接続される。29は、前記導体ピン24の位置よりＱを中心
として90゜回転した箇所に設けられて導体ピンであり、
この導体ピン29にも、前記コネクタ25と同様なコネクタ
30（不図示）が設けられる。
ここで、コネクタ25あるいはコネクタ30のいずれか一方
に90゜位相を遅らせる移相器を挿入し、該コネクタ25,3
0を介し、それぞれ互いに位相差90度の関係にある信号
をマイクロストリップパッチ22に供給すれば、この円偏
波マイクロストリップアンテナ20より、電界が一方向に
回転する円偏波の電波が輻射される。
に90゜位相を遅らせる移相器を挿入し、該コネクタ25,3
0を介し、それぞれ互いに位相差90度の関係にある信号
をマイクロストリップパッチ22に供給すれば、この円偏
波マイクロストリップアンテナ20より、電界が一方向に
回転する円偏波の電波が輻射される。
第８図（Ａ）は、上述の移動体衛星通信システムに用い
られる第２の従来例である円偏波マイクロストリップア
ンテナ40の平面図であり、第８図（Ｂ）は、第８図
（Ａ）におけるＣ−Ｃ′ラインについての縦断面図であ
る。
られる第２の従来例である円偏波マイクロストリップア
ンテナ40の平面図であり、第８図（Ｂ）は、第８図
（Ａ）におけるＣ−Ｃ′ラインについての縦断面図であ
る。
前述の従来例と同様に、誘電体基板41の両面にマイクロ
ストリップパッチ42と接地導体43が形成され、又、前述
の導体ピン24と同じ位置に導体ピン44及び、該導体ピン
44に対応して、中央電極45a及び外側電極45bよりなるコ
ネクタ45が設けられる。そして、マイクロストリップパ
ッチ42の中央Ｑと導体ピン44の位置とを結ぶラインと45
゜の角度をなすライン上の、該マイクロストリップパッ
チ42の周縁に“コ”の字形状の切欠42a,42bが設けられ
る。
ストリップパッチ42と接地導体43が形成され、又、前述
の導体ピン24と同じ位置に導体ピン44及び、該導体ピン
44に対応して、中央電極45a及び外側電極45bよりなるコ
ネクタ45が設けられる。そして、マイクロストリップパ
ッチ42の中央Ｑと導体ピン44の位置とを結ぶラインと45
゜の角度をなすライン上の、該マイクロストリップパッ
チ42の周縁に“コ”の字形状の切欠42a,42bが設けられ
る。
このように形成された円偏波マイクロストリップアンテ
ナ40に対しコネクタ45より信号を供給すると、マイクロ
ストリップパッチ42より第１の従来例と同様に、円偏波
の電波が輻射される。
ナ40に対しコネクタ45より信号を供給すると、マイクロ
ストリップパッチ42より第１の従来例と同様に、円偏波
の電波が輻射される。
上記第１あるいは第２の従来例のアンテナ20,40を複数
個アレー状に配置し、そして各々のアンテナのコネクタ
に可変移相器を接続し、これらの可変移相器の他端を、
電力分配／合成器を介して送信機または受信機に接続す
る。このように構成したシステムにおいて、各移相器に
おける移相量を制御することにより、ビーム走査が行な
われる。
個アレー状に配置し、そして各々のアンテナのコネクタ
に可変移相器を接続し、これらの可変移相器の他端を、
電力分配／合成器を介して送信機または受信機に接続す
る。このように構成したシステムにおいて、各移相器に
おける移相量を制御することにより、ビーム走査が行な
われる。
［発明が解決しようとする課題］ ところが、第１の従来例のアンテナ20においては、２個
の導体ピン24,29及び、コネクタ25,30と、円偏波を発生
させるために90゜移相器を必要とし、又、第２の従来例
のアンテナ40においても導体ピン44を必要とし、構造が
複雑なために製作工程が増え製造コストが高くついた。
又、第１の従来例及び第２の従来例共にケーブルを介し
て可変移相器や電力分配／合成器に接続するため伝搬損
失が大きくなり、これらの機能回路を含めたアンテナシ
ステムの形状が大きくなるという欠点があった。
の導体ピン24,29及び、コネクタ25,30と、円偏波を発生
させるために90゜移相器を必要とし、又、第２の従来例
のアンテナ40においても導体ピン44を必要とし、構造が
複雑なために製作工程が増え製造コストが高くついた。
又、第１の従来例及び第２の従来例共にケーブルを介し
て可変移相器や電力分配／合成器に接続するため伝搬損
失が大きくなり、これらの機能回路を含めたアンテナシ
ステムの形状が大きくなるという欠点があった。
この発明の目的は、以上の発明を解決し、従来例に比較
して小型・軽量であって良好な円偏波特性を有する円偏
波マイクロストリップアンテナを提供することにある。
して小型・軽量であって良好な円偏波特性を有する円偏
波マイクロストリップアンテナを提供することにある。
［課題を解決するための手段］ この発明の円偏波マイクロストリップアンテナは、導体
板にてなるマイクロストリップパッチと、前記マイクロ
ストリップパッチと対向する位置に設けられたマイクロ
ストリップ線路との間に、それぞれ誘電体を介して接地
導体板が挟まれており、前記接地導体板には、前記マイ
クロストリップ線路とそれぞれ45゜の角度をなし、かつ
十字点が前記マイクロストリップ線路上に合致するよう
に第１の励振用スロットと第２の励振用スロットとから
十字スロットを設けて、前記第１の励振用スロットと前
記マイクロストリップパッチとにより第１の直線偏波マ
イクロストリップアンテナを構成する一方、前記第２の
励振用スロットと前記マイクロストリップパッチとによ
り第２の直線偏波マイクロストリップアンテナを構成
し、前記第１の励振用スロットの長さと前記第２の励振
用スロットの長さとを、互いに異なりかつ前記第１の直
線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波数と前記
第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波
数との平均周波数において前記第１の直線偏波マイクロ
ストリップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロスト
リップアンテナとを90゜の位相差で励振するように設定
したことを特徴とする。
板にてなるマイクロストリップパッチと、前記マイクロ
ストリップパッチと対向する位置に設けられたマイクロ
ストリップ線路との間に、それぞれ誘電体を介して接地
導体板が挟まれており、前記接地導体板には、前記マイ
クロストリップ線路とそれぞれ45゜の角度をなし、かつ
十字点が前記マイクロストリップ線路上に合致するよう
に第１の励振用スロットと第２の励振用スロットとから
十字スロットを設けて、前記第１の励振用スロットと前
記マイクロストリップパッチとにより第１の直線偏波マ
イクロストリップアンテナを構成する一方、前記第２の
励振用スロットと前記マイクロストリップパッチとによ
り第２の直線偏波マイクロストリップアンテナを構成
し、前記第１の励振用スロットの長さと前記第２の励振
用スロットの長さとを、互いに異なりかつ前記第１の直
線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波数と前記
第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波
数との平均周波数において前記第１の直線偏波マイクロ
ストリップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロスト
リップアンテナとを90゜の位相差で励振するように設定
したことを特徴とする。
［作用］ 以上のように構成された円偏波マイクロストリップアン
テナにおいては、前記十字スロットをマイクロストリッ
プ線路とそれぞれ45゜の角度をなすように設けているの
で、前記マイクロストリップ線路から給電したときに、
当該マイクロストリップ線路の長手方向に平行な励振電
界は、各励振用スロットに平行な成分を有する２つの励
振電界に分解され、各励振電界がそれぞれ各励振用スロ
ットを介してマイクロストリップパッチを励振すること
になる。ここで、上記分解された２つの励振電界は同一
の振幅を有する。
テナにおいては、前記十字スロットをマイクロストリッ
プ線路とそれぞれ45゜の角度をなすように設けているの
で、前記マイクロストリップ線路から給電したときに、
当該マイクロストリップ線路の長手方向に平行な励振電
界は、各励振用スロットに平行な成分を有する２つの励
振電界に分解され、各励振電界がそれぞれ各励振用スロ
ットを介してマイクロストリップパッチを励振すること
になる。ここで、上記分解された２つの励振電界は同一
の振幅を有する。
また、前記第１の励振用スロットの長さと前記第２の励
振用スロットの長さとを、互いに異なりかつ前記第１の
直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波数と前
記第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周
波数との平均周波数において前記第１の直線偏波マイク
ロストリップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロス
トリップアンテナとを90゜の位相差で励振するように設
定している。従って、前記第１の直線偏波マイクロスト
リップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロストリッ
プアンテナとは互いに90゜の位相差で励振される。
振用スロットの長さとを、互いに異なりかつ前記第１の
直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波数と前
記第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周
波数との平均周波数において前記第１の直線偏波マイク
ロストリップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロス
トリップアンテナとを90゜の位相差で励振するように設
定している。従って、前記第１の直線偏波マイクロスト
リップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロストリッ
プアンテナとは互いに90゜の位相差で励振される。
すなわち、前記第１の直線偏波マイクロストリップアン
テナと前記第２の直線偏波マイクロストリップアンテナ
とは、互いに同一の振幅でかつ90゜の位相差で励振され
るので、円偏波を放射することができる。
テナと前記第２の直線偏波マイクロストリップアンテナ
とは、互いに同一の振幅でかつ90゜の位相差で励振され
るので、円偏波を放射することができる。
［実施例］ 以下、この発明を一実施例に基づき詳細に説明する。
第１図及び第２図に、この発明の一実施例である円偏波
マイクロストリップアンテナ60の分解斜視図及び平面図
を示しており、又、第２図におけるＡ−Ａ′ラインつい
ての縦断面図を第３図に示している。
マイクロストリップアンテナ60の分解斜視図及び平面図
を示しており、又、第２図におけるＡ−Ａ′ラインつい
ての縦断面図を第３図に示している。
第１図，第２図及び第３図において、１は、方形状で所
定厚の接地導体板であり、この接地導体板１のほぼ中央
には、該接地導体板１における２本の対角線の向きの十
字状のスロット２が設けられる。この十字スロット２に
おける２本のスロット2a,2bは、所定幅で長さがそれぞ
れl1と、l1より所定長短いl2であり、各々のスロット長
の半分のところで双方のスロットが直交している。
定厚の接地導体板であり、この接地導体板１のほぼ中央
には、該接地導体板１における２本の対角線の向きの十
字状のスロット２が設けられる。この十字スロット２に
おける２本のスロット2a,2bは、所定幅で長さがそれぞ
れl1と、l1より所定長短いl2であり、各々のスロット長
の半分のところで双方のスロットが直交している。
この接地導体板１の上下面には、同一の大きさの誘電体
基板3,4がそれぞれ接合される。そして、上部の誘電体
基板３の上面ほぼ中央には、線路板になる円板状のマイ
クロストリップパッチ５が当接して設けられる。又、下
部の誘電体基板４の下面には、十字スロット２の交点を
通り、かつ２本のスロット2a,2bがなす90゜の角度を等
分する向きに、幅Ｗのマイクロストリップ線路６が接し
て設けられる。このマイクロストリップ線路６の一端6a
は、誘電体基板４の端面と揃えられ、該マイクロストリ
ップ線路６の他端6bは、十字スロット２の交点より更に
Ｓだけ突き出るように延在している。
基板3,4がそれぞれ接合される。そして、上部の誘電体
基板３の上面ほぼ中央には、線路板になる円板状のマイ
クロストリップパッチ５が当接して設けられる。又、下
部の誘電体基板４の下面には、十字スロット２の交点を
通り、かつ２本のスロット2a,2bがなす90゜の角度を等
分する向きに、幅Ｗのマイクロストリップ線路６が接し
て設けられる。このマイクロストリップ線路６の一端6a
は、誘電体基板４の端面と揃えられ、該マイクロストリ
ップ線路６の他端6bは、十字スロット２の交点より更に
Ｓだけ突き出るように延在している。
以上の構成とし、マイクロストリップ線路６より十字ス
ロット２を介してマイクロストリップパッチ５を励振す
るようにすれば、接地導体板１に形成された一つのスロ
ット2aとマイクロストリップパッチ５とにより第１の直
線偏波マイクロストリップアンテナが形成され、他のス
ロット2bとマイクロストリップパッチ５とにより第２の
直線偏波のマイクロストリップアンテナが形成される。
ここで、スロット2aの長さl1と、スロット2bの長さl2と
を異ならせているため、第４図（Ａ）の電圧定在波比
（VSWR）のグラフで示すように、第１の直線偏波マイク
ロストリップアンテナの共振周波数f1と、第２の直線偏
波マイクロストリップアンテナの共振周波数f2とは異な
る。
ロット２を介してマイクロストリップパッチ５を励振す
るようにすれば、接地導体板１に形成された一つのスロ
ット2aとマイクロストリップパッチ５とにより第１の直
線偏波マイクロストリップアンテナが形成され、他のス
ロット2bとマイクロストリップパッチ５とにより第２の
直線偏波のマイクロストリップアンテナが形成される。
ここで、スロット2aの長さl1と、スロット2bの長さl2と
を異ならせているため、第４図（Ａ）の電圧定在波比
（VSWR）のグラフで示すように、第１の直線偏波マイク
ロストリップアンテナの共振周波数f1と、第２の直線偏
波マイクロストリップアンテナの共振周波数f2とは異な
る。
第４図（Ｂ）は、第１の直線偏波マイクロストリップア
ンテナと、第２の直線偏波マイクロストリップアンテナ
との周波数に対する励振電流の位相変化を折れ線近似で
表した図であり、二つの直線偏波マイクロストリップア
ンテナの励振電流の位相差が90゜になる周波数f0におい
て、第１及び第２のアンテナより輻射される直線偏波が
空間的に合成されることにより、円偏波アンテナとして
機能する。この実施例のごとく、スロット2aの長さl1が
スロット2bの長さl2より長いと、左旋円偏波を発生させ
ることができ、逆にスロット2bをスロット2aより長くす
れば右旋円偏波を発生させることができる。ここで、周
波数f0は、第４図（Ｂ）に示すように、f0＝（f1＋f2）
/2であり、第１の直線偏波マイクロストリップアンテナ
の共振周波数f1と、第２の直線偏波マイクロストリップ
アンテナの共振周波数f2との平均周波数である。
ンテナと、第２の直線偏波マイクロストリップアンテナ
との周波数に対する励振電流の位相変化を折れ線近似で
表した図であり、二つの直線偏波マイクロストリップア
ンテナの励振電流の位相差が90゜になる周波数f0におい
て、第１及び第２のアンテナより輻射される直線偏波が
空間的に合成されることにより、円偏波アンテナとして
機能する。この実施例のごとく、スロット2aの長さl1が
スロット2bの長さl2より長いと、左旋円偏波を発生させ
ることができ、逆にスロット2bをスロット2aより長くす
れば右旋円偏波を発生させることができる。ここで、周
波数f0は、第４図（Ｂ）に示すように、f0＝（f1＋f2）
/2であり、第１の直線偏波マイクロストリップアンテナ
の共振周波数f1と、第２の直線偏波マイクロストリップ
アンテナの共振周波数f2との平均周波数である。
尚、マイクロストリップ線路６における長さＳを変化す
ることにより、公知の通り、上記円偏波マイクロストリ
ップアンテナのアンテナインピーダンスのリアクタンス
成分が変化する。従って、この長さＳは、マイクロスト
リップ線路６の特性インピーダンスが円偏波マイクロス
トリップアンテナのアンテナインピーダンスに対して整
合するように設定される。
ることにより、公知の通り、上記円偏波マイクロストリ
ップアンテナのアンテナインピーダンスのリアクタンス
成分が変化する。従って、この長さＳは、マイクロスト
リップ線路６の特性インピーダンスが円偏波マイクロス
トリップアンテナのアンテナインピーダンスに対して整
合するように設定される。
以上説明したように、共振周波数の異なる第１の直線偏
波マイクロストリップアンテナと、第２の直線偏波マイ
クロストリップアンテナとを一体的に形成することによ
り、円偏波アンテナを構成しているので、円偏波発生の
ための90゜移相器を用いる必要がなく、しかも給電用線
路がマイクロストリップ線路６のみであるので、従来例
に比較して小型・軽量であって、製作工程が容易な円偏
波マイクロストリップアンテナを実現できる。
波マイクロストリップアンテナと、第２の直線偏波マイ
クロストリップアンテナとを一体的に形成することによ
り、円偏波アンテナを構成しているので、円偏波発生の
ための90゜移相器を用いる必要がなく、しかも給電用線
路がマイクロストリップ線路６のみであるので、従来例
に比較して小型・軽量であって、製作工程が容易な円偏
波マイクロストリップアンテナを実現できる。
以下に上記の円偏波マイクロストリップアンテナ60につ
いて実験例を述べる。
いて実験例を述べる。
第１図ないし第３図に示した実施例の円偏波マイクロス
トリップアンテナ60において、誘電体基板３の厚さを3.
2mmとし、誘電体基板４の厚さを1.6mmとし、比誘電率は
2.55とした。又、マイクロストリップパッチ５の半径を
31.0mmとし、スロット2aの長さl1を23.7mm、スロット2b
の長さl2を18.3mmとし、左旋円偏波マイクロストリップ
アンテナを構成した。そして、マイクロストリップ線路
６の幅幅Ｗは、特性インピーダンスが50Ωとなるように
設定し、長さＳは25mmとした。
トリップアンテナ60において、誘電体基板３の厚さを3.
2mmとし、誘電体基板４の厚さを1.6mmとし、比誘電率は
2.55とした。又、マイクロストリップパッチ５の半径を
31.0mmとし、スロット2aの長さl1を23.7mm、スロット2b
の長さl2を18.3mmとし、左旋円偏波マイクロストリップ
アンテナを構成した。そして、マイクロストリップ線路
６の幅幅Ｗは、特性インピーダンスが50Ωとなるように
設定し、長さＳは25mmとした。
第５図は、第１図ないし第３図に示した円偏波マイクロ
ストリップアンテナ60の入力端である、マイクロストリ
ップ線路６の端部6aには、1GHzから2GHzまでの信号を入
力した場合における反射損失量の周波数特性を示すグラ
フである。この第５図に示すように、第１及び第２の直
線偏波マイクロストリップアンテナは、f1及びf2、即
ち、それぞれ約1.565GHz及び1.623GHzで共振状態を呈し
た。
ストリップアンテナ60の入力端である、マイクロストリ
ップ線路６の端部6aには、1GHzから2GHzまでの信号を入
力した場合における反射損失量の周波数特性を示すグラ
フである。この第５図に示すように、第１及び第２の直
線偏波マイクロストリップアンテナは、f1及びf2、即
ち、それぞれ約1.565GHz及び1.623GHzで共振状態を呈し
た。
第６図は、本実験例の円偏波マイクロストリップアンテ
ナ60を受信アンテナとして用い、直線偏波の送信アンテ
ナを伝搬方向に対して回転させながら測定した、1.6GHz
における放射指向特性であり、図中の実線は放射電力の
最大値、破線は放射電力の最小値を示しており、最大放
射方向である指向角０゜における放射電力の最大値を0d
Bに正規化して示している。この第６図でわかるよう
に、上記円偏波マイクロストリップアンテナ60は、正面
方向における放射電力の最大値と最小値との差（軸比）
が約0.4dBであった。
ナ60を受信アンテナとして用い、直線偏波の送信アンテ
ナを伝搬方向に対して回転させながら測定した、1.6GHz
における放射指向特性であり、図中の実線は放射電力の
最大値、破線は放射電力の最小値を示しており、最大放
射方向である指向角０゜における放射電力の最大値を0d
Bに正規化して示している。この第６図でわかるよう
に、上記円偏波マイクロストリップアンテナ60は、正面
方向における放射電力の最大値と最小値との差（軸比）
が約0.4dBであった。
上記の実験結果により、インピーダンス整合が的確に行
なわれ、かつ良好な円偏波特性を有する円偏波マイクロ
ストリップアンテナを実現できることがわかった。
なわれ、かつ良好な円偏波特性を有する円偏波マイクロ
ストリップアンテナを実現できることがわかった。
尚、以上の実施例では、マイクロストリップパッチ５を
円板形状としたが、これに限定されず、矩形または正方
形等の他の形状であってもよい。又、十字スロット２
を、マイクロストリップパッチ５の中央部に対向する位
置に設けたが、中央からオフセットした位置であっても
差し支えない。
円板形状としたが、これに限定されず、矩形または正方
形等の他の形状であってもよい。又、十字スロット２
を、マイクロストリップパッチ５の中央部に対向する位
置に設けたが、中央からオフセットした位置であっても
差し支えない。
更に、以上の実施例では、円偏波マイクロストリップア
ンテナ60の特性につい述べたが、従来例で述べたごと
く、ビーム走査を行わせるために、この発明の円偏波マ
イクロストリップアンテナ60を複数個アレー状に配置
し、各々のアンテナ60のマイクロストリップ線路６に可
変移相器を接続し、これらの可変移相器の他端に電力分
配／合成器を介して送信機または受信機に接続し、可変
移相器における各移相量を制御できるように構成するこ
ともできる。
ンテナ60の特性につい述べたが、従来例で述べたごと
く、ビーム走査を行わせるために、この発明の円偏波マ
イクロストリップアンテナ60を複数個アレー状に配置
し、各々のアンテナ60のマイクロストリップ線路６に可
変移相器を接続し、これらの可変移相器の他端に電力分
配／合成器を介して送信機または受信機に接続し、可変
移相器における各移相量を制御できるように構成するこ
ともできる。
その際、前記可変移相器並びに電力分配合成器等の機能
回路を、上記誘電体基板３裏面のマイクロストリップ線
路６と同一面に設け、かつ、各々のマイクロストリップ
線路６と直接接続して、機能回路と円偏波マイクロスト
リップアンテナ60とを一体化できるので、従来例に比較
して小型・軽量が実現でき、しかも低い伝送損失システ
ムを実現できる。
回路を、上記誘電体基板３裏面のマイクロストリップ線
路６と同一面に設け、かつ、各々のマイクロストリップ
線路６と直接接続して、機能回路と円偏波マイクロスト
リップアンテナ60とを一体化できるので、従来例に比較
して小型・軽量が実現でき、しかも低い伝送損失システ
ムを実現できる。
［発明の効果］ 以上説明したように、この発明によれば、接地導体板に
設けられた長さが異なる２つのスロットからなる十字ス
ロットを介してマイクロストリップパッチを励振するよ
うに構成したので、マイクロストリップパッチ、十字ス
ロットを有する接地導体板、及びマイクロストリップ線
路の各部材を一体的に形成することができ、小型・軽量
で製作工程も容易となり、しかも、良好な円偏波特性を
有する円偏波マイクロストリップアンテナを実現でき
る。
設けられた長さが異なる２つのスロットからなる十字ス
ロットを介してマイクロストリップパッチを励振するよ
うに構成したので、マイクロストリップパッチ、十字ス
ロットを有する接地導体板、及びマイクロストリップ線
路の各部材を一体的に形成することができ、小型・軽量
で製作工程も容易となり、しかも、良好な円偏波特性を
有する円偏波マイクロストリップアンテナを実現でき
る。
第１図はこの発明の円偏波マイクロストリップアンテナ
の一実施例を示す分解斜視図、第２図は、第１図の円偏
波マイクロストリップアンテナにおける平面図、第３図
は、第２図の平面図におけるＡ−Ａ′ラインについての
縦断面図、第４図（Ａ）は、第１図ないし第３図図示の
円偏波マイクロストリップアンテナにおける第１及び第
２の直線偏波マイクロストリップアンテナの電圧定在波
比を示す原理図、第４図（Ｂ）は、第１図ないし第３図
図示の円偏波マイクロストリップアンテナにおける第１
及び第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの励振
電流の位相変化を示す原理図、第５図は、第１図ないし
第３図図示の円偏波マイクロストリップアンテナで得ら
れた、アンテナ入力端における反射損失量の周波数特性
を示すグラフ、第６図は、第１図ないし第３図図示の円
偏波マイクロストリップアンテナで得られた、アンテナ
の放射指向特性図、第７図（Ａ）は、第１の従来例であ
る円偏波マイクロストリップアンテナの平面図、第７図
（Ｂ）は、第７図（Ａ）の平面図におけるＢ−Ｂ′ライ
ンに対する縦断面図、第８図（Ａ）は、第２の従来例で
ある円偏波マイクロストリップアンテナの平面図、第８
図（Ｂ）は、第８図（Ａ）の平面図におけるＣ−Ｃ′ラ
インに対する縦断面図である。 １……接地導体板、２……十字スロット、3,4……誘電
体基板、５……マイクロストリップパッチ、６……マイ
クロストリップ線路、60……円偏波マイクロストリップ
アンテナ。
の一実施例を示す分解斜視図、第２図は、第１図の円偏
波マイクロストリップアンテナにおける平面図、第３図
は、第２図の平面図におけるＡ−Ａ′ラインについての
縦断面図、第４図（Ａ）は、第１図ないし第３図図示の
円偏波マイクロストリップアンテナにおける第１及び第
２の直線偏波マイクロストリップアンテナの電圧定在波
比を示す原理図、第４図（Ｂ）は、第１図ないし第３図
図示の円偏波マイクロストリップアンテナにおける第１
及び第２の直線偏波マイクロストリップアンテナの励振
電流の位相変化を示す原理図、第５図は、第１図ないし
第３図図示の円偏波マイクロストリップアンテナで得ら
れた、アンテナ入力端における反射損失量の周波数特性
を示すグラフ、第６図は、第１図ないし第３図図示の円
偏波マイクロストリップアンテナで得られた、アンテナ
の放射指向特性図、第７図（Ａ）は、第１の従来例であ
る円偏波マイクロストリップアンテナの平面図、第７図
（Ｂ）は、第７図（Ａ）の平面図におけるＢ−Ｂ′ライ
ンに対する縦断面図、第８図（Ａ）は、第２の従来例で
ある円偏波マイクロストリップアンテナの平面図、第８
図（Ｂ）は、第８図（Ａ）の平面図におけるＣ−Ｃ′ラ
インに対する縦断面図である。 １……接地導体板、２……十字スロット、3,4……誘電
体基板、５……マイクロストリップパッチ、６……マイ
クロストリップ線路、60……円偏波マイクロストリップ
アンテナ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 安川 交二 京都府相楽郡精華町大字乾谷小字三平谷５ 番地 株式会社エイ・ティ・アール光電波 通信研究所内 (56)参考文献 特開 昭55−128903（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−217703（ＪＰ，Ａ) 電子通信学会技術研究報告ＡＰ87−130 97−912 ＩＥＥＥ ＡＰＳ−22−１ 1985 Ｐ. 701−704 ＩＥＥＥ ＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳ ＯＮ ＡＮＴＥＮＮＡＳ ＡＮＤ ＰＲＯ ＰＡＧＡＴＩＯＮ Ｖｏｌ．ＡＰ−34，Ｎ ｏ．８，ＡＵＧＵＳＴ 1986 Ｐ．977− Ｐ．984
Claims (2)
- 【請求項１】導体板にてなるマイクロストリップパッチ
と、前記マイクロストリップパッチと対向する位置に設
けられたマイクロストリップ線路との間に、それぞれ誘
電体を介して接地導体板が挟まれており、 前記接地導体板には、前記マイクロストリップ線路とそ
れぞれ45゜の角度をなし、かつ十字点が前記マイクロス
トリップ線路上に合致するように第１の励振用スロット
と第２の励振用スロットとからなる十字スロットを設け
て、 前記第１の励振用スロットと前記マイクロストリップパ
ッチとにより第１の直線偏波マイクロストリップアンテ
ナを構成する一方、前記第２の励振用スロットと前記マ
イクロストリップパッチとにより第２の直線偏波マイク
ロストリップアンテナを構成し、 前記第１の励振用スロットの長さと前記第２の励振用ス
ロットの長さとを、互いに異なりかつ前記第１の直線偏
波マイクロストリップアンテナの共振周波数と前記第２
の直線偏波マイクロストリップアンテナの共振周波数と
の平均周波数において前記第１の直線偏波マイクロスト
リップアンテナと前記第２の直線偏波マイクロストリッ
プアンテナとを90゜の位相差で励振するように設定した
ことを特徴とする円偏波マイクロストリップアンテナ。 - 【請求項２】上記マイクロストリップパッチが、円板形
状もしくは矩形板形状であることを特徴とする請求項１
記載の円偏波マイクロストリップアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63259946A JPH0682972B2 (ja) | 1988-10-14 | 1988-10-14 | 円偏波マイクロストリップアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63259946A JPH0682972B2 (ja) | 1988-10-14 | 1988-10-14 | 円偏波マイクロストリップアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02105704A JPH02105704A (ja) | 1990-04-18 |
| JPH0682972B2 true JPH0682972B2 (ja) | 1994-10-19 |
Family
ID=17341118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63259946A Expired - Fee Related JPH0682972B2 (ja) | 1988-10-14 | 1988-10-14 | 円偏波マイクロストリップアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0682972B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006180444A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Tatung Co | 円形分極アレイアンテナ |
| CN113178687A (zh) * | 2021-04-13 | 2021-07-27 | 西安交通大学 | 一种圆极化波导缝隙天线 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9417401D0 (en) * | 1994-08-30 | 1994-10-19 | Pilkington Plc | Patch antenna assembly |
| JP2006197188A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-07-27 | Anten Corp | アンテナ |
| JP5267063B2 (ja) * | 2008-11-14 | 2013-08-21 | 日本電気株式会社 | アレイアンテナ |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55128903A (en) * | 1979-03-28 | 1980-10-06 | Toshiba Corp | Slot circular polarized wave antenna |
| JPS60217703A (ja) * | 1984-04-13 | 1985-10-31 | Nec Corp | 円偏波アンテナ |
-
1988
- 1988-10-14 JP JP63259946A patent/JPH0682972B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| ＩＥＥＥＡＰＳ−２２−１１９８５Ｐ．７０１−７０４ |
| ＩＥＥＥＴＲＡＮＳＡＣＴＩＯＮＳＯＮＡＮＴＥＮＮＡＳＡＮＤＰＲＯＰＡＧＡＴＩＯＮＶｏｌ．ＡＰ−３４，Ｎｏ．８，ＡＵＧＵＳＴ１９８６Ｐ．９７７−Ｐ．９８４ |
| 電子通信学会技術研究報告ＡＰ８７−１３０９７−９１２ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006180444A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Tatung Co | 円形分極アレイアンテナ |
| CN113178687A (zh) * | 2021-04-13 | 2021-07-27 | 西安交通大学 | 一种圆极化波导缝隙天线 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02105704A (ja) | 1990-04-18 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |