JPH068015B2 - 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 - Google Patents
繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法Info
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- JPH068015B2 JPH068015B2 JP5358190A JP5358190A JPH068015B2 JP H068015 B2 JPH068015 B2 JP H068015B2 JP 5358190 A JP5358190 A JP 5358190A JP 5358190 A JP5358190 A JP 5358190A JP H068015 B2 JPH068015 B2 JP H068015B2
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- Japan
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- molding
- mold
- cooling
- molded product
- synthetic resin
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は合成樹脂の成形方法に係り、特に繊維強化熱可
塑性合成樹脂のプリプレグ材シートを用いての成形方法
に関するものである。
塑性合成樹脂のプリプレグ材シートを用いての成形方法
に関するものである。
〔従来の技術〕 繊維強化合成樹脂は、単位重量当たりの剛性や機械的強
度である比剛性や比強度が金属材料に比べて優れ、ま
た、ある程度仕様に合わせた特性の材料を設計出来るの
で、いわゆるテーラードマテリアルと呼ばれ、航空、宇
宙産業をはじめとし、舟艇、船舶、自動車、スポーツ関
連等に急速に普及しつつある。
度である比剛性や比強度が金属材料に比べて優れ、ま
た、ある程度仕様に合わせた特性の材料を設計出来るの
で、いわゆるテーラードマテリアルと呼ばれ、航空、宇
宙産業をはじめとし、舟艇、船舶、自動車、スポーツ関
連等に急速に普及しつつある。
繊維強化合成樹脂は、従来は、熱硬化性合成樹脂ベース
として形成されていたが、最近は高性能の熱可塑性合成
樹脂が多く開発されたこともあって熱可塑性合成樹脂も
ベース樹脂として利用されるようになり、連続繊維に熱
可塑性合成樹脂を含浸させたシート状繊維強化熱可塑性
合成樹脂、すなわち、ＦＲＴＰシートが、プレス成形用
のいわゆるスタンパブルシートとして開発された。
として形成されていたが、最近は高性能の熱可塑性合成
樹脂が多く開発されたこともあって熱可塑性合成樹脂も
ベース樹脂として利用されるようになり、連続繊維に熱
可塑性合成樹脂を含浸させたシート状繊維強化熱可塑性
合成樹脂、すなわち、ＦＲＴＰシートが、プレス成形用
のいわゆるスタンパブルシートとして開発された。
このＦＲＴＰシートとして、最近、英国ＩＣＩ社からAr
omatic Ｐolymer Ｃomposite としてＰＥＥＫ(ポリ
エーテルエーテルケトン)樹脂を炭素繊維で強化したシ
ート材(ＡＰＣ−２)が開発され、ＰＥＥＫ樹脂は、耐
熱、耐スチーム、耐薬品、耐放射線性等や難燃性にすぐ
れていて、電線被覆、コンピュウター用ラッピングワイ
ヤ、航空機用のコネクタやエンジン周辺部品、原子力発
電用コネクタ、熱水ポンプ等種々の用途で利用されてい
ることから、このＰＥＥＫ樹脂をベースにしたＦＲＴＰ
も広い用途が期待される。
omatic Ｐolymer Ｃomposite としてＰＥＥＫ(ポリ
エーテルエーテルケトン)樹脂を炭素繊維で強化したシ
ート材(ＡＰＣ−２)が開発され、ＰＥＥＫ樹脂は、耐
熱、耐スチーム、耐薬品、耐放射線性等や難燃性にすぐ
れていて、電線被覆、コンピュウター用ラッピングワイ
ヤ、航空機用のコネクタやエンジン周辺部品、原子力発
電用コネクタ、熱水ポンプ等種々の用途で利用されてい
ることから、このＰＥＥＫ樹脂をベースにしたＦＲＴＰ
も広い用途が期待される。
従来のＦＲＴＰシートの成形方法は、所定の成形温度に
加熱した成形材を加熱された型にセットしてプレスする
ホットプレス成形や、成形材がセットされた成形型の配
備された加圧室内を所定温度に加熱後圧搾空気を導入し
成形材を型に倣わせて押圧する空圧成形により行われ、
成形終了後は成形品を型内で所定温度に冷却した後、型
から取り出していた。
加熱した成形材を加熱された型にセットしてプレスする
ホットプレス成形や、成形材がセットされた成形型の配
備された加圧室内を所定温度に加熱後圧搾空気を導入し
成形材を型に倣わせて押圧する空圧成形により行われ、
成形終了後は成形品を型内で所定温度に冷却した後、型
から取り出していた。
ＰＥＥＫ樹脂のような結晶性樹脂をベース樹脂としたＦ
ＲＴＰシートの成形を行った場合、成形品の結晶化度の
バラツキによる物性への影響が問題となる。
ＲＴＰシートの成形を行った場合、成形品の結晶化度の
バラツキによる物性への影響が問題となる。
すなわち、成形品は、成形後の冷却速度によって結晶化
度がバラツキ、例えば、冷却速度が10℃／分以下で徐冷
されると結晶化度が高まって靭性が低下し、冷却速度が
700℃／分と急冷されると結晶化度が低くなって強度、
剛性、耐薬品性等が低下する。
度がバラツキ、例えば、冷却速度が10℃／分以下で徐冷
されると結晶化度が高まって靭性が低下し、冷却速度が
700℃／分と急冷されると結晶化度が低くなって強度、
剛性、耐薬品性等が低下する。
したがって、成形品の結晶化度をコントロールするため
には成形後の冷却速度の厳密なコントロールが必要とな
るが、前記したような従来の型内冷却による成形法では
これは容易なことではなく、成形品には結晶化度のバラ
ツキに基づいて物性のバラツキが発生する。
には成形後の冷却速度の厳密なコントロールが必要とな
るが、前記したような従来の型内冷却による成形法では
これは容易なことではなく、成形品には結晶化度のバラ
ツキに基づいて物性のバラツキが発生する。
このため、結晶性合成樹脂をベースとする成形材を成形
した場合には、成形品を、成形終了直後に一旦急冷して
結晶化度の低い状態とした後、200〜300℃−20分程度の
アンニールを行って所定の結晶化度に戻すような調整を
行うことが好ましい。
した場合には、成形品を、成形終了直後に一旦急冷して
結晶化度の低い状態とした後、200〜300℃−20分程度の
アンニールを行って所定の結晶化度に戻すような調整を
行うことが好ましい。
しかしながら400℃程度と高温の成形直後の成形品を型
から取り出しての水冷等により急冷することは容易では
なく、しかもこの冷却作業の際に成形品に変形が生じて
しまうという問題があった。
から取り出しての水冷等により急冷することは容易では
なく、しかもこの冷却作業の際に成形品に変形が生じて
しまうという問題があった。
本発明は、前記したような従来技術の欠点を解消し、成
形品の成形直後の急冷作業を成形品に変形を発生させる
ことなく容易に行うことができる繊維強化熱可塑性合成
樹脂のシート状成形材の成形方法を提供することを目的
とするものである。
形品の成形直後の急冷作業を成形品に変形を発生させる
ことなく容易に行うことができる繊維強化熱可塑性合成
樹脂のシート状成形材の成形方法を提供することを目的
とするものである。
すなわち本発明は、所定枚数の繊維強化熱可塑性合成樹
脂プリプレグ材シートを積層し両面から展延性に富んだ
金属材シートで挟持した成形材を成形型を基に成形し、
塑性変形性を持つ金属線材を成形型と同一形状で通水性
を持って圧縮成形により形成した冷却型に前記成形型か
ら成形直後に取り出した成形品を保持しつつ通水し成形
品を急冷することを特徴とする繊維強化熱可塑性合成樹
脂の成形方法である。
脂プリプレグ材シートを積層し両面から展延性に富んだ
金属材シートで挟持した成形材を成形型を基に成形し、
塑性変形性を持つ金属線材を成形型と同一形状で通水性
を持って圧縮成形により形成した冷却型に前記成形型か
ら成形直後に取り出した成形品を保持しつつ通水し成形
品を急冷することを特徴とする繊維強化熱可塑性合成樹
脂の成形方法である。
本発明は前記したように構成され、先ず、成形品は、両
面から金属材シートによって保持されて成形されている
ので400℃と高温であっても成形終了直後に成形品を成
形型から取り出すことが容易であり、次いで、この成形
品を冷却型に保持しつつ急冷するので成形品は全く変形
することなく冷却され、しかも冷却型は、塑性変形性を
持つ金属線材の圧縮成形によって通水面積の大きい通水
路を設け冷却効果の大きな状態で安価に容易に形成され
る。
面から金属材シートによって保持されて成形されている
ので400℃と高温であっても成形終了直後に成形品を成
形型から取り出すことが容易であり、次いで、この成形
品を冷却型に保持しつつ急冷するので成形品は全く変形
することなく冷却され、しかも冷却型は、塑性変形性を
持つ金属線材の圧縮成形によって通水面積の大きい通水
路を設け冷却効果の大きな状態で安価に容易に形成され
る。
本発明の実施例について先ず成形材シートを空圧成形に
より成形する状態を第１図及び第２図により説明する。
より成形する状態を第１図及び第２図により説明する。
第１図において、(1)は圧搾空気を導入するための給気
管(9)を持つ加圧室、(3)は通気性の成形型(8)をキャビ
テイ部を開口に臨ませて配備した排気管(10)を持つ成形
型保持室で、両室は開口を介して対向して加熱炉(11)中
に配備されている。
管(9)を持つ加圧室、(3)は通気性の成形型(8)をキャビ
テイ部を開口に臨ませて配備した排気管(10)を持つ成形
型保持室で、両室は開口を介して対向して加熱炉(11)中
に配備されている。
(5)は、ＦＲＴＰのプリプレグ材シート(6)を所定枚数重
ね合わせ上下両面から展延性に富んだ金属材シート(7)
で挾んだシート状成形材で、このシート状成形材(5)
は、加圧室(1)及び成形型保持室(3)の開口の間に、開口
の周囲に設けられたフランジ部(2)、(4)で挾んで保持さ
れている。
ね合わせ上下両面から展延性に富んだ金属材シート(7)
で挾んだシート状成形材で、このシート状成形材(5)
は、加圧室(1)及び成形型保持室(3)の開口の間に、開口
の周囲に設けられたフランジ部(2)、(4)で挾んで保持さ
れている。
次に、成形の具体的条件について説明すると、プリプレ
グ材シート(6)としては、ＰＥＥＫ樹脂をマトリックス
材とする炭素繊維プリプレグ材（化成ファイバーライト
社、ＡＰＣ−２、密度1.6g／cm3、炭素繊維体積分率61
％、樹脂含有率32％）の厚さ0.125mmのシートを用い、
このシートを第３図に示すように繊維配向を４５°ずつ
ずらしての４枚重ねとし、この２組み合計８枚重ねを、
展延性に富んだ金属材シート(7)としての厚さ0.8mmの超
塑性アルミニウムシート（スカイアルミ、Ａ７４７５）
で挾み成形材シート(5)とし、加圧室(1)及び成形型保持
室(3)の開口の間に保持した。加圧室(1)及び成形型保持
室(3)を収納する循環熱風炉のような加熱炉(11)は、成
形する材料のベース樹脂であるＰＥＥＫ樹脂の成形温度
の400℃に保たれているので、成形材シート(5)が400℃
に達した後に、加圧室(1)に6kgf／cm2の圧力の圧搾空気
を送って加圧する。
グ材シート(6)としては、ＰＥＥＫ樹脂をマトリックス
材とする炭素繊維プリプレグ材（化成ファイバーライト
社、ＡＰＣ−２、密度1.6g／cm3、炭素繊維体積分率61
％、樹脂含有率32％）の厚さ0.125mmのシートを用い、
このシートを第３図に示すように繊維配向を４５°ずつ
ずらしての４枚重ねとし、この２組み合計８枚重ねを、
展延性に富んだ金属材シート(7)としての厚さ0.8mmの超
塑性アルミニウムシート（スカイアルミ、Ａ７４７５）
で挾み成形材シート(5)とし、加圧室(1)及び成形型保持
室(3)の開口の間に保持した。加圧室(1)及び成形型保持
室(3)を収納する循環熱風炉のような加熱炉(11)は、成
形する材料のベース樹脂であるＰＥＥＫ樹脂の成形温度
の400℃に保たれているので、成形材シート(5)が400℃
に達した後に、加圧室(1)に6kgf／cm2の圧力の圧搾空気
を送って加圧する。
これにより、所定の成形温度に加熱されている成形材シ
ート(5)は、成形型(8)のキャビテイに倣うよう徐々に変
形して行き、この際、成形型(8)がコンクリート型のよ
うな通気性を持った型であるので、キャビテイ内の空気
は成形材シート(5)の変形にともなう押圧によって排気
管(10)を通して型外に排出され一層変形が進み、最終的
にはキャビテイに密着し完全にキャビテイに倣って賦形
される。
ート(5)は、成形型(8)のキャビテイに倣うよう徐々に変
形して行き、この際、成形型(8)がコンクリート型のよ
うな通気性を持った型であるので、キャビテイ内の空気
は成形材シート(5)の変形にともなう押圧によって排気
管(10)を通して型外に排出され一層変形が進み、最終的
にはキャビテイに密着し完全にキャビテイに倣って賦形
される。
成形材シート(5)を成形型(8)のキャビテイに押圧した状
態を所定時間保つと、第２図に示すような状態となって
成形を終了するが、この場合、プリプレグ材シート(6)
を上下両面から挾む金属材シート(7)として超塑性アル
ミニウムシートのような極めて展延性に富んだ金属材料
を利用すると、金属材シート(7)がプリプレグ材シート
(6)に良く密着して同時に変形して成形される。
態を所定時間保つと、第２図に示すような状態となって
成形を終了するが、この場合、プリプレグ材シート(6)
を上下両面から挾む金属材シート(7)として超塑性アル
ミニウムシートのような極めて展延性に富んだ金属材料
を利用すると、金属材シート(7)がプリプレグ材シート
(6)に良く密着して同時に変形して成形される。
次に前記したようにして成形された成形品を急冷するた
めの冷却型の形成方法についてキャビテイ側の型の作り
方を示す第４図を基に説明する。
めの冷却型の形成方法についてキャビテイ側の型の作り
方を示す第４図を基に説明する。
(12)は、型枠(14)に収納されたコンクリート製のコア型
であり、(13)は、製品の肉厚分補填用としてコア型(12)
の表面に装着されたカプセル型であり、このカプセル型
(13)は、コア型(12)を基に、厚さ0.8mmの超塑性アルミ
ニウム合金シート(７４７５系)２枚の510℃、圧力4kgf
／cm2の条件での空圧成形により形成したものである。
であり、(13)は、製品の肉厚分補填用としてコア型(12)
の表面に装着されたカプセル型であり、このカプセル型
(13)は、コア型(12)を基に、厚さ0.8mmの超塑性アルミ
ニウム合金シート(７４７５系)２枚の510℃、圧力4kgf
／cm2の条件での空圧成形により形成したものである。
(15)は、前記コア型(12)を収納する型枠(14)の上に装置
された通水口(16)及び排水口(17)を持つ冷却型枠であ
り、この冷却枠(15)内に５０００系アルミニウム合金切
削くずのような塑性変形性を持つ金属線材(18)を充填
し、この金属線材(18)を油圧等の加圧機構にてプレス盤
(19)を介して適度の空隙度となるよう押圧し、通水性を
持つ冷却型を形成する。
された通水口(16)及び排水口(17)を持つ冷却型枠であ
り、この冷却枠(15)内に５０００系アルミニウム合金切
削くずのような塑性変形性を持つ金属線材(18)を充填
し、この金属線材(18)を油圧等の加圧機構にてプレス盤
(19)を介して適度の空隙度となるよう押圧し、通水性を
持つ冷却型を形成する。
(20)はプレス盤(19)の周囲に装着されたＯリングであ
り、このＯリング(20)の装着によって冷却型枠(15)とプ
レス盤(19)との気密性が保たれ、冷却型に通水した際の
漏水が防げ、さらに、金属線材のプレス成形の際のバッ
クラッシュの発生を防ぎ冷却型の形成を円滑に行わせる
ことができる。
り、このＯリング(20)の装着によって冷却型枠(15)とプ
レス盤(19)との気密性が保たれ、冷却型に通水した際の
漏水が防げ、さらに、金属線材のプレス成形の際のバッ
クラッシュの発生を防ぎ冷却型の形成を円滑に行わせる
ことができる。
前記したのと全く同様にしてコア側の冷却型も形成し、
キャビテイ側及びコア側の両冷却型に成形品を保持しつ
つ急冷を行う方法について、第５図及び第６図により説
明する。
キャビテイ側及びコア側の両冷却型に成形品を保持しつ
つ急冷を行う方法について、第５図及び第６図により説
明する。
第５図に示すように、前記した塑性変形性の金属線材か
ら冷却型を形成した圧縮成形装置がそのまま冷却装置と
して利用され、冷却型枠(15)にコア側冷却型(24)が収納
され上型(22)となり、キャビテイ側冷却型(25)が収納さ
れ下型(23)となっていて、この冷却装置に、成形型から
成形終了直後に取り出した成形品(21)を型が開いた状態
で先ずセットする。
ら冷却型を形成した圧縮成形装置がそのまま冷却装置と
して利用され、冷却型枠(15)にコア側冷却型(24)が収納
され上型(22)となり、キャビテイ側冷却型(25)が収納さ
れ下型(23)となっていて、この冷却装置に、成形型から
成形終了直後に取り出した成形品(21)を型が開いた状態
で先ずセットする。
次に、第６図に示すように、成形品(21)の型へのセット
が終わったなら直ちに型を閉じ、コア側及びキャビテイ
側の冷却型(24)(25)に冷却型枠(15)の通水口から高圧水
を通水し成形品(21)の冷却を行なう。
が終わったなら直ちに型を閉じ、コア側及びキャビテイ
側の冷却型(24)(25)に冷却型枠(15)の通水口から高圧水
を通水し成形品(21)の冷却を行なう。
この場合、通水口(16)と排水口(17)とでは水圧に約２kg
f／cm2の差が生まれており、したがって、成形品(21)は
上下両面から加圧されつつ冷却され変形するのが防がれ
ている。
f／cm2の差が生まれており、したがって、成形品(21)は
上下両面から加圧されつつ冷却され変形するのが防がれ
ている。
成形品(21)は、冷却後に型を開いて冷却装置から取り出
され、次の結晶化度を再調整するためのアンニーリング
処理に移る。
され、次の結晶化度を再調整するためのアンニーリング
処理に移る。
第７図は、本発明の冷却効果を示し、黒丸実線で示され
るａの曲線が本発明の冷却装置により急冷した場合の冷
却曲線であり、白丸点線で示されるｂの曲線は比較例と
しての室温で自然冷却した場合の冷却曲線である。
るａの曲線が本発明の冷却装置により急冷した場合の冷
却曲線であり、白丸点線で示されるｂの曲線は比較例と
しての室温で自然冷却した場合の冷却曲線である。
この図から、本発明によると、成形品の取り出し温度す
なわち冷却開始温度が成形温度の４００℃と一致してい
て、成形品は、上下両面に金属シートが貼着していて取
り扱いが容易で、成形終了直後に成形装置から取り出し
冷却装置にセットできたこと、及び、４００℃から１分
足らずで常温まで冷却され、冷却速度が非常に速いこと
が明らかとなる。
なわち冷却開始温度が成形温度の４００℃と一致してい
て、成形品は、上下両面に金属シートが貼着していて取
り扱いが容易で、成形終了直後に成形装置から取り出し
冷却装置にセットできたこと、及び、４００℃から１分
足らずで常温まで冷却され、冷却速度が非常に速いこと
が明らかとなる。
この結果、急冷後の成形品は、結晶性合成樹脂の結晶化
は殆ど進んでおらず、その後のアンニーリング処理によ
って、結晶化度を適切な状態に容易に再調整し、物理及
び化学的性質がバラツクのを防ぐことができた。
は殆ど進んでおらず、その後のアンニーリング処理によ
って、結晶化度を適切な状態に容易に再調整し、物理及
び化学的性質がバラツクのを防ぐことができた。
また、急冷の終わった成形品はいかなる形状の場合でも
全く変形しておらず、これは、冷却型の形成方法が極め
て簡易であるにもかかわらず、製品形状に良く対応して
いることを示している。
全く変形しておらず、これは、冷却型の形成方法が極め
て簡易であるにもかかわらず、製品形状に良く対応して
いることを示している。
以上のように、本発明は、熱可塑性合成樹脂、特に、結
晶性の熱可塑性合成樹脂をベースとするシート状繊維強
化合成樹脂成形材に対し、物性に優れた適確な製品を容
易に形成する成形法を提供する。
晶性の熱可塑性合成樹脂をベースとするシート状繊維強
化合成樹脂成形材に対し、物性に優れた適確な製品を容
易に形成する成形法を提供する。
第１図〜第６図は本発明の実施例を示し、第１図及び第
２図は成形状態を示し、第１図は成形前を、第２図は成
形後を示す図、第３図はプリプレグ材シートを積層する
状態を示す図、第４図は冷却型の形成方法を示す図、第
５図及び第６図は急冷状態を示し、第５図は急冷前を、
第６図は急冷時を示す図、第７図は急冷効果を示す図で
ある。 (5)…成形材シート、(6)…プリプレグ材シート、(7)…
金属材シート、(8)…成形型、(18)…金属線材、(21)…
成形品、(24)(25)…冷却型。
２図は成形状態を示し、第１図は成形前を、第２図は成
形後を示す図、第３図はプリプレグ材シートを積層する
状態を示す図、第４図は冷却型の形成方法を示す図、第
５図及び第６図は急冷状態を示し、第５図は急冷前を、
第６図は急冷時を示す図、第７図は急冷効果を示す図で
ある。 (5)…成形材シート、(6)…プリプレグ材シート、(7)…
金属材シート、(8)…成形型、(18)…金属線材、(21)…
成形品、(24)(25)…冷却型。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:06 (72)発明者 畔柳 和好 東京都中央区京橋３丁目１番１号 蛇の目 ミシン工業株式会社内 審査官 野村 康秀 (56)参考文献 特開 昭61−58721（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−2518（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−144034（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】所定枚数の繊維強化熱可塑性合成樹脂プリ
プレグ材シートを積層し両面から展延性に富んだ金属材
シートで挟持した成形材を成形型を基に成形し、塑性変
形性を持つ金属線材を成形型と同一形状で通水性を持っ
て圧縮成形により形成した冷却型に前記成形型から成形
直後に取り出した成形品を保持しつつ通水し成形品を急
冷することを特徴とする繊維強化熱可塑性合成樹脂の成
形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5358190A JPH068015B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5358190A JPH068015B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03256724A JPH03256724A (ja) | 1991-11-15 |
| JPH068015B2 true JPH068015B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=12946809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5358190A Expired - Lifetime JPH068015B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068015B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102320125A (zh) * | 2011-06-09 | 2012-01-18 | 应革 | 一次成型汽车车壳体的方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2528768B2 (ja) * | 1992-04-15 | 1996-08-28 | 寿屋フロンテ株式会社 | 自動車用カ―ペットの成形方法 |
| JP7228446B2 (ja) * | 2019-03-29 | 2023-02-24 | 積水化成品工業株式会社 | 結晶性樹脂発泡容器の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-07 JP JP5358190A patent/JPH068015B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102320125A (zh) * | 2011-06-09 | 2012-01-18 | 应革 | 一次成型汽车车壳体的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03256724A (ja) | 1991-11-15 |
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