JPH0563287B2 - - Google Patents
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
強化熱可塑性合成樹脂のプリプレグ材シートに対
しての成形方法に関するものである。
び機械的強度であるところの比剛性及び比強度が
金属材料に比べて優れ、また、ある程度仕様に合
わせた特性の材料を設計できるので、いわゆるテ
ーラドマテリアルと呼ばれ、航空、宇宙産業を始
めとして、舟艇、船舶、自動車、スポーツ用品等
に急速に普及した。
合成樹脂をベースとして形成されていたが、最近
は、高性能の熱可塑性合成樹脂が多数開発された
こともあつて熱可塑性合成樹脂をベースとしたも
のも開発されるようになつた。
熱可塑性合成樹脂を含浸させたシート状繊維強化
熱可塑性合成樹脂、すなわち、FRTRシートが、
プレス成形用のいわゆるスタンパブルシートとし
て開発された。
Aromatic Polymer CompositeとしてPEEK(ポ
リエーテルエーテルケトン)樹脂を炭素繊維で強
化したシート材APC−2が開発叛された。
射線、難撚性等に優れていて、電線被覆、コンピ
ユータ用ラツピングワイヤ、航空機用のコネクタ
やエンジン周辺部品、原子力発電用コネクタ、熱
水ポンプ等種々の用途で利用されていることか
ら、このPEEK樹脂をベースにしたFRTPも広い
用途が期待される。
に加熱した成形体シートを加熱された型にセツト
してプレスするホツトプレス成形や、成形材シー
トがセツトされた型の配備された加圧室内を所定
温度に加熱した後、圧搾空気を導入し成形材シー
トを型に倣わせて押圧する空圧成形により行なわ
れていた。
自然冷却された後取り出されていた。
り徐冷されると、PEEK樹脂のような結晶性合成
樹脂の場合は結晶化度が高まるとともにその程度
もばらついて、靭性や耐衝撃性が低下するととも
に物性がばらつくこととなる。
される樹脂の場合は、冷却に時間がかかるのでこ
の傾向が強い。
度によつて結晶化度がばらつき、例えば、冷却速
度が10℃/分以下で徐冷されると結晶化度が高ま
つて靭性が低くなり、逆に、冷却速度が700℃/
分と急冷されると結晶化度が低くなつて機械的強
度、剛性、耐薬品性等が低くなる。
を安定させるためには、成形後の冷却速度を厳密
にコントロールし、結晶化度を最適にコントロー
ルすることが必要となるが、前記したように成形
体を型内で自然冷却したのではこれは困難であ
る。
体の場合には成形終了直後に急冷して一旦結晶化
度の低い状態とした後、200〜300℃−20分程度の
アニーリングを行つて所定の結晶化度に戻すよう
に調整することが好ましい。
度と極めて高温での成形体を成形終了直後に型か
ら取り出して水冷等によつて急冷させる作業を行
うことは大変であり、しかも、この急冷作業の際
に成形体が変形してしまうという問題もあつた。
消して、成形体の成形直後の急冷作業を成形体を
変形させることなく容易に行うことのできる、繊
維強化熱可塑性合成樹脂のシート状成形材に対す
る成形方法を提供することを目的とするものであ
る。
性合成樹脂プリプレグ材シートを積層した積層シ
ートを両面から展延性に富んだ金属シートで挟持
し成形体シートとし、この成形材シートを加熱室
内に配備された加圧室内で成形型を基に圧搾空気
により加圧成形し、この成形体を成形直後に加圧
室内に配備されたノズルから冷媒を噴射して冷却
することを特徴とする繊維強化熱可塑性合成樹脂
の成形方法である。
成形直後に冷媒の噴射によつて効率良く急冷され
るので成形体の結晶化度は極めて低くなり、しか
もこの冷却は成形体に対する局部的なものである
ので加熱室内は殆ど室温が下がることがなく短い
成形サイクルで成形を行え、さらに、合成樹脂シ
ートは両面が金属シートで挾まれて成形及び冷却
されるので、成形の際に強化用の繊維の配向が乱
れたり損傷したりすることがなく良好に成形さ
れ、また、冷却の際に高圧力の冷媒が噴射されて
も成形体は変形しない。
空圧成形により成形する装置を第1図により説明
する。
あり、この加熱室1内に加圧室2が配備されてい
る。
フランジ部4を持ち所定の位置に固定された上室
3と、上面の上室3の開口と対向した位置が開口
し、この開口の周囲にフランジ部6を持ちプラン
ジヤーロツド10により上下動自在の下室5とに
2分されている。
スのような通気性材料で形成された成形型8がキ
ヤビテイ部9を開口に臨ませて収納されている。
数重ね合わせた積層シート12を上下に両面から
展延性に富んだ金属シート13で挾んだ成形材シ
ートで、この成形体シート11は、加圧室2の上
室3と下室5との間に、プランジヤーロツド10
の押圧によつて上下両面の開口の周囲に設けたフ
ランジ部4及び6に周辺部が挾まれてセツトされ
る。
とを加圧室2の上室3内に噴出するための噴射管
で、この噴射管14は、コンプレツサーバルブ1
7を介してコンプレツサー16と水道バルブ19
を介して水道管20とにつながる気液混合器18
につながつている。
気するための排気バルブ21を介して大気に解放
される排気管である。
成形の手順を説明する。
ベースであるPEEK樹脂の成形温度である400℃
に加熱され、加圧室2は、下室5が下降して開か
れた状態となつており、下室5の成形型8上に
400℃に予熱した成形材シート11を載置する。
に示すように、PEEK樹脂をマトリツクス材とす
る炭素繊維プリプレグ材(化成フアイバーライト
社、APC−2、密度1.6g/cm3、炭素繊維体積分率
61%、樹脂含有率32%)の厚さ0.125mmのシート
22を繊維配向を45℃づつずらしての4枚重ねと
し、この2組み合計8枚重ねとしたものであり、
この積層シート12を両面から挾む金属シート1
3は、厚さ0.8mmの超塑性アルミニウムシート
(スカイアルミ社、A7475)である。
ジヤーロツド10の作動によつて下室5を上昇さ
せ、成形材シート11を下室5と上室3との間に
開口の周囲に設けたフランジ部で周辺部を挾んで
セツトし、コンプレツサーバルブ17は開き、水
道バルブ19と排気バルブ21は閉じた状態とし
てコンプレツサー16を作動させ気液混合器18
を経て噴射管14から6Kgf/cm2程度の圧力の圧
搾空気を噴出させ成形材シート11に対する加圧
を行う。
積層シート12は、成形型8のキヤビテイー9に
倣つて徐々に変形して行き、この際、この積層シ
ート12を両面から挾む金属シート13も展延性
に優れた超塑性アルミニウムシートであるのでと
もに変形して行き、積層シート12の繊維の配向
が変形によつて乱れるのを防ぐ。
8が通気性を持つたセラミツクス型であるので、
キヤビテイ9内の空気は成形材シート11の変形
にともなう押圧力によつて下室5に設けた排気口
7を通じて成形型8の外に排出され、成形材シー
ト11は、圧搾空気の加圧力によつて一層変形し
易くなり、最終的にはキヤビテイ9に密着しキヤ
ビテイに完全に倣つた形状に賦形され、この状態
で所定時間の加圧を続け成形体を形成する。
冷却を行うため水道バルブ19と排気バルブ21
とを開く。
の排搾空気が拝気管15から大気中に排出され大
気圧に戻るとともに、第5図に示すように、混合
器18で水と圧搾空気とを混合させた冷媒が、噴
射管14から成形体23に向かつて噴射された後
排気管15から排出され、成形体23の冷却が行
われる。
分、圧搾空気量294Nl/分であり、噴射管14か
らの噴射量のほうが排気管15からの排気量より
も多くなつているので、成形体23は加圧されつ
つ冷却されていることとなる。
形品24の表面を金属シート13が賦形された金
属カバー25で覆つているので、冷媒が直接成形
品24の表面に噴射されることはないので、冷媒
の噴射圧力によつて成形品24の表面が変形する
ことはない。
圧搾空気の他に、断熱膨張空気や水シヤワー等の
利用も考えられる。
と、コンプレツサーバルブ17、水道バルブ19
及び排気バルブ21を閉じ、第6図に示すよう
に、プランジヤーロツド10の作動によつて加圧
室2の下室5を下降させ成形体23を成形型8か
ら取り出し、次ぎの結晶化度を再調整するための
アニーリング処理に移る。
で示されるAが本発明の急冷を行つた場合の成形
品の冷却曲線、白丸点線で示されるBが比較例と
して成形品を室温で自然冷却した場合の冷却曲線
である。
実施例に示したような条件で冷却を行つた場合の
冷却速度は、5200℃/分と極めて速く、400℃の
成形品を4〜5秒の極めて短い時間で常温まで冷
却でき、成形体の成形品の表面は金属カバーで覆
われているものの、この金属カバーは熱伝導性の
良いアルミニウムシートでできているので成形品
の冷却速度には殆ど影響しない。
状態で成形型から取り出され、後のアニーリング
処理によつて最適な結晶化度が実現できる。
に成形型から取り出せ、しかも冷却は、成形体に
対する局部的なものであるとともに時間も短いの
で加熱室の温度低下は殆どなく、したがつて加熱
室の温度調整のための時間も必要でないので、成
形イクルが極めて短くなる。
特に、結晶性の熱可塑性合成樹脂をベースとする
シート状繊維強化熱可塑性合成樹脂成形材に対
し、結晶化度を調整し物性上のバラツキのない良
好な成形品を容易に成形できる成形法を提供する
ものである。
第2図は装置に成形材をセツトする状態を示す
図、第3図はプリプレグ材シートを積層し積層シ
ートを形成する状態を示す図、第4図は成形状態
を示す図、第5図は成形体の冷却状態を示す図、
第6図は成形体の取り出し状態を示す図、第7図
は冷却効果を示す図である。 1……加熱室、2……加圧室、8……成形型、
11……成形材シート、12……積層シート、1
3……金属シート、14……圧搾空気並びに冷媒
噴射管、16……コンプレツサー、18……気液
混合器、20……水道管、23……成形体。
Claims (1)
- 1 所定枚数の繊維強化熱可塑性合成樹脂プリプ
レ材シートを積層した積層シートを両面から展延
性に富んだ金属シートで挟持し成形材シートと
し、この成形材シートを加熱室内に配備された加
圧室内で成形型を基に圧搾空気により加圧成形
し、この成形体を成形直後に加圧室内に配備され
たノズルから冷媒を噴射して冷却することを特徴
とする繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2148757A JPH0443010A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2148757A JPH0443010A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0443010A JPH0443010A (ja) | 1992-02-13 |
JPH0563287B2 true JPH0563287B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=15459960
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2148757A Granted JPH0443010A (ja) | 1990-06-08 | 1990-06-08 | 繊維強化熱可塑性合成樹脂の成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH0443010A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
1990
- 1990-06-08 JP JP2148757A patent/JPH0443010A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0443010A (ja) | 1992-02-13 |
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