JPH0671122A - 濾過布およびその製造方法 - Google Patents
濾過布およびその製造方法Info
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- JPH0671122A JPH0671122A JP17496492A JP17496492A JPH0671122A JP H0671122 A JPH0671122 A JP H0671122A JP 17496492 A JP17496492 A JP 17496492A JP 17496492 A JP17496492 A JP 17496492A JP H0671122 A JPH0671122 A JP H0671122A
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- fiber
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ダスト供給側面を極細繊維の不織布層で構成
した濾過布において、使用中におけるこの極細繊維の不
織布層と基材シートとの層間剥離をなくする。 【構成】 高強力シート基材（３）の一方の面に、０．
５デニール以下の極細繊維による不織布層を形成するに
際し、分割型複合繊維のウエブををニードルパンチング
手段によりシート基材と繊維交絡させて一体化し、しか
るのち高圧液体流処理により分割型複合繊維を分割して
極細繊維の濾過層(2) となし、さらにその極細繊維の不
織布層の表面をカレンダー加工を施して濾過面(5) を平
滑化し、ダスト供給側面が極細繊維の不織布層で構成さ
れた濾過布(1) となした。 【効果】 濾過精度が向上するとともに濾過布が温度上
昇している使用環境下において払い落とし振動を受けて
も、層間剥離の憂いはなく、濾過布の耐用寿命を大幅に
延長することができる。
した濾過布において、使用中におけるこの極細繊維の不
織布層と基材シートとの層間剥離をなくする。 【構成】 高強力シート基材（３）の一方の面に、０．
５デニール以下の極細繊維による不織布層を形成するに
際し、分割型複合繊維のウエブををニードルパンチング
手段によりシート基材と繊維交絡させて一体化し、しか
るのち高圧液体流処理により分割型複合繊維を分割して
極細繊維の濾過層(2) となし、さらにその極細繊維の不
織布層の表面をカレンダー加工を施して濾過面(5) を平
滑化し、ダスト供給側面が極細繊維の不織布層で構成さ
れた濾過布(1) となした。 【効果】 濾過精度が向上するとともに濾過布が温度上
昇している使用環境下において払い落とし振動を受けて
も、層間剥離の憂いはなく、濾過布の耐用寿命を大幅に
延長することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、気体の濾過に適用され
るバグフィルターに好適な濾過布およびその製造方法に
関するものである。
るバグフィルターに好適な濾過布およびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のバグフィルター用の濾過布として
は、主として織物やフェルトが使用されているが、単な
る織物やフェルトでは微粒子の集塵が難しい。このこと
から微粒子集塵用として特開平３−６０７１２号公報に
みられるように、ニードルフェルトの表面に平均繊度
０．２デニール以下の極細繊維からなる不織布シートを
ラミネートした濾過布が提案されている。
は、主として織物やフェルトが使用されているが、単な
る織物やフェルトでは微粒子の集塵が難しい。このこと
から微粒子集塵用として特開平３−６０７１２号公報に
みられるように、ニードルフェルトの表面に平均繊度
０．２デニール以下の極細繊維からなる不織布シートを
ラミネートした濾過布が提案されている。
【０００３】
【発明が解決すべき課題】しかしながらニードルフェル
トの表面に平均繊度０．２デニール以下の極細繊維から
なる不織布シートをラミネートした濾過布は、微粒子の
集塵効率は良いものの、ダストの払い落し性が悪いため
目詰まりが生じ、早期に圧力損失が上昇することから比
較的短期間に濾過布を交換しなければならない。そのう
えシート基材であるニードルフェルトと極細繊維不織布
シートとはホットメルト型の接着剤によりあるいはニー
ドルフェルトの表層を溶融してラミネートされているた
め、例えばバグフィルターとして使用した場合、濾過布
の温度上昇等の要因によって接着剤が軟化し、ダストの
払い落とし振動を受けて部分的に層間剥離が発生し、早
期に使用不能となる事態がしばしば生じる。
トの表面に平均繊度０．２デニール以下の極細繊維から
なる不織布シートをラミネートした濾過布は、微粒子の
集塵効率は良いものの、ダストの払い落し性が悪いため
目詰まりが生じ、早期に圧力損失が上昇することから比
較的短期間に濾過布を交換しなければならない。そのう
えシート基材であるニードルフェルトと極細繊維不織布
シートとはホットメルト型の接着剤によりあるいはニー
ドルフェルトの表層を溶融してラミネートされているた
め、例えばバグフィルターとして使用した場合、濾過布
の温度上昇等の要因によって接着剤が軟化し、ダストの
払い落とし振動を受けて部分的に層間剥離が発生し、早
期に使用不能となる事態がしばしば生じる。
【０００４】本発明の目的は、濾過面を改善することに
よって微粒子の集塵効率、ダスト払い落し性を良くし、
圧力損失の上昇を遅延させて濾過布の交換周期を延長さ
せ、さらに濾過面を構成している極細繊維層を接着剤を
用いることなくシート基材に交絡して一体化し、層間剥
離のない濾過布およびその製造方法をを提供するにあ
る。
よって微粒子の集塵効率、ダスト払い落し性を良くし、
圧力損失の上昇を遅延させて濾過布の交換周期を延長さ
せ、さらに濾過面を構成している極細繊維層を接着剤を
用いることなくシート基材に交絡して一体化し、層間剥
離のない濾過布およびその製造方法をを提供するにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、濾過布のダス
ト供給側面（以下濾過面と称することもある）を構成す
る層を分割型複合繊維が分割された繊維群によって形成
するとともにこの分割型複合繊維をシート基材に交絡す
ることにより一体化し、極細繊維で形成された濾過面を
平滑化することによつて上記課題を解決した。
ト供給側面（以下濾過面と称することもある）を構成す
る層を分割型複合繊維が分割された繊維群によって形成
するとともにこの分割型複合繊維をシート基材に交絡す
ることにより一体化し、極細繊維で形成された濾過面を
平滑化することによつて上記課題を解決した。
【０００６】即ち本発明の濾過布は、高強力シート基材
の一方の面に、このシート基材と繊維交絡により一体化
された太さが０．５デニール以下の極細繊維による不織
布層が配されて濾過面が形成され、その極細繊維の不織
布層の表面が平滑化されていることを特徴とし、またそ
の濾過布の製造方法にあっては、高強力シート基材の一
方の面に分割後の太さが０．５デニール以下となる分割
型複合繊維ウェブを重ね合わせてそのウェブ側からてニ
ードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェブを上記
シート基材に交絡させ、次いでウェブ側から高圧液体流
処理を行って分割型複合繊維を分割してシート基材の面
に極細繊維による不織布層を形成し、乾燥後、加熱ロー
ルにより上記ウェブ面を平滑化することを特徴としてい
るものである。
の一方の面に、このシート基材と繊維交絡により一体化
された太さが０．５デニール以下の極細繊維による不織
布層が配されて濾過面が形成され、その極細繊維の不織
布層の表面が平滑化されていることを特徴とし、またそ
の濾過布の製造方法にあっては、高強力シート基材の一
方の面に分割後の太さが０．５デニール以下となる分割
型複合繊維ウェブを重ね合わせてそのウェブ側からてニ
ードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェブを上記
シート基材に交絡させ、次いでウェブ側から高圧液体流
処理を行って分割型複合繊維を分割してシート基材の面
に極細繊維による不織布層を形成し、乾燥後、加熱ロー
ルにより上記ウェブ面を平滑化することを特徴としてい
るものである。
【０００７】本発明の濾過布の濾過面を形成する０．５
デニール以下の極細繊維としては、異質の２成分が交互
に存在してなる分割型複合繊維のステープルが好まし
い。そして分割型複合繊維の構成成分としては、例えば
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ４−メチルペンテ
ン−１、エチレン−ビニルアルコール共重合体、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン系重合体も
しくは共重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート等のポリエステル系重合体もしく
は共重合体、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２
等のポリアミド系重合体もしくは共重合体等の中から適
宜選択することができるが、２０℃以上の融点差を有す
る２成分で構成することが特に好ましい。また分割型複
合繊維の繊維断面形状は特に限定するものではないが高
圧水流で分割容易な放射線状型が好ましい。
デニール以下の極細繊維としては、異質の２成分が交互
に存在してなる分割型複合繊維のステープルが好まし
い。そして分割型複合繊維の構成成分としては、例えば
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ４−メチルペンテ
ン−１、エチレン−ビニルアルコール共重合体、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン系重合体も
しくは共重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート等のポリエステル系重合体もしく
は共重合体、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン１２
等のポリアミド系重合体もしくは共重合体等の中から適
宜選択することができるが、２０℃以上の融点差を有す
る２成分で構成することが特に好ましい。また分割型複
合繊維の繊維断面形状は特に限定するものではないが高
圧水流で分割容易な放射線状型が好ましい。
【０００８】濾過面の層は、高強力のシート基材の上に
分割型複合繊維のウェブを重ね合わせてニードルパンチ
ングを施して両者を交絡一体化したのち、分割型複合繊
維のウェブ側から高圧水流処理して分割型複合繊維を分
割して極細化し、しかるのちローラ加工をしてその表面
を平滑化するとよい。
分割型複合繊維のウェブを重ね合わせてニードルパンチ
ングを施して両者を交絡一体化したのち、分割型複合繊
維のウェブ側から高圧水流処理して分割型複合繊維を分
割して極細化し、しかるのちローラ加工をしてその表面
を平滑化するとよい。
【０００９】また他の方法として、分割型複合繊維を分
割して０．５デニール以下の極細繊維を少なくとも５０
重量％含有してなるウェブを高強力のシート基材の上に
重ね合わせ、ニードルパンチングを施して両者を交絡一
体化したのち、ローラ加工をしてその表面を平滑化して
もよい。
割して０．５デニール以下の極細繊維を少なくとも５０
重量％含有してなるウェブを高強力のシート基材の上に
重ね合わせ、ニードルパンチングを施して両者を交絡一
体化したのち、ローラ加工をしてその表面を平滑化して
もよい。
【００１０】分割型複合繊維を分割するための高圧水流
処理の条件としては、吐出水圧が３０〜２００kg/cm2、
好ましくは８０〜１５０kg/cm2であって、被処理物の移
動速度を１〜５m/min 程度がよい。吐出水圧が３０kg/c
m2未満、速度が５m/min より速いと分割不十分となり、
吐出水圧２００kg/cm2より大きいと過剰処理となり不経
済である。
処理の条件としては、吐出水圧が３０〜２００kg/cm2、
好ましくは８０〜１５０kg/cm2であって、被処理物の移
動速度を１〜５m/min 程度がよい。吐出水圧が３０kg/c
m2未満、速度が５m/min より速いと分割不十分となり、
吐出水圧２００kg/cm2より大きいと過剰処理となり不経
済である。
【００１１】極細繊維の太さが０．５デニールを超えた
り、濾過面を形成する不織布層の極細繊維の構成割合が
５０重量％未満であると所望精度の濾過面が得られず、
またこの不織布層の目付が１００g/m2未満であると微粒
子集塵が期待でない。そして目付を１５０g/m2以上とし
てもさほど微粒子集塵効率が上がらないことから、極細
繊維層の目付けは１００〜１５０g/m2程度が経済的であ
る。
り、濾過面を形成する不織布層の極細繊維の構成割合が
５０重量％未満であると所望精度の濾過面が得られず、
またこの不織布層の目付が１００g/m2未満であると微粒
子集塵が期待でない。そして目付を１５０g/m2以上とし
てもさほど微粒子集塵効率が上がらないことから、極細
繊維層の目付けは１００〜１５０g/m2程度が経済的であ
る。
【００１２】シート基材としては、基布を介装してなる
目付けが３００〜５００g/m2の高強力な市販のニードル
パンチング不織布や、低番手のパーロック糸またはマル
チフィラメント糸で織成された高強力の織布が好ましく
適用できる。
目付けが３００〜５００g/m2の高強力な市販のニードル
パンチング不織布や、低番手のパーロック糸またはマル
チフィラメント糸で織成された高強力の織布が好ましく
適用できる。
【００１３】濾過布の通気度は、例えばバグフィルター
用としては、２〜１０ml/cm2/sec、好ましくは２〜６ml
/cm2/secの範囲がよい。通気度が２ml/cm2/sec未満であ
ると圧力損失が高くなり、１０ml/cm2/secより大きくな
るとダスト払い落し性、集塵効率の低下する。
用としては、２〜１０ml/cm2/sec、好ましくは２〜６ml
/cm2/secの範囲がよい。通気度が２ml/cm2/sec未満であ
ると圧力損失が高くなり、１０ml/cm2/secより大きくな
るとダスト払い落し性、集塵効率の低下する。
【００１４】濾過面を平滑化するためのロール加工の条
件としては、濾過面を形成している極細繊維が溶融しな
い程度に加熱された熱ロールと常温ロールとの２本のカ
レンダーロールを用い、極細繊維層側を熱ロールとして
線圧５０〜１００kg/cm、速度３〜７m/min でもって処理
するとよく、平滑度や通気度はこのロールの線圧の調整
によって行うことができる。
件としては、濾過面を形成している極細繊維が溶融しな
い程度に加熱された熱ロールと常温ロールとの２本のカ
レンダーロールを用い、極細繊維層側を熱ロールとして
線圧５０〜１００kg/cm、速度３〜７m/min でもって処理
するとよく、平滑度や通気度はこのロールの線圧の調整
によって行うことができる。
【００１５】
【作用】本発明の濾過布は、ダスト供給側面即ち濾過面
側を構成している太さが０．５デニール以下の極細繊維
を含む不織布層が、接着剤を使用することなくシート基
材との繊維交絡によってシート基材と一体化されている
ため、使用中濾過布の温度が上昇し、その昇温下におい
て頻繁にダストの払い落とし振動を受けても層間剥離が
生じない。そして極細繊維の集合層の平滑化された濾過
面は、微粒子集塵効率を向上させ、ダスト払い落し性が
よくし、濾過布の交換周期の延長に寄与する。
側を構成している太さが０．５デニール以下の極細繊維
を含む不織布層が、接着剤を使用することなくシート基
材との繊維交絡によってシート基材と一体化されている
ため、使用中濾過布の温度が上昇し、その昇温下におい
て頻繁にダストの払い落とし振動を受けても層間剥離が
生じない。そして極細繊維の集合層の平滑化された濾過
面は、微粒子集塵効率を向上させ、ダスト払い落し性が
よくし、濾過布の交換周期の延長に寄与する。
【００１６】
［実施例１］ 図１は本発明の濾過布の縦方向の断面拡
大図を示し、(1) は濾過布、(2) は濾過面を形成してい
る極細繊維の不織布層、そして(3) はシート基材であ
る。不織布層(2) は、図４に示すような繊維断面（但
し、１６分割）を有し、Ａ成分(8) としてポリエステ
ル、Ｂ成分(9) としてナイロン−６を配してなる太さ３
デニールの剥離分割型の複合繊維(10)が分割されたとこ
ろの平均太さが０．１９デニールの極細繊維で構成さ
れ、シート基材(3) には補強基布(4) を有するポリエチ
レンテレフタレート繊維（太さ２デニール）からなる目
付４００g/m2のニードルパンチング不織布［商品名：Ｆ
Ｔ０４０８．日本フェルト工業（株）製］が使用されて
いて、両者はニードルパンチング手段による繊維交絡に
よって接合され一体化されている。そして極細繊維の不
織布層(2) の表面は、極細繊維の低融点成分側（Ｂ成
分）の軟化溶融温度程度に加熱された熱ロールでもって
加工されて毛羽のない平滑な濾過面(5) となっている。
大図を示し、(1) は濾過布、(2) は濾過面を形成してい
る極細繊維の不織布層、そして(3) はシート基材であ
る。不織布層(2) は、図４に示すような繊維断面（但
し、１６分割）を有し、Ａ成分(8) としてポリエステ
ル、Ｂ成分(9) としてナイロン−６を配してなる太さ３
デニールの剥離分割型の複合繊維(10)が分割されたとこ
ろの平均太さが０．１９デニールの極細繊維で構成さ
れ、シート基材(3) には補強基布(4) を有するポリエチ
レンテレフタレート繊維（太さ２デニール）からなる目
付４００g/m2のニードルパンチング不織布［商品名：Ｆ
Ｔ０４０８．日本フェルト工業（株）製］が使用されて
いて、両者はニードルパンチング手段による繊維交絡に
よって接合され一体化されている。そして極細繊維の不
織布層(2) の表面は、極細繊維の低融点成分側（Ｂ成
分）の軟化溶融温度程度に加熱された熱ロールでもって
加工されて毛羽のない平滑な濾過面(5) となっている。
【００１７】上記［実施例１］の濾過布(1) は次のよう
にして製造した。図４に例示しているような剥離分割型
複合繊維、即ちＡ成分(8) としてポリエステル、Ｂ成分
(9)としてナイロン−６を配してなる分割型複合繊維を
溶融複合押出紡糸し、３倍延伸後、切断を行って得た太
さ３デニール、長さ４５mmの分割型複合繊維(10)を準備
したのちこの分割型複合繊維(10)を１００重量％用いて
カード機によりカードウェブとなす。次いでこのウェブ
を目付けが約１２５g/m2に調整したウェブシートとな
し、図３に略示しているように、まず上記シート基材
(3) の上にウェブシート(11)を重ね合わせてそのウェブ
側からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェ
ブを上記シート基材(3) に交絡させ、次いでこの積層交
絡不織布(12)を速度４m/min で移動させながら分割型複
合繊維ウェブ側から、幅方向に多数の微細なノズルが列
設された高圧液体流処理装置(13)により水圧１５０kg/c
m2でもって分割型複合繊維の分割処理を行って、シート
基材(3) の面に平均太さが０．１９デニールの極細繊維
による不織布層(2) が形成された複合不織布(14)とな
し、乾燥した。かくして得られた複合不織布(14)は不織
布層(2) の表面の分割型複合繊維は大部分極細化され、
かつ前工程のニードルパンチングの針の刺通孔が消去さ
れていた。しかるのち不織布層(2) 側を温度１８５℃の
熱ローラ（15）、シート基材(3) 側を常温ローラ(16)と
した一対のローラ(15)(16)でもって線圧１００kg/cm 、
速度４m/min でカレンダー加工を行い、熱ロール(15)に
より上記不織布層(2) のナイロン−６成分を軟化して平
滑化し、平滑濾過面(5) を有した濾過布(1) となした。
得られた濾過布(1) の通気度は４．２ml/cm2/secであっ
た。
にして製造した。図４に例示しているような剥離分割型
複合繊維、即ちＡ成分(8) としてポリエステル、Ｂ成分
(9)としてナイロン−６を配してなる分割型複合繊維を
溶融複合押出紡糸し、３倍延伸後、切断を行って得た太
さ３デニール、長さ４５mmの分割型複合繊維(10)を準備
したのちこの分割型複合繊維(10)を１００重量％用いて
カード機によりカードウェブとなす。次いでこのウェブ
を目付けが約１２５g/m2に調整したウェブシートとな
し、図３に略示しているように、まず上記シート基材
(3) の上にウェブシート(11)を重ね合わせてそのウェブ
側からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェ
ブを上記シート基材(3) に交絡させ、次いでこの積層交
絡不織布(12)を速度４m/min で移動させながら分割型複
合繊維ウェブ側から、幅方向に多数の微細なノズルが列
設された高圧液体流処理装置(13)により水圧１５０kg/c
m2でもって分割型複合繊維の分割処理を行って、シート
基材(3) の面に平均太さが０．１９デニールの極細繊維
による不織布層(2) が形成された複合不織布(14)とな
し、乾燥した。かくして得られた複合不織布(14)は不織
布層(2) の表面の分割型複合繊維は大部分極細化され、
かつ前工程のニードルパンチングの針の刺通孔が消去さ
れていた。しかるのち不織布層(2) 側を温度１８５℃の
熱ローラ（15）、シート基材(3) 側を常温ローラ(16)と
した一対のローラ(15)(16)でもって線圧１００kg/cm 、
速度４m/min でカレンダー加工を行い、熱ロール(15)に
より上記不織布層(2) のナイロン−６成分を軟化して平
滑化し、平滑濾過面(5) を有した濾過布(1) となした。
得られた濾過布(1) の通気度は４．２ml/cm2/secであっ
た。
【００１８】［実施例２］ 高強力シート基材(3) とし
て、綿番手５S のポリプロピレン繊維のパーロック紡績
糸の３本撚糸を経糸および緯糸に使用し、経糸密度１６
本／インチ、緯糸密度１５本／インチの重厚な平織物を
用いた。そして上記実施例１と同様にこのシート基材
(3) の上に目付け約１２５g/m2の分割型複合繊維ウェブ
シートを重ね合わせてニードルパンチングを行い、次い
で高圧水流処理をし、乾燥後、カレンダーローラ加工を
行って、図２のようにシート基材(3) に不織布層(2) の
繊維が交絡して一体化されて不織布層(2) の繊維が極細
化され、かつ濾過面(5) が平滑な濾過布(1) となした。
て、綿番手５S のポリプロピレン繊維のパーロック紡績
糸の３本撚糸を経糸および緯糸に使用し、経糸密度１６
本／インチ、緯糸密度１５本／インチの重厚な平織物を
用いた。そして上記実施例１と同様にこのシート基材
(3) の上に目付け約１２５g/m2の分割型複合繊維ウェブ
シートを重ね合わせてニードルパンチングを行い、次い
で高圧水流処理をし、乾燥後、カレンダーローラ加工を
行って、図２のようにシート基材(3) に不織布層(2) の
繊維が交絡して一体化されて不織布層(2) の繊維が極細
化され、かつ濾過面(5) が平滑な濾過布(1) となした。
【００１９】得られたこの濾過布(1) は、濾過面の不織
布層(2) は極細繊維で構成され、その表面は極めて平滑
であって実施例１のものよりも柔軟性に富み、通気度は
２．１ml/cm2/secであった。
布層(2) は極細繊維で構成され、その表面は極めて平滑
であって実施例１のものよりも柔軟性に富み、通気度は
２．１ml/cm2/secであった。
【００２０】［比較例］ 実施例の分割型複合繊維でも
って目付け１２５g/m2のウェブシートを作り、このウエ
ブシートに高圧水流処理を施して分割型複合繊維を極細
化するとともに繊維間を交絡させて極細繊維不織布とな
し、この不織布を実施例１のシート基材の一方の面にホ
ットメルト剤でもって接合したのち実施例と同様にカレ
ンダー加工をして濾過面が極細繊維不織布層の濾過布と
なした。なおホツトメルト剤として、［ポリアミド系．
ダイアミド1000＃（ダイセル化学（株）］を使用した。
って目付け１２５g/m2のウェブシートを作り、このウエ
ブシートに高圧水流処理を施して分割型複合繊維を極細
化するとともに繊維間を交絡させて極細繊維不織布とな
し、この不織布を実施例１のシート基材の一方の面にホ
ットメルト剤でもって接合したのち実施例と同様にカレ
ンダー加工をして濾過面が極細繊維不織布層の濾過布と
なした。なおホツトメルト剤として、［ポリアミド系．
ダイアミド1000＃（ダイセル化学（株）］を使用した。
【００２１】上記実施例１と比較例の濾過布の濾過性能
は「表１」の通りであった。
は「表１」の通りであった。
【００２２】
【表１】
【００２３】なお濾過性能については次のようにして評
価した。ＪＩＳ試験用ダスト１１種を使用し、平面型集
塵試験機（自社製）でテストした。該試験機の条件を、
濾過面積４４．１５６ｃｍ2 、濾過速度３ｃｍ／ｍｉｍ
に設定し、濾過布面圧力ΔＰ＝２００ｍｍＨ2 Ｏに達す
るまで行った。
価した。ＪＩＳ試験用ダスト１１種を使用し、平面型集
塵試験機（自社製）でテストした。該試験機の条件を、
濾過面積４４．１５６ｃｍ2 、濾過速度３ｃｍ／ｍｉｍ
に設定し、濾過布面圧力ΔＰ＝２００ｍｍＨ2 Ｏに達す
るまで行った。
【００２４】ダスト洩れ量（ｇ）：濾過布を通過したダ
スト０．１μｍまで捕集可能な濾紙で捕集した重量。 ダスト付着量（ｇ）：上記試験後の濾過布の重量を測定
し、試験前の濾過布の重量を差し引いたダスト重量。 集塵効率（％）＝上記試験によるダスト洩れ量Ａ、濾過
面へのダスト付着量Ｂから、集塵効率＝［Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）］×１００の式により算出した。 初期圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）：ダストを供給しない場合
の濾過面圧力。 Ｄ．Ｈ．Ｃ（ｇ／ｍ2 ）：ｍ2 当たりのダストの捕集能
力。 ダスト払い落とし率（％）：上記試験後の濾過布に、今
までとは逆方向に５ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で空気を０．２
５秒流し、濾過布上のダストを払い落としを行ったのち
の濾過布上の残留ダスト重量Ｃを測定し、ダスト払い落
とし率（％）＝［１−（Ｃ／Ｂ）］×１００の式より算
出した。
スト０．１μｍまで捕集可能な濾紙で捕集した重量。 ダスト付着量（ｇ）：上記試験後の濾過布の重量を測定
し、試験前の濾過布の重量を差し引いたダスト重量。 集塵効率（％）＝上記試験によるダスト洩れ量Ａ、濾過
面へのダスト付着量Ｂから、集塵効率＝［Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）］×１００の式により算出した。 初期圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）：ダストを供給しない場合
の濾過面圧力。 Ｄ．Ｈ．Ｃ（ｇ／ｍ2 ）：ｍ2 当たりのダストの捕集能
力。 ダスト払い落とし率（％）：上記試験後の濾過布に、今
までとは逆方向に５ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で空気を０．２
５秒流し、濾過布上のダストを払い落としを行ったのち
の濾過布上の残留ダスト重量Ｃを測定し、ダスト払い落
とし率（％）＝［１−（Ｃ／Ｂ）］×１００の式より算
出した。
【００２５】また上記実施例１と比較例の濾過布の層間
剥離強力は「表２」の通りであった。なお剥離強力はＪ
ＩＳ−Ｌ−１０８９ ５．１０に基づいて測定した。
剥離強力は「表２」の通りであった。なお剥離強力はＪ
ＩＳ−Ｌ−１０８９ ５．１０に基づいて測定した。
【００２６】
【表２】
【００２７】実施例１と比較例の濾過布でもって内径１
２０mm、長さ２００cmのバグフィルターとなし、パルス
間隔２min,0.1sec/1ハ゜ルスの払い落とし装置を備えた陶土
の濾過室にて実用テストをしたところ、濾過性能および
ダスト払い落とし性は共に良好であったが、使用時間が
延べ１３００時間に達した時点において点検したとこ
ろ、比較例のバグフィルターにはシート基材と不織布層
との層間剥離が認められ、以後の使用は不能となった。
しかし実施例１の濾過布によるバグフィルターには層間
剥離が全くみらなかった。
２０mm、長さ２００cmのバグフィルターとなし、パルス
間隔２min,0.1sec/1ハ゜ルスの払い落とし装置を備えた陶土
の濾過室にて実用テストをしたところ、濾過性能および
ダスト払い落とし性は共に良好であったが、使用時間が
延べ１３００時間に達した時点において点検したとこ
ろ、比較例のバグフィルターにはシート基材と不織布層
との層間剥離が認められ、以後の使用は不能となった。
しかし実施例１の濾過布によるバグフィルターには層間
剥離が全くみらなかった。
【００２８】
【発明の効果】このように本発明の濾過布(1) は、高強
力シート基材(3) の一方の面に、このシート基材(3) と
繊維交絡により一体化された太さが０．５デニール以下
の極細繊維による不織布層(2) が配されて濾過面(5) が
形成され、その極細繊維の不織布層(2) の表面が平滑化
されてなるものであるから、濾過面側の極細繊維不織布
層(2) によって濾過精度および微粒子の集塵効率が著し
く向上し、しかもその表層の濾過面(5) が平滑化されて
いるためダスト払い落とし性もよい。そのうえシート基
材(3) と極細繊維の不織布層(2) とは接着剤を使用する
ことなく繊維の交絡によって接合一体化されているか
ら、濾過布が温度上昇している使用環境下において払い
落とし振動を受けても、層間剥離の憂いはなく、濾過布
の耐用寿命を大幅に延長することができる。したがつて
本発明の濾過布(1) はバグフィルター用として好適とな
る。
力シート基材(3) の一方の面に、このシート基材(3) と
繊維交絡により一体化された太さが０．５デニール以下
の極細繊維による不織布層(2) が配されて濾過面(5) が
形成され、その極細繊維の不織布層(2) の表面が平滑化
されてなるものであるから、濾過面側の極細繊維不織布
層(2) によって濾過精度および微粒子の集塵効率が著し
く向上し、しかもその表層の濾過面(5) が平滑化されて
いるためダスト払い落とし性もよい。そのうえシート基
材(3) と極細繊維の不織布層(2) とは接着剤を使用する
ことなく繊維の交絡によって接合一体化されているか
ら、濾過布が温度上昇している使用環境下において払い
落とし振動を受けても、層間剥離の憂いはなく、濾過布
の耐用寿命を大幅に延長することができる。したがつて
本発明の濾過布(1) はバグフィルター用として好適とな
る。
【００２９】また極細繊維の不織布層(2) は、分割型複
合繊維ウェブをシート基材にニードルパンチングしたの
ち高圧液体流処理を行って形成するものであるから、こ
の高圧液体流処理によってニードルパンチング時の針刺
通孔が消去され、前面に亘り均整な微小通気度の濾過布
がえられる。
合繊維ウェブをシート基材にニードルパンチングしたの
ち高圧液体流処理を行って形成するものであるから、こ
の高圧液体流処理によってニードルパンチング時の針刺
通孔が消去され、前面に亘り均整な微小通気度の濾過布
がえられる。
【図１】本発明の濾過布の断面拡大図である。
【図２】本発明の他の実施例を示した断面拡大図であ
る。
る。
【図３】図１の濾過布の製造方法の概略説明図である。
【図４】分割型複合繊維の一例を示した繊維断面図であ
る。
る。
１ 濾過布 ２ 極細繊維の不織布層 ３ シート基材 ４ 補強基布 ５ 濾過面
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年８月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】
【発明が解決すべき課題】しかしながらニードルフェル
トの表面に平均繊度０．２デニール以下の極細繊維から
なる不織布シートをラミネートした濾過布は、微粒子の
集塵効率は良いものの、ダストの払い落し性が悪いため
目詰まりが生じ、早期に圧力損失が上昇することから比
較的短期間に濾過布を交換しなければならない。そのう
えシート基材であるニードルフェルトと極細繊維不織布
シートとはホットメルト型の接着剤によりあるいはニー
ドルフェルトの表層を溶融してラミネートされているた
め、例えばバグフィルターとして使用した場合、濾過布
の温度上昇等の要因によって接着面が軟化し、ダストの
払い落とし振動を受けて部分的に層間剥離が発生し、早
期に使用不能となる事態がしばしば生じる。
トの表面に平均繊度０．２デニール以下の極細繊維から
なる不織布シートをラミネートした濾過布は、微粒子の
集塵効率は良いものの、ダストの払い落し性が悪いため
目詰まりが生じ、早期に圧力損失が上昇することから比
較的短期間に濾過布を交換しなければならない。そのう
えシート基材であるニードルフェルトと極細繊維不織布
シートとはホットメルト型の接着剤によりあるいはニー
ドルフェルトの表層を溶融してラミネートされているた
め、例えばバグフィルターとして使用した場合、濾過布
の温度上昇等の要因によって接着面が軟化し、ダストの
払い落とし振動を受けて部分的に層間剥離が発生し、早
期に使用不能となる事態がしばしば生じる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】即ち本発明の濾過布は、高強力シート基材
の一方の面に、このシート基材と繊維交絡により一体化
された平均繊度が０．５デニール以下の極細繊維による
不織布層が配されて濾過面が形成され、その極細繊維の
不織布層の表面が平滑化されていることを特徴とし、ま
たその濾過布の製造方法にあっては、高強力シート基材
の一方の面に分割後の平均繊度が０．５デニール以下と
なる分割型複合繊維ウェブを重ね合わせてそのウェブ側
からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェブ
を上記シート基材に交絡させ、次いでウェブ側から高圧
液体流処理を行って分割型複合繊維を分割してシート基
材の面に極細繊維による不織布層を形成し、乾燥後、加
熱ロールにより上記ウェブ面を平滑化することを特徴と
しているものである。
の一方の面に、このシート基材と繊維交絡により一体化
された平均繊度が０．５デニール以下の極細繊維による
不織布層が配されて濾過面が形成され、その極細繊維の
不織布層の表面が平滑化されていることを特徴とし、ま
たその濾過布の製造方法にあっては、高強力シート基材
の一方の面に分割後の平均繊度が０．５デニール以下と
なる分割型複合繊維ウェブを重ね合わせてそのウェブ側
からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェブ
を上記シート基材に交絡させ、次いでウェブ側から高圧
液体流処理を行って分割型複合繊維を分割してシート基
材の面に極細繊維による不織布層を形成し、乾燥後、加
熱ロールにより上記ウェブ面を平滑化することを特徴と
しているものである。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】分割型複合繊維を分割するための高圧水流
処理の条件としては、吐出水圧が３０〜２００kg/cm2、
好ましくは８０〜１５０kg/cm2であって、被処理物の移
動速度は１〜５m/min 程度がよい。吐出水圧が３０kg/c
m2未満、速度が５m/min より速いと分割不十分となり、
吐出水圧２００kg/cm2より大きいと過剰処理となり不経
済である。
処理の条件としては、吐出水圧が３０〜２００kg/cm2、
好ましくは８０〜１５０kg/cm2であって、被処理物の移
動速度は１〜５m/min 程度がよい。吐出水圧が３０kg/c
m2未満、速度が５m/min より速いと分割不十分となり、
吐出水圧２００kg/cm2より大きいと過剰処理となり不経
済である。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】極細繊維の太さが０．５デニールを超えた
り、濾過面を形成する不織布層の極細繊維の構成割合が
５０重量％未満であると所望精度の濾過面が得られず、
またこの不織布層の目付が１００g/m2未満であると微粒
子集塵が期待できない。そして目付を１５０g/m2以上と
してもさほど微粒子集塵効率が上がらないことから、極
細繊維層の目付けは１００〜１５０g/m2程度が経済的で
ある。
り、濾過面を形成する不織布層の極細繊維の構成割合が
５０重量％未満であると所望精度の濾過面が得られず、
またこの不織布層の目付が１００g/m2未満であると微粒
子集塵が期待できない。そして目付を１５０g/m2以上と
してもさほど微粒子集塵効率が上がらないことから、極
細繊維層の目付けは１００〜１５０g/m2程度が経済的で
ある。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】濾過布の通気度は、例えばバグフィルター
用としては、２〜１０ml/cm2/sec、好ましくは２〜６ml
/cm2/secの範囲がよい。通気度が２ml/cm2/sec未満であ
ると圧力損失が高くなり、１０ml/cm2/secより大きくな
るとダスト払い落し性、集塵効率が低下する。
用としては、２〜１０ml/cm2/sec、好ましくは２〜６ml
/cm2/secの範囲がよい。通気度が２ml/cm2/sec未満であ
ると圧力損失が高くなり、１０ml/cm2/secより大きくな
るとダスト払い落し性、集塵効率が低下する。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】
【実施例】 ［実施例１］ 図１は本発明の濾過布の縦方向の断面拡
大図を示し、(1) は濾過布、(2) は濾過面を形成してい
る極細繊維の不織布層、そして(3) はシート基材であ
る。不織布層(2) は、図４に示すような繊維断面（但
し、１６分割）を有し、Ａ成分(8) としてポリエステ
ル、Ｂ成分(9) としてナイロン−６を配してなる平均繊
度３デニールの剥離分割型の複合繊維(10)が分割された
ところの平均繊度が０．１９デニールの極細繊維で構成
され、シート基材(3) には補強基布(4)を有するポリエ
チレンテレフタレート繊維（太さ２デニール）からなる
目付４００g/m2のニードルパンチング不織布［商品名：
ＦＴ０４０８．日本フェルト工業（株）製］が使用され
ていて、両者はニードルパンチング手段による繊維交絡
によって接合され一体化されている。そして極細繊維の
不織布層(2) の表面は、極細繊維の低融点成分側（Ｂ成
分）の軟化溶融温度程度に加熱された熱ロールでもって
加工されて毛羽のない平滑な濾過面(5) となっている。
大図を示し、(1) は濾過布、(2) は濾過面を形成してい
る極細繊維の不織布層、そして(3) はシート基材であ
る。不織布層(2) は、図４に示すような繊維断面（但
し、１６分割）を有し、Ａ成分(8) としてポリエステ
ル、Ｂ成分(9) としてナイロン−６を配してなる平均繊
度３デニールの剥離分割型の複合繊維(10)が分割された
ところの平均繊度が０．１９デニールの極細繊維で構成
され、シート基材(3) には補強基布(4)を有するポリエ
チレンテレフタレート繊維（太さ２デニール）からなる
目付４００g/m2のニードルパンチング不織布［商品名：
ＦＴ０４０８．日本フェルト工業（株）製］が使用され
ていて、両者はニードルパンチング手段による繊維交絡
によって接合され一体化されている。そして極細繊維の
不織布層(2) の表面は、極細繊維の低融点成分側（Ｂ成
分）の軟化溶融温度程度に加熱された熱ロールでもって
加工されて毛羽のない平滑な濾過面(5) となっている。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】上記［実施例１］の濾過布(1) は次のよう
にして製造した。図４に例示しているような剥離分割型
複合繊維、即ちＡ成分(8) としてポリエステル、Ｂ成分
(9)としてナイロン−６を配してなる分割型複合繊維を
溶融複合押出紡糸し、３倍延伸後、切断を行って得た平
均繊度３デニール、長さ４５mmの分割型複合繊維(10)を
準備したのちこの分割型複合繊維(10)を１００重量％用
いてカード機によりカードウェブとなす。次いでこのウ
ェブを目付けが約１２５g/m2に調整したウェブシートと
なし、図３に略示しているように、まず上記シート基材
(3) の上にウェブシート(11)を重ね合わせてそのウェブ
側からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェ
ブを上記シート基材(3) に交絡させ、次いでこの積層交
絡不織布(12)を速度４m/min で移動させながら分割型複
合繊維ウェブ側から、幅方向に多数の微細なノズルが列
設された高圧液体流処理装置(13)により水圧１５０kg/c
m2でもって分割型複合繊維の分割処理を行って、シート
基材(3) の面に平均繊度が０．１９デニールの極細繊維
による不織布層(2) が形成された複合不織布(14)とな
し、乾燥した。かくして得られた複合不織布(14)は不織
布層(2) の表面の分割型複合繊維は大部分極細化され、
かつ前工程のニードルパンチングの針の刺通孔が消去さ
れていた。しかるのち不織布層(2) 側を温度１８５℃の
熱ローラ（15）、シート基材(3) 側を常温ローラ(16)と
した一対のローラ(15)(16)でもって線圧１００kg/cm 、
速度４m/min でカレンダー加工を行い、熱ロール(15)に
より上記不織布層(2) のナイロン−６成分を軟化して平
滑化し、平滑濾過面(5) を有した濾過布(1) となした。
得られた濾過布(1) の通気度は４．２ml/cm2/secであっ
た。
にして製造した。図４に例示しているような剥離分割型
複合繊維、即ちＡ成分(8) としてポリエステル、Ｂ成分
(9)としてナイロン−６を配してなる分割型複合繊維を
溶融複合押出紡糸し、３倍延伸後、切断を行って得た平
均繊度３デニール、長さ４５mmの分割型複合繊維(10)を
準備したのちこの分割型複合繊維(10)を１００重量％用
いてカード機によりカードウェブとなす。次いでこのウ
ェブを目付けが約１２５g/m2に調整したウェブシートと
なし、図３に略示しているように、まず上記シート基材
(3) の上にウェブシート(11)を重ね合わせてそのウェブ
側からニードルパンチングを施して分割型複合繊維ウェ
ブを上記シート基材(3) に交絡させ、次いでこの積層交
絡不織布(12)を速度４m/min で移動させながら分割型複
合繊維ウェブ側から、幅方向に多数の微細なノズルが列
設された高圧液体流処理装置(13)により水圧１５０kg/c
m2でもって分割型複合繊維の分割処理を行って、シート
基材(3) の面に平均繊度が０．１９デニールの極細繊維
による不織布層(2) が形成された複合不織布(14)とな
し、乾燥した。かくして得られた複合不織布(14)は不織
布層(2) の表面の分割型複合繊維は大部分極細化され、
かつ前工程のニードルパンチングの針の刺通孔が消去さ
れていた。しかるのち不織布層(2) 側を温度１８５℃の
熱ローラ（15）、シート基材(3) 側を常温ローラ(16)と
した一対のローラ(15)(16)でもって線圧１００kg/cm 、
速度４m/min でカレンダー加工を行い、熱ロール(15)に
より上記不織布層(2) のナイロン−６成分を軟化して平
滑化し、平滑濾過面(5) を有した濾過布(1) となした。
得られた濾過布(1) の通気度は４．２ml/cm2/secであっ
た。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】なお濾過性能については次のようにして評
価した。ＪＩＳ試験用ダスト１１種を使用し、平面型集
塵試験機（自社製）でテストした。該試験機の条件を、
濾過面積４４．１５６ｃｍ2 、濾過速度３ｍ／ｍｉｍに
設定し、濾過布面圧力ΔＰ＝２００ｍｍＨ2 Ｏに達する
まで行った。
価した。ＪＩＳ試験用ダスト１１種を使用し、平面型集
塵試験機（自社製）でテストした。該試験機の条件を、
濾過面積４４．１５６ｃｍ2 、濾過速度３ｍ／ｍｉｍに
設定し、濾過布面圧力ΔＰ＝２００ｍｍＨ2 Ｏに達する
まで行った。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】ダスト洩れ量（ｇ）：濾過布を通過したダ
スト０．１μｍまで捕集可能な濾紙で捕集した重量。 ダスト付着量（ｇ）：上記試験後の濾過布の重量を測定
し、試験前の濾過布の重量を差し引いたダスト重量。 集塵効率（％）＝上記試験によるダスト洩れ量Ａ、濾過
面へのダスト付着量Ｂから、集塵効率＝［Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）］×１００の式により算出した。 初期圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）：ダストを供給しない場合
の濾過面圧力。 Ｄ．Ｈ．Ｃ（ｇ／ｍ2 ）：ｍ2 当たりのダストの捕集能
力。 ダスト払い落とし率（％）：上記試験後の濾過布に、今
までとは逆方向に５ｋｇ／ｃｍ2 の圧力空気を０．２５
秒流し、濾過布上のダストを払い落としを行ったのちの
濾過布上の残留ダスト重量Ｃを測定し、ダスト払い落と
し率（％）＝［１−（Ｃ／Ｂ）］×１００の式より算出
した。
スト０．１μｍまで捕集可能な濾紙で捕集した重量。 ダスト付着量（ｇ）：上記試験後の濾過布の重量を測定
し、試験前の濾過布の重量を差し引いたダスト重量。 集塵効率（％）＝上記試験によるダスト洩れ量Ａ、濾過
面へのダスト付着量Ｂから、集塵効率＝［Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）］×１００の式により算出した。 初期圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）：ダストを供給しない場合
の濾過面圧力。 Ｄ．Ｈ．Ｃ（ｇ／ｍ2 ）：ｍ2 当たりのダストの捕集能
力。 ダスト払い落とし率（％）：上記試験後の濾過布に、今
までとは逆方向に５ｋｇ／ｃｍ2 の圧力空気を０．２５
秒流し、濾過布上のダストを払い落としを行ったのちの
濾過布上の残留ダスト重量Ｃを測定し、ダスト払い落と
し率（％）＝［１−（Ｃ／Ｂ）］×１００の式より算出
した。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】
【発明の効果】このように本発明の濾過布(1) は、高強
力シート基材(3) の一方の面に、このシート基材(3) と
繊維交絡により一体化された平均繊度が０．５デニール
以下の極細繊維による不織布層(2) が配されて濾過面
(5) が形成され、その極細繊維の不織布層(2) の表面が
平滑化されてなるものであるから、濾過面側の極細繊維
不織布層(2) によって濾過精度および微粒子の集塵効率
が著しく向上し、しかもその表層の濾過面(5) が平滑化
されているためダスト払い落とし性もよい。そのうえシ
ート基材(3) と極細繊維の不織布層(2) とは接着剤を使
用することなく繊維の交絡によって接合一体化されてい
るから、濾過布が温度上昇している使用環境下において
払い落とし振動を受けても、層間剥離の憂いはなく、濾
過布の耐用寿命を大幅に延長することができる。したが
つて本発明の濾過布(1) はバグフィルター用として好適
となる。
力シート基材(3) の一方の面に、このシート基材(3) と
繊維交絡により一体化された平均繊度が０．５デニール
以下の極細繊維による不織布層(2) が配されて濾過面
(5) が形成され、その極細繊維の不織布層(2) の表面が
平滑化されてなるものであるから、濾過面側の極細繊維
不織布層(2) によって濾過精度および微粒子の集塵効率
が著しく向上し、しかもその表層の濾過面(5) が平滑化
されているためダスト払い落とし性もよい。そのうえシ
ート基材(3) と極細繊維の不織布層(2) とは接着剤を使
用することなく繊維の交絡によって接合一体化されてい
るから、濾過布が温度上昇している使用環境下において
払い落とし振動を受けても、層間剥離の憂いはなく、濾
過布の耐用寿命を大幅に延長することができる。したが
つて本発明の濾過布(1) はバグフィルター用として好適
となる。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】また極細繊維の不織布層(2) は、分割型複
合繊維ウェブをシート基材にニードルパンチングしたの
ち高圧液体流処理を行って形成するものであるから、こ
の高圧液体流処理によってニードルパンチング時の針刺
通孔が消去され、全面に亘り均整な微細孔径をもった濾
過布が得られる。
合繊維ウェブをシート基材にニードルパンチングしたの
ち高圧液体流処理を行って形成するものであるから、こ
の高圧液体流処理によってニードルパンチング時の針刺
通孔が消去され、全面に亘り均整な微細孔径をもった濾
過布が得られる。
Claims (3)
- 【請求項１】 高強力シート基材の一方の面に、このシ
ート基材と繊維交絡により一体化された太さが０．５デ
ニール以下の極細繊維による不織布層が配されて濾過面
が形成され、その極細繊維の不織布層の表面が平滑化さ
れていることを特徴とする濾過布。 - 【請求項２】 上記極細繊維層の目付けが１００〜１５
０g/m2である請求項１記載の濾過布。 - 【請求項３】 高強力シート基材の一方の面に分割後の
太さが０．５デニール以下となる分割型複合繊維ウェブ
を重ね合わせてそのウェブ側からてニードルパンチング
を施して分割型複合繊維ウェブを上記シート基材に交絡
させ、次いでウェブ側から高圧液体流処理を行って分割
型複合繊維を分割してシート基材の面に極細繊維による
不織布層を形成し、乾燥後、加熱ロールにより上記ウェ
ブ面を平滑化することを特徴とする濾過布の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17496492A JP3233988B2 (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 濾過布およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17496492A JP3233988B2 (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 濾過布およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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