JPH0660024B2 - ガラス物品の製造方法 - Google Patents
ガラス物品の製造方法Info
- Publication number
- JPH0660024B2 JPH0660024B2 JP61013646A JP1364686A JPH0660024B2 JP H0660024 B2 JPH0660024 B2 JP H0660024B2 JP 61013646 A JP61013646 A JP 61013646A JP 1364686 A JP1364686 A JP 1364686A JP H0660024 B2 JPH0660024 B2 JP H0660024B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass
- temperature
- furnace
- poise
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B19/00—Other methods of shaping glass
- C03B19/14—Other methods of shaping glass by gas- or vapour- phase reaction processes
- C03B19/1453—Thermal after-treatment of the shaped article, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01446—Thermal after-treatment of preforms, e.g. dehydrating, consolidating, sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/06—Doped silica-based glasses
- C03B2201/08—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant
- C03B2201/12—Doped silica-based glasses doped with boron or fluorine or other refractive index decreasing dopant doped with fluorine
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はガラス物品の製造方法に係わり、詳しくは高純
度ガラスの円柱体（ロツド）または円筒体（パイプ）の
表面にガラス微粒子を積層させた後高温炉に挿入し積層
したガラス微粒子を透明化し新たな円柱体または円筒体
を製造する方法に於て、ガラス微粒子が透明化する際に
生じる円柱体または円筒体の曲りを防ぐ方法に関するも
のである。本発明により製造された高純度ガラスの円柱
状または円筒管状ガラス物品は、光フアイバ用母材とし
て好適に使用することができる。
度ガラスの円柱体（ロツド）または円筒体（パイプ）の
表面にガラス微粒子を積層させた後高温炉に挿入し積層
したガラス微粒子を透明化し新たな円柱体または円筒体
を製造する方法に於て、ガラス微粒子が透明化する際に
生じる円柱体または円筒体の曲りを防ぐ方法に関するも
のである。本発明により製造された高純度ガラスの円柱
状または円筒管状ガラス物品は、光フアイバ用母材とし
て好適に使用することができる。
〔従来の技術〕 ガラス原料の火炎加水分解等で得られたガラス微粒子の
積層体を透明ガラス化する方法として高温炉中に保持す
る方法、または高温炉中の加熱域を移動させ順次透明化
していく方法がある。第１の方法では第３図(a)のよう
な装置（均熱炉）を使用する。第３図(a)において６は
ヒータ、７は保温材、９は炉心管であり、ガラス微粒子
の積層体５は回転可能に作られた支持棒８に吊り下げら
れ、待機温度にある炉中に挿入設置される。その後第３
図(b)の時間・炉温グラフに示されるように炉温は徐々
に上げられ最終的にガラス微粒子の積層体は透明化され
る。ガラス微粒子の積層体が透明化するまでの間を利用
し、ガラス微粒子の脱水、またはガラス微粒子へのフツ
素などの添加を行なうことも可能である。一方第２の方
法では第４図(a)のような装置（ゾーン炉）を使用す
る。なお、第４図(a)における符番の意味するところ
は、第３図(a)のものと同じである。ガラス微粒子の積
層体５は回転および上下動可能に作られた支持棒８に吊
り下げられ、ヒータ６直上まで下降して設置される。次
いでヒータ６を脱水、フツ素添加、透明化等に適した温
度に昇温し該温度に保持し、その加熱域中へガラス微粒
子の積層体を通過させ、加熱処理し、最終的にはヒータ
６を透明化温度に保持した中へガラス微粒子の積層体５
を通過させ、透明化する〔第１〜第３トラバース、第４
図(b)参照〕。ガラス微粒子の積層体５がその中心に高
純度ガラスの円柱体または円筒体を持たない構造の場
合、これらのガラス微粒子の積層体は上記２種の方法で
透明ガラス化することによつて真直な円柱状ロツドまた
は円筒状パイプとすることができる。
積層体を透明ガラス化する方法として高温炉中に保持す
る方法、または高温炉中の加熱域を移動させ順次透明化
していく方法がある。第１の方法では第３図(a)のよう
な装置（均熱炉）を使用する。第３図(a)において６は
ヒータ、７は保温材、９は炉心管であり、ガラス微粒子
の積層体５は回転可能に作られた支持棒８に吊り下げら
れ、待機温度にある炉中に挿入設置される。その後第３
図(b)の時間・炉温グラフに示されるように炉温は徐々
に上げられ最終的にガラス微粒子の積層体は透明化され
る。ガラス微粒子の積層体が透明化するまでの間を利用
し、ガラス微粒子の脱水、またはガラス微粒子へのフツ
素などの添加を行なうことも可能である。一方第２の方
法では第４図(a)のような装置（ゾーン炉）を使用す
る。なお、第４図(a)における符番の意味するところ
は、第３図(a)のものと同じである。ガラス微粒子の積
層体５は回転および上下動可能に作られた支持棒８に吊
り下げられ、ヒータ６直上まで下降して設置される。次
いでヒータ６を脱水、フツ素添加、透明化等に適した温
度に昇温し該温度に保持し、その加熱域中へガラス微粒
子の積層体を通過させ、加熱処理し、最終的にはヒータ
６を透明化温度に保持した中へガラス微粒子の積層体５
を通過させ、透明化する〔第１〜第３トラバース、第４
図(b)参照〕。ガラス微粒子の積層体５がその中心に高
純度ガラスの円柱体または円筒体を持たない構造の場
合、これらのガラス微粒子の積層体は上記２種の方法で
透明ガラス化することによつて真直な円柱状ロツドまた
は円筒状パイプとすることができる。
ところがガラス微粒子の積層体がその中心に高純度ガラ
スの円柱状ロツドまたは円筒状パイプを持つ構造の場
合、加熱処理・透明化の条件によつては真直な円柱体
（ロツド）または円筒体（パイプ）が得られなかつた。
スの円柱状ロツドまたは円筒状パイプを持つ構造の場
合、加熱処理・透明化の条件によつては真直な円柱体
（ロツド）または円筒体（パイプ）が得られなかつた。
すなわち第５図に示すように水平面からの距離ｌを持つ
曲がりが生じた。得られたロツドまたはパイプに曲りが
あると後の加工に手数がかかるばかりでなく、ロツドま
たはパイプが屈折率分布を持つ場合、屈折率分布が偏り
同心円状でなくなつてしまい光フアイバ用母材として使
用した場合、偏心率が大きくなるという問題点があつ
た。
曲がりが生じた。得られたロツドまたはパイプに曲りが
あると後の加工に手数がかかるばかりでなく、ロツドま
たはパイプが屈折率分布を持つ場合、屈折率分布が偏り
同心円状でなくなつてしまい光フアイバ用母材として使
用した場合、偏心率が大きくなるという問題点があつ
た。
本発明は上記問題点を解決し、その中心に高純度ガラス
の円柱体または円筒体をもつガラス微粒子積層体からも
曲がりなく、ガラスロツド又はガラスパイプを製造でき
る方法を意図するものである。
の円柱体または円筒体をもつガラス微粒子積層体からも
曲がりなく、ガラスロツド又はガラスパイプを製造でき
る方法を意図するものである。
本発明者等が上記従来技術の問題点で述べたような円柱
体または円筒体に生じる曲りの原因について調査した結
果、その原因は、ガラス微粒子の積層体が収縮する時の
温度であることがわかつた。この温度はガラス微粒子の
積層体を構成している物質によつて変化するのでより一
般的にはガラスの「粘性」で規定することが好ましい。
本発明者等が確認したところ、ガラスの粘性が１０９po
ise 以上である温度でガラス微粒子の積層体を収縮させ
ると円柱状ロツド、または円筒状パイプの曲りが大きく
なつた。１０９poise という粘性は、純SiO2ガラスの場
合で１５００℃に相当し、またフツ素を１重量％含む石
英ガラスの場合は１３５０℃に相当する。しかし、粘性
が１０９poise 以上ある温度範囲であつても、収縮率が
１５％以下である場合は実際使用する場合問題となるよ
うな曲がりは生じなかつた。
体または円筒体に生じる曲りの原因について調査した結
果、その原因は、ガラス微粒子の積層体が収縮する時の
温度であることがわかつた。この温度はガラス微粒子の
積層体を構成している物質によつて変化するのでより一
般的にはガラスの「粘性」で規定することが好ましい。
本発明者等が確認したところ、ガラスの粘性が１０９po
ise 以上である温度でガラス微粒子の積層体を収縮させ
ると円柱状ロツド、または円筒状パイプの曲りが大きく
なつた。１０９poise という粘性は、純SiO2ガラスの場
合で１５００℃に相当し、またフツ素を１重量％含む石
英ガラスの場合は１３５０℃に相当する。しかし、粘性
が１０９poise 以上ある温度範囲であつても、収縮率が
１５％以下である場合は実際使用する場合問題となるよ
うな曲がりは生じなかつた。
このような事実より本発明者等はガラスの粘性が１０９
poise 以上となるような温度範囲でのガラス微粒子積層
体の収縮率を１５％以下とすれば曲りの少ない円柱体
（ガラスロツド）または円筒体（ガラスパイプ）を得ら
れることを知つた。ガラスの粘性が１０16poise 以上の
温度範囲ではガラス微粒子の積層体の収縮は事実上おこ
らない。なお本明細書における収縮率はガラス微粒子積
層体の （加熱時の長さの減少／加熱処理前の長さ）×１００
(%) であらわされる。したがつて収縮率が１５％ならば体積
は加熱処理前の約０．６倍となる。
poise 以上となるような温度範囲でのガラス微粒子積層
体の収縮率を１５％以下とすれば曲りの少ない円柱体
（ガラスロツド）または円筒体（ガラスパイプ）を得ら
れることを知つた。ガラスの粘性が１０16poise 以上の
温度範囲ではガラス微粒子の積層体の収縮は事実上おこ
らない。なお本明細書における収縮率はガラス微粒子積
層体の （加熱時の長さの減少／加熱処理前の長さ）×１００
(%) であらわされる。したがつて収縮率が１５％ならば体積
は加熱処理前の約０．６倍となる。
上記の知見に基き到達した本発明は、高純度ガラスの第
１の円柱体または円筒体の表面にガラス微粒子を積層さ
せた後、高温炉中にて積層したガラス微粒子を透明化
し、第２の円柱体または円筒体を製造する方法におい
て、ガラスの粘性が１０16poise 以下１０９poise 以上
となるような温度範囲でのガラス微粒子の積層体の収縮
率を１５％以下とすることを特徴とする、ガラス物品の
製造方法である。
１の円柱体または円筒体の表面にガラス微粒子を積層さ
せた後、高温炉中にて積層したガラス微粒子を透明化
し、第２の円柱体または円筒体を製造する方法におい
て、ガラスの粘性が１０16poise 以下１０９poise 以上
となるような温度範囲でのガラス微粒子の積層体の収縮
率を１５％以下とすることを特徴とする、ガラス物品の
製造方法である。
本発明の特に好ましい実施態様としては、次のものを挙
げることができる。すなわち高温炉として均熱炉を使用
し、ガラスの粘性が１０16poise 以下、１０９poise 以
上となる温度範囲での炉温の平均上昇率が２℃／分以上
として行なう上記方法、および高温炉としてゾーン炉を
使用し、ガラスの粘性が１０16poise 以下、１０９pois
e 以上となる温度範囲でガラス微粒子の積層体がヒータ
内部にある時間が３０分以下として行う上記方法であ
る。
げることができる。すなわち高温炉として均熱炉を使用
し、ガラスの粘性が１０16poise 以下、１０９poise 以
上となる温度範囲での炉温の平均上昇率が２℃／分以上
として行なう上記方法、および高温炉としてゾーン炉を
使用し、ガラスの粘性が１０16poise 以下、１０９pois
e 以上となる温度範囲でガラス微粒子の積層体がヒータ
内部にある時間が３０分以下として行う上記方法であ
る。
本発明においては、ガラスの粘性が１０16poise 以下１
０９poise 以上となる温度範囲でのガラス微粒子積層体
の収縮率を１５％以下とすることにより、透明化後のガ
ラス体の曲がりを防止できるが、この理由は次のとおり
である。
０９poise 以上となる温度範囲でのガラス微粒子積層体
の収縮率を１５％以下とすることにより、透明化後のガ
ラス体の曲がりを防止できるが、この理由は次のとおり
である。
ガラスの粘性と収縮の関係は表１のように示すことがで
きる。
きる。
表から明らかなように粘性が１０16poise 未満で収縮が
起こるのであるが、１０16〜１０９poise の粘性となる
温度範囲では曲がりの原因となる力が働く。したがつ
て、この粘性１０16〜１０９poise となる温度範囲での
収縮を抑え、収縮は主に粘性１０９poise 以下の温度範
囲で起こるようにすれば、曲がりを防止できる。本発明
者らの詳細な検討によれば、粘性１０16〜１０９poise
となる温度範囲での収縮率を１５％以下とすると、この
温度範囲での曲がりが生じない。
起こるのであるが、１０16〜１０９poise の粘性となる
温度範囲では曲がりの原因となる力が働く。したがつ
て、この粘性１０16〜１０９poise となる温度範囲での
収縮を抑え、収縮は主に粘性１０９poise 以下の温度範
囲で起こるようにすれば、曲がりを防止できる。本発明
者らの詳細な検討によれば、粘性１０16〜１０９poise
となる温度範囲での収縮率を１５％以下とすると、この
温度範囲での曲がりが生じない。
ところで、第２図は均熱炉を用いて積層体を透明化する
場合の、温度と積層体の長さの関係を示すグラフであ
り、縦軸は積層体の長さを、横軸は温度を示す。同図中
曲線イ（実線）は昇温速度が小さい（１℃／分）場合を
示し、積層体の初期長さはｌ１、加熱後の長さはｌ２で
ある。また曲線ロ（鎖線）は昇温速度が大きい（３℃／
分）場合を示し、積層体の初期長さはｌ１′、加熱後の
長さはｌ２′である。イ、ロの収縮率は、 で表わされる。
場合の、温度と積層体の長さの関係を示すグラフであ
り、縦軸は積層体の長さを、横軸は温度を示す。同図中
曲線イ（実線）は昇温速度が小さい（１℃／分）場合を
示し、積層体の初期長さはｌ１、加熱後の長さはｌ２で
ある。また曲線ロ（鎖線）は昇温速度が大きい（３℃／
分）場合を示し、積層体の初期長さはｌ１′、加熱後の
長さはｌ２′である。イ、ロの収縮率は、 で表わされる。
第２図から明らかなように収縮率は温度だけでなく、そ
の温度での保持時間にも依存するもので、昇温速度を３
℃／分以上とすれば（曲線ロ）η＝１０16〜１０９の温
度に母材が保持される時間が短かくなり、従つてその温
度範囲での収縮率が小さくなり母材の曲がりに対して好
影響を与えることがわかる。
の温度での保持時間にも依存するもので、昇温速度を３
℃／分以上とすれば（曲線ロ）η＝１０16〜１０９の温
度に母材が保持される時間が短かくなり、従つてその温
度範囲での収縮率が小さくなり母材の曲がりに対して好
影響を与えることがわかる。
したがつて、本発明において、ガラスの粘性が１０16〜
１０９poise の温度範囲における積層体の収縮率を１５
％以下とする方法としては、例えば均熱炉使用の場合に
上記温度範囲における炉温の平均昇温速度を２℃／分以
上として行う方法や、ゾーン炉使用の際には上記温度範
囲において積層体がヒータ内部にある時間を３０分以下
として行う方法等が挙げられる。ただしこれ等の例示の
方法に限られるものではなく、ガラス粘性が１０16〜１
０９poise の温度範囲における積層体の収縮率を１５％
以下とできる手段であれば、いずれであれ採用してよ
い。
１０９poise の温度範囲における積層体の収縮率を１５
％以下とする方法としては、例えば均熱炉使用の場合に
上記温度範囲における炉温の平均昇温速度を２℃／分以
上として行う方法や、ゾーン炉使用の際には上記温度範
囲において積層体がヒータ内部にある時間を３０分以下
として行う方法等が挙げられる。ただしこれ等の例示の
方法に限られるものではなく、ガラス粘性が１０16〜１
０９poise の温度範囲における積層体の収縮率を１５％
以下とできる手段であれば、いずれであれ採用してよ
い。
実施例１ 中心がGeO2を含む石英ガラスで、その周囲が純シリカで
ある、ガラスロツド１の表面に、ＯＶＰＯ法によりトー
チ２から生成したガラス微粒子３を積層してガラス微粒
子堆積層４を形成し、ガラス微粒子積層体５を得た〔第
１図(a)，(b)〕。該積層体５を第３図(a)のような均熱
炉中に挿入設置し、待機温度より１６５０℃まで、３．
３℃／分の昇温速度で昇温しながら加熱し、透明ガラス
化した〔第１図(c)〕。
ある、ガラスロツド１の表面に、ＯＶＰＯ法によりトー
チ２から生成したガラス微粒子３を積層してガラス微粒
子堆積層４を形成し、ガラス微粒子積層体５を得た〔第
１図(a)，(b)〕。該積層体５を第３図(a)のような均熱
炉中に挿入設置し、待機温度より１６５０℃まで、３．
３℃／分の昇温速度で昇温しながら加熱し、透明ガラス
化した〔第１図(c)〕。
この結果得られた外径４０mm、全長３００mmのガラスロ
ツドの曲りは、第５図のｌについて、ｌ＝２００μと極
めて小さかつた。またこのガラスロツドを紡糸したとこ
ろ、偏心率０．８％、波長１．５５μにおける損失が
０．２３ｄＢ／kmの良好なフアイバを得た。
ツドの曲りは、第５図のｌについて、ｌ＝２００μと極
めて小さかつた。またこのガラスロツドを紡糸したとこ
ろ、偏心率０．８％、波長１．５５μにおける損失が
０．２３ｄＢ／kmの良好なフアイバを得た。
なおフアイバの偏心率は で表される。
本実施例１において、積層体４の粘性は約１５００℃で
１０９poise となる。上記したところ同条件で同サイズ
に作成した積層体を均熱炉中に設置し、待機温度より１
０９poise の粘性を示す１５００℃まで３．３℃／分の
昇温速度で加熱し、直ちに炉外に取り出し収縮率を測定
したところ、１３％であつた。
１０９poise となる。上記したところ同条件で同サイズ
に作成した積層体を均熱炉中に設置し、待機温度より１
０９poise の粘性を示す１５００℃まで３．３℃／分の
昇温速度で加熱し、直ちに炉外に取り出し収縮率を測定
したところ、１３％であつた。
比較例１ 実施例１と同じ方法で作成したガラス微粒子積層体を第
３図(a)のような均熱炉に挿入設置し、待機温度から１
４００℃まで１．５℃／分で昇温し、その後１４００℃
にて２時間保持して透明ガラス化した（第６図）。この
とき１４００℃におけるガラスの粘性は１０９poise 以
上であり、収縮率は５５％（透明化）であつた。
３図(a)のような均熱炉に挿入設置し、待機温度から１
４００℃まで１．５℃／分で昇温し、その後１４００℃
にて２時間保持して透明ガラス化した（第６図）。この
とき１４００℃におけるガラスの粘性は１０９poise 以
上であり、収縮率は５５％（透明化）であつた。
この結果得られた外径４０mm、全長３００mmのガラスロ
ツドの曲りは第５図のｌについて、ｌ＝５mmと大きく、
またこのガラスロツドを紡糸して得たフアイバの偏心率
は２％と大きかつた。
ツドの曲りは第５図のｌについて、ｌ＝５mmと大きく、
またこのガラスロツドを紡糸して得たフアイバの偏心率
は２％と大きかつた。
実施例２ 中心が純シリカで周囲がフツ素を１重量％含んだ石英ガ
ラスである。ガラスロツドの表面に、ＶＡＤ法によりガ
ラス微粒子を積層し、外径１１０mm、全長４５０mmの積
層体を得た。該積層体を第３図(a)のような均熱炉中に
設置挿入し、待機温度より１５００℃まで３．３℃／分
で昇温しながら加熱し、透明ガラス化した。なお、この
ときの粘性が１０９poise となる温度は約１３５０℃
で、同条件で積層体を加熱し１３５０℃に昇温した時直
ちに取り出したものの収縮率は１２％であつた。また炉
内に導入するガスは１１００℃以下ではHe １００％、
１１００℃以上１５００℃までSiF4 ３％、He ９７％
とした。この結果得られた外径４０mm、長さ３００mmの
ガラスロツドの曲りは第５図のｌについてｌ＝１５０μ
と極めて小さかつた。また、このガラスロツドを紡糸し
たところ、偏心率１．０％１．５５μでの損失が０．２
１dB／kmの良好なフアイバとなつた。
ラスである。ガラスロツドの表面に、ＶＡＤ法によりガ
ラス微粒子を積層し、外径１１０mm、全長４５０mmの積
層体を得た。該積層体を第３図(a)のような均熱炉中に
設置挿入し、待機温度より１５００℃まで３．３℃／分
で昇温しながら加熱し、透明ガラス化した。なお、この
ときの粘性が１０９poise となる温度は約１３５０℃
で、同条件で積層体を加熱し１３５０℃に昇温した時直
ちに取り出したものの収縮率は１２％であつた。また炉
内に導入するガスは１１００℃以下ではHe １００％、
１１００℃以上１５００℃までSiF4 ３％、He ９７％
とした。この結果得られた外径４０mm、長さ３００mmの
ガラスロツドの曲りは第５図のｌについてｌ＝１５０μ
と極めて小さかつた。また、このガラスロツドを紡糸し
たところ、偏心率１．０％１．５５μでの損失が０．２
１dB／kmの良好なフアイバとなつた。
実施例３ 実施例２と同じ方法で作つたガラス微粒子の積層体を第
４図(a)のようなゾーン炉を使用し、加熱処理・透明化
した。このゾーン炉のヒーター長は１５０mmであり、加
熱処理・透明化の条件は表２に示すとおりである。
４図(a)のようなゾーン炉を使用し、加熱処理・透明化
した。このゾーン炉のヒーター長は１５０mmであり、加
熱処理・透明化の条件は表２に示すとおりである。
第１段階でガラス微粒子の積層体へフツ素を添加し、第
２段階でフツ素の揮散を防ぎつつ、透明ガラス化してい
る。第１段階でのガラスの粘性は１０10poise 程度であ
り、この時の収縮率は８％と小さかつた。この方法で得
られた外径４０mm、長さ３００mmのガラスロツドの曲り
は第５図のｌについてｌ＝２５０μと極めて小さく、ま
たこのガラスロツドを紡糸したところ偏心率１．１％、
１．５５μでの損失が０．２１dB／kmの良好なフアイバ
となつた。
２段階でフツ素の揮散を防ぎつつ、透明ガラス化してい
る。第１段階でのガラスの粘性は１０10poise 程度であ
り、この時の収縮率は８％と小さかつた。この方法で得
られた外径４０mm、長さ３００mmのガラスロツドの曲り
は第５図のｌについてｌ＝２５０μと極めて小さく、ま
たこのガラスロツドを紡糸したところ偏心率１．１％、
１．５５μでの損失が０．２１dB／kmの良好なフアイバ
となつた。
比較例２ 実施例３と同じ方法でガラス微粒子の積層体を作成し、
加熱処理・透明化した。加熱処理・透明化の条件は表３
のとおりである。
加熱処理・透明化した。加熱処理・透明化の条件は表３
のとおりである。
第１段階でのガラス粘性は約１０10poise 、ガラスの収
縮率は１８％で、既に曲りが生じていた。この方法で得
られた外径４０mm、長さ３００mmのガラスロツドの曲り
は第５図のｌについてｌ＝８mmと大きく、曲り修正後紡
糸フアイバ化したところ偏心率も４％と大きかつた。
縮率は１８％で、既に曲りが生じていた。この方法で得
られた外径４０mm、長さ３００mmのガラスロツドの曲り
は第５図のｌについてｌ＝８mmと大きく、曲り修正後紡
糸フアイバ化したところ偏心率も４％と大きかつた。
本発明の示した範囲内で、ガラス微粒子の積層体を加熱
処理、透明化すると、曲がりの少ない円柱状ロツドまた
は円筒状パイプが得られる。この円柱状ロツドまたは円
筒状パイプを使用することによつて加工の手間をかけ
ず、偏心の少ない光フアイバを製造することができる。
処理、透明化すると、曲がりの少ない円柱状ロツドまた
は円筒状パイプが得られる。この円柱状ロツドまたは円
筒状パイプを使用することによつて加工の手間をかけ
ず、偏心の少ない光フアイバを製造することができる。
第１図(a)ないし(c)は本発明の実施例１を説明する図で
あつて、(a)および(b)はガラス微粒子積層体形成工程を
示す側面図および断面図、(c)は該積層体を透明化する
工程順と炉温の経時調整を示す図、 第２図はガラスの温度と収縮率の関係を示すグラフ、 第３図(a)は均熱炉の説明図で、同(b)は均熱炉を用いる
場合の透明化の工程順と炉温の経時調整を示す図、 第４図(a)はゾーン炉の説明図で、同(b)はゾーン炉を用
いる場合の透明化の工程順と炉温の経時調整を示す図、 第５図はガラス積層体の曲がりを説明する断面図、 第６図は比較例１における工程順と経時調整を示す図で
ある。
あつて、(a)および(b)はガラス微粒子積層体形成工程を
示す側面図および断面図、(c)は該積層体を透明化する
工程順と炉温の経時調整を示す図、 第２図はガラスの温度と収縮率の関係を示すグラフ、 第３図(a)は均熱炉の説明図で、同(b)は均熱炉を用いる
場合の透明化の工程順と炉温の経時調整を示す図、 第４図(a)はゾーン炉の説明図で、同(b)はゾーン炉を用
いる場合の透明化の工程順と炉温の経時調整を示す図、 第５図はガラス積層体の曲がりを説明する断面図、 第６図は比較例１における工程順と経時調整を示す図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水谷 太 神奈川県横浜市戸塚区田谷町１番地 住友 電気工業株式会社横浜製作所内 (72)発明者 斎藤 達男 神奈川県横浜市戸塚区田谷町１番地 住友 電気工業株式会社横浜製作所内
Claims (3)
- 【請求項１】高純度ガラスの第１の円柱体または円筒体
の表面にガラス微粒子を積層させた後、高温の炉中にて
その一端のみを保持して積層したガラス微粒子を透明化
し、第２の円柱体または円筒体を製造する方法におい
て、ガラスの粘性が１０16ｐｏｉｓｅ以下１０９ｐｏｉ
ｓｅ以上となるような温度範囲でのガラス微粒子の積層
体の収縮率を１５％以下とすることを特徴とするガラス
物品の製造方法。 - 【請求項２】高温炉として均熱炉を使用し、ガラスの粘
性が１０16ｐｏｉｓｅ以下、１０９ｐｏｉｓｅ以上とな
る温度範囲での炉温の平均上昇率が２℃／分以上として
行なう特許請求の範囲第(1)項記載の方法。 - 【請求項３】高温炉としてゾーン炉を使用し、ガラスの
粘性が１０16ｐｏｉｓｅ以下、１０９ｐｏｉｓｅ以上と
なる温度範囲で、ガラス微粒子の積層体がヒータ内部に
ある時間が３０分以下として行なう特許請求の範囲第
(1)項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61013646A JPH0660024B2 (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | ガラス物品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61013646A JPH0660024B2 (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | ガラス物品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62171937A JPS62171937A (ja) | 1987-07-28 |
| JPH0660024B2 true JPH0660024B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=11838992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61013646A Expired - Lifetime JPH0660024B2 (ja) | 1986-01-27 | 1986-01-27 | ガラス物品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0660024B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5356449A (en) * | 1993-05-24 | 1994-10-18 | At&T Bell Laboratories | Vad process improvements |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60251143A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光学ガラス母材の処理方法 |
-
1986
- 1986-01-27 JP JP61013646A patent/JPH0660024B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60251143A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光学ガラス母材の処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62171937A (ja) | 1987-07-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4529426A (en) | Method of fabricating high birefringence fibers | |
| US3775075A (en) | Method of forming optical waveguide fibers | |
| US3823995A (en) | Method of forming light focusing fiber waveguide | |
| JP2959877B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| US4360371A (en) | Method of making polarization retaining single-mode optical waveguide | |
| US3933453A (en) | Flame hydrolysis mandrel and method of using | |
| JPH044986B2 (ja) | ||
| US6732549B1 (en) | Multi-pass sintering of a sol-gel body through a hot zone | |
| US10118854B2 (en) | Tubular semifinished product for producing an optical fiber | |
| JPH0660024B2 (ja) | ガラス物品の製造方法 | |
| JP3106564B2 (ja) | 光ファイバの製造方法及び石英系光ファイバ | |
| JP3193715B2 (ja) | プリフォームの製造方法 | |
| JPS6086047A (ja) | 光フアイバ用ガラス母材の製造方法 | |
| JPH1171125A (ja) | 光ファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JPH0316930A (ja) | 複雑屈折率分布を有する光ファイバの製造方法 | |
| JP2836302B2 (ja) | ガラス物品の製造方法 | |
| JP3498590B2 (ja) | 光ファイバ用母材の製造方法 | |
| JP4565221B2 (ja) | 光ファイバ用母材 | |
| JP2985493B2 (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 | |
| JP2994829B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JPS63151639A (ja) | 光フアイバ用ガラス母材の製造方法 | |
| JP4403623B2 (ja) | 光ファイバ母材の製造方法 | |
| JP2645709B2 (ja) | 光ファイバ用母材及びその製造方法 | |
| JP2618260B2 (ja) | 光ファイバ母材用中間体の製造方法 | |
| JP2645717B2 (ja) | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |