JPH0656738B2 - 中空ビ−ム電子管のためのコレクタ出力 - Google Patents
中空ビ−ム電子管のためのコレクタ出力Info
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- JPH0656738B2 JPH0656738B2 JP57037319A JP3731982A JPH0656738B2 JP H0656738 B2 JPH0656738 B2 JP H0656738B2 JP 57037319 A JP57037319 A JP 57037319A JP 3731982 A JP3731982 A JP 3731982A JP H0656738 B2 JPH0656738 B2 JP H0656738B2
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- waveguide
- tube according
- electromagnetic wave
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
- H01J23/36—Coupling devices having distributed capacitance and inductance, structurally associated with the tube, for introducing or removing wave energy
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J23/00—Details of transit-time tubes of the types covered by group H01J25/00
- H01J23/02—Electrodes; Magnetic control means; Screens
- H01J23/027—Collectors
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- Microwave Tubes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、非常に高い周波数で非常に大きな電力を発生
させるための電子管に関する。ジヤイロトロンは、その
現代的な一例である。そのような電子管は代表的には、
円形電場を有するモードのような高次モードで動作する
電磁波伝播回路を利用している。
させるための電子管に関する。ジヤイロトロンは、その
現代的な一例である。そのような電子管は代表的には、
円形電場を有するモードのような高次モードで動作する
電磁波伝播回路を利用している。
従来技術 TE0ml モードの電磁波を支持するよう設計されたビーム
相互作用空胴を伴つて、ジヤイロトロン管が建造されて
きた。このモードから空胴内で支持され得る他のモード
への偶発的変換が、問題となる。非円形電場モードへの
変換が、回路の円形対称からの何れかのずれより引き起
こされる。このように、出力導波管を相互作用空胴に同
軸な円筒形状にし、TE0mモードを伝播させるように作る
ことが、共通の課題であつた。集束用軸方向磁場を終結
させることにより、中空の電子ビームが広がる。そこで
ビームは包囲導波管壁上に集電され、他方電磁波は誘電
出力窓を通つて連続する。
相互作用空胴を伴つて、ジヤイロトロン管が建造されて
きた。このモードから空胴内で支持され得る他のモード
への偶発的変換が、問題となる。非円形電場モードへの
変換が、回路の円形対称からの何れかのずれより引き起
こされる。このように、出力導波管を相互作用空胴に同
軸な円筒形状にし、TE0mモードを伝播させるように作る
ことが、共通の課題であつた。集束用軸方向磁場を終結
させることにより、中空の電子ビームが広がる。そこで
ビームは包囲導波管壁上に集電され、他方電磁波は誘電
出力窓を通つて連続する。
従来技術配置の基本的な不利点は、その寸法にあり、そ
し導波管の径によりコレクタの電力分散可能性が制限さ
れることにある。
し導波管の径によりコレクタの電力分散可能性が制限さ
れることにある。
このことはまた、導波管の径を増大させることにより促
進される。例えば出力窓の上流で径を減少させるとする
と、そのテーパ不連続部分において創成される高次モー
ドが捕捉され共振性となる。拡大部位において充分な損
失がもたらされない場合には、空胴への伝送が可能なモ
ードの空胴への反射によつて管の動作が混乱される程度
にまで振幅が増大してしまう。このことは、不規則な出
力をもたらし、そしてしばしば競合モードへの周波数跳
躍をもたらす。
進される。例えば出力窓の上流で径を減少させるとする
と、そのテーパ不連続部分において創成される高次モー
ドが捕捉され共振性となる。拡大部位において充分な損
失がもたらされない場合には、空胴への伝送が可能なモ
ードの空胴への反射によつて管の動作が混乱される程度
にまで振幅が増大してしまう。このことは、不規則な出
力をもたらし、そしてしばしば競合モードへの周波数跳
躍をもたらす。
あるジヤイロトロンの設計においては、磁場はもはや、
拡大コレクタの長さに沿つてビームを制御することがで
きない。コレクタの径をさらに増大させ、ビーム分散の
ため充分な面積をもたらすことが必要である。このこと
は、不連続性の増大または過度に長いテーパを意味す
る。
拡大コレクタの長さに沿つてビームを制御することがで
きない。コレクタの径をさらに増大させ、ビーム分散の
ため充分な面積をもたらすことが必要である。このこと
は、不連続性の増大または過度に長いテーパを意味す
る。
発明の要約 本発明の一目的は、電力が増大したジヤイロトロン管を
提供することである。
提供することである。
他の目的は、不用な発振を減少させたジヤイロトロン管
を提供することである。
を提供することである。
これらの目的は、出力導波管の周囲に沿った間隙によつ
て達成される。消費電子ビームは、その間隙を通つて導
波管から外方の大きな包囲空胴へと方向づけられて、そ
この壁に集電される。コレクタ空胴への電磁波のエネル
ギー漏出は、コレクタ真空エンベロープの内側またはそ
の外側にあつても良い負荷による吸収される。
て達成される。消費電子ビームは、その間隙を通つて導
波管から外方の大きな包囲空胴へと方向づけられて、そ
この壁に集電される。コレクタ空胴への電磁波のエネル
ギー漏出は、コレクタ真空エンベロープの内側またはそ
の外側にあつても良い負荷による吸収される。
好適実施例の説明 第１図は、モノトロン型の従来技術ジヤイロトロン発振
器の概略図である。ジヤイロトロンは、電子漂遊方向に
平行な軸方向磁場内で螺旋運動する電子ビームがマイク
ロ波支持回路の横方向電場と相互作用するところの、マ
イクロ波管である。実際の管における電場は、円形電場
モードである。ジヤイロ−クライストロンにおいては、
マイクロ波支持回路は共振空胴であり、通常はTE0ml モ
ードで共振する。
器の概略図である。ジヤイロトロンは、電子漂遊方向に
平行な軸方向磁場内で螺旋運動する電子ビームがマイク
ロ波支持回路の横方向電場と相互作用するところの、マ
イクロ波管である。実際の管における電場は、円形電場
モードである。ジヤイロ−クライストロンにおいては、
マイクロ波支持回路は共振空胴であり、通常はTE0ml モ
ードで共振する。
第１図のジヤイロ−モノトロンにおいて、熱陰極２０
が、真空エンベロープの端プレート22に支持されてい
る。端プレート２２は、誘電性エンベロープ部材２６に
より、金属製の加速陽極２４にシールされている。陽極
２４は次に、第２の誘電部材３０により、主要管ボデー
２８にシールされている。動作にあたり、陰極２０は電
源３２によつて陽極２４に対し負電位に保持される。陰
極２０は、内部放射加熱器（図示せず）により加熱され
る。同軸の円錐陽極２４の誘引電場によつて、熱陰極２
０の円錐外方放射表面から熱電子が引出される。全構造
体は、包囲ソレノイド磁石（図示せず）により生成され
る軸方向磁場Ｈ内にある。電子の初期の半径方向の運動
は、交差する電場および磁場によつて、陰極２０から遠
ざかる運動および磁力線の周りの螺旋運動へと変換され
て、中空ビーム34を形成する。第２の電源３６によつて
陽極２４は管ボデー２８に対し負電位に保持され、さら
にビーム３４に対する軸方向加速を与える。陰極２０と
ボデー２８との間の領域において、磁場Ｈの強度は非常
に増大し、ビーム３４の径を圧縮させ、さらにビーム３
４は軸方向エネルギーを消費してその回転エネルギーを
増大させる。その回転エネルギーは、回路マイクロ波場
との有用な相互作用の役割を果たす。軸方向エネルギー
は、相互作用領域を通過するビーム輸送をもたらすに過
ぎない。
が、真空エンベロープの端プレート22に支持されてい
る。端プレート２２は、誘電性エンベロープ部材２６に
より、金属製の加速陽極２４にシールされている。陽極
２４は次に、第２の誘電部材３０により、主要管ボデー
２８にシールされている。動作にあたり、陰極２０は電
源３２によつて陽極２４に対し負電位に保持される。陰
極２０は、内部放射加熱器（図示せず）により加熱され
る。同軸の円錐陽極２４の誘引電場によつて、熱陰極２
０の円錐外方放射表面から熱電子が引出される。全構造
体は、包囲ソレノイド磁石（図示せず）により生成され
る軸方向磁場Ｈ内にある。電子の初期の半径方向の運動
は、交差する電場および磁場によつて、陰極２０から遠
ざかる運動および磁力線の周りの螺旋運動へと変換され
て、中空ビーム34を形成する。第２の電源３６によつて
陽極２４は管ボデー２８に対し負電位に保持され、さら
にビーム３４に対する軸方向加速を与える。陰極２０と
ボデー２８との間の領域において、磁場Ｈの強度は非常
に増大し、ビーム３４の径を圧縮させ、さらにビーム３
４は軸方向エネルギーを消費してその回転エネルギーを
増大させる。その回転エネルギーは、回路マイクロ波場
との有用な相互作用の役割を果たす。軸方向エネルギー
は、相互作用領域を通過するビーム輸送をもたらすに過
ぎない。
ビーム３４は漂遊管またはアパーチヤ３８を通過して、
TE0ml モードの動作周波数で共振する相互作用空胴４０
へと達する。電子のサイクトロン周波回転運動が空胴共
振にほぼ同期するように、電場強度Ｈが調節される。電
子はその回転エネルギーを円形電場へと分配することが
でき、発振の維持を達成する。
TE0ml モードの動作周波数で共振する相互作用空胴４０
へと達する。電子のサイクトロン周波回転運動が空胴共
振にほぼ同期するように、電場強度Ｈが調節される。電
子はその回転エネルギーを円形電場へと分配することが
でき、発振の維持を達成する。
空胴４０の出力端のところで、ボデー２８の内方壁は径
がテーパ付けされて良く、空胴４０から外へ結合するエ
ネルギーの正規量を与えるよう選択された寸法の絞り４
２を形成する。非常に高出力の管においては、制限絞り
はなくても良く、その場合は空胴は最大結合のために完
全な開口端となる。何れの場合にも、外方にテーパ付け
された部位４４が出力エネルギーを一様導波管４６へと
結合させる。導波管４６は、進行波を伝播させるために
共振空胴４０よりも大径である。空胴４０の出力端の近
くで磁場Ｈが減少される。そこで磁力線の広がりおよび
ビーム自身の空間電荷付力の影響により、ビーム３４は
径が広がる。ビーム３４は、ビームコレクタとしても機
能する導波管４６の内方壁上に集電される。アルミナ・
セラミツクでできた誘導窓４８が、導波管４６を横切つ
てシールされ、真空エンベロープを完全なものにする。
がテーパ付けされて良く、空胴４０から外へ結合するエ
ネルギーの正規量を与えるよう選択された寸法の絞り４
２を形成する。非常に高出力の管においては、制限絞り
はなくても良く、その場合は空胴は最大結合のために完
全な開口端となる。何れの場合にも、外方にテーパ付け
された部位４４が出力エネルギーを一様導波管４６へと
結合させる。導波管４６は、進行波を伝播させるために
共振空胴４０よりも大径である。空胴４０の出力端の近
くで磁場Ｈが減少される。そこで磁力線の広がりおよび
ビーム自身の空間電荷付力の影響により、ビーム３４は
径が広がる。ビーム３４は、ビームコレクタとしても機
能する導波管４６の内方壁上に集電される。アルミナ・
セラミツクでできた誘導窓４８が、導波管４６を横切つ
てシールされ、真空エンベロープを完全なものにする。
ビームコレクタ４６は出力導波管であるもので、その径
は動作TE0mモード伝播させるために寸法が制限される。
そこでそのエネルギー分散の可能性もまた制限される。
TE0mジヤイロトロンが周波数において拡大されたとき
に、コレクタ内の電子ビームの制御が弱くなり、そして
コレクタの拡大長に亘つてビームを広げるための軸対称
場を用いることが困難になることが解つた。
は動作TE0mモード伝播させるために寸法が制限される。
そこでそのエネルギー分散の可能性もまた制限される。
TE0mジヤイロトロンが周波数において拡大されたとき
に、コレクタ内の電子ビームの制御が弱くなり、そして
コレクタの拡大長に亘つてビームを広げるための軸対称
場を用いることが困難になることが解つた。
第２図は、他の従来技術のジヤイロトロンの出力部分の
概略図である。ここでは空胴４０′は、テーパ部位４
４′を通してコレクタ部位５０へと結合されている。コ
レクタ部位５０は、出力導波管４６′よりもかなり大径
である。第２のテーパ５２が、コレクタ５０から導波管
４６′へと径をゆるやかに減少させている。マイクロ波
は導波管４６′を通り誘電窓４８′を通過して、有用な
負荷へと達する。第２図の発案は分散出力密度を減少さ
せる。何故ならば、コレクタ５０は第１図の導波管寸法
のコレクタよりも大きいからである。しかしながら、テ
ーパ自身が、円形対称を有する１つのモードから同じく
円形対称の他のモードへとモード変換を引き起こし得
る。ビームコレクタ５０は出力導波管でもあるので、そ
の径は、モード変換を小さなレベルに保つためにテーパ
（広がりかつ閉じる）の長さが制限される。さらにコレ
クタ５０により形成される導波管の拡大部位はより高次
のモードを支持することができ、そのめにこれらのモー
ドが拡大部位から逃げることができないように導波管４
６′が遮断される。この拡大部位のＱ値は非常に高く、
不要なモードが恐ろしく大きな振幅で確立され得る。こ
れらによつて、空胴支持モードへの変換および空胴への
反射を通じて、相互作用の混乱、出力の損失、そしてし
ばしば競合モードへの周波数跳躍が起こる。この理由の
ために、拡大径コレクタ内に損失がもたらされて、捕捉
された共振の振幅を制限する。所望の伝播モードに対す
る損失が小さく、かつ不要なモードが外へ伝播され外部
で吸収されるような寸法の小間隙の形態をとることがで
きる。
概略図である。ここでは空胴４０′は、テーパ部位４
４′を通してコレクタ部位５０へと結合されている。コ
レクタ部位５０は、出力導波管４６′よりもかなり大径
である。第２のテーパ５２が、コレクタ５０から導波管
４６′へと径をゆるやかに減少させている。マイクロ波
は導波管４６′を通り誘電窓４８′を通過して、有用な
負荷へと達する。第２図の発案は分散出力密度を減少さ
せる。何故ならば、コレクタ５０は第１図の導波管寸法
のコレクタよりも大きいからである。しかしながら、テ
ーパ自身が、円形対称を有する１つのモードから同じく
円形対称の他のモードへとモード変換を引き起こし得
る。ビームコレクタ５０は出力導波管でもあるので、そ
の径は、モード変換を小さなレベルに保つためにテーパ
（広がりかつ閉じる）の長さが制限される。さらにコレ
クタ５０により形成される導波管の拡大部位はより高次
のモードを支持することができ、そのめにこれらのモー
ドが拡大部位から逃げることができないように導波管４
６′が遮断される。この拡大部位のＱ値は非常に高く、
不要なモードが恐ろしく大きな振幅で確立され得る。こ
れらによつて、空胴支持モードへの変換および空胴への
反射を通じて、相互作用の混乱、出力の損失、そしてし
ばしば競合モードへの周波数跳躍が起こる。この理由の
ために、拡大径コレクタ内に損失がもたらされて、捕捉
された共振の振幅を制限する。所望の伝播モードに対す
る損失が小さく、かつ不要なモードが外へ伝播され外部
で吸収されるような寸法の小間隙の形態をとることがで
きる。
第３図は、本発明を実施化したジヤイロトロン管の出力
端の断面図である。共振空胴４０″はテーパ部位４４″
によつて導波管４６″へ接続されている。導波管４６″
は空胴４０″よりもほんのわずか大径であり、しかも進
行波を維持するためには充分に大きい。この小さなテー
パは、第２図の従来技術の大きなテーパよりもモード変
換の傾向が少ない。
端の断面図である。共振空胴４０″はテーパ部位４４″
によつて導波管４６″へ接続されている。導波管４６″
は空胴４０″よりもほんのわずか大径であり、しかも進
行波を維持するためには充分に大きい。この小さなテー
パは、第２図の従来技術の大きなテーパよりもモード変
換の傾向が少ない。
導波管４６″は、窓４８″を通じて有用な負荷へと続い
ている。導波管４６″は間隙５６により中断され、その
領域内でビーム３４″が広がる。ビーム３４″が導波管
４６″を打たずに間隙５６を通過するように、磁場が形
状づけられる。ビーム３４″は広がり続け、拡大コレク
タチエンバ５８の内側表面５７上に集電される。コレク
タ表面は、循環する水または他の流体５４″により冷却
される。コレクタ５８のビーム３４″から離れた両端の
内側に、電磁波吸収用誘電材料６０のリングが挿入され
る。誘電材料６０は、非常に損失性の高い材料であるシ
リコン−カーバイドの粒子を含有するベリリア−セラミ
ツクなどでできている。リング６０は、伝導冷却のため
にコレクタ空胴５８の水冷却壁へとロウ付けさても良
く、あるいは加熱して吸収エネルギーを放射し得るよう
に吊下されても良い。追加的損失のために、コレクタ５
８の内方壁は高抵抗性の金属被覆でコーテイングされて
も良い。これらの損失性要素は、導波管間隙５６を通つ
てコレクタ５８に進入するどんなマイクロ波放射をも吸
収し、大きな振幅の共振の確立を防止する。
ている。導波管４６″は間隙５６により中断され、その
領域内でビーム３４″が広がる。ビーム３４″が導波管
４６″を打たずに間隙５６を通過するように、磁場が形
状づけられる。ビーム３４″は広がり続け、拡大コレク
タチエンバ５８の内側表面５７上に集電される。コレク
タ表面は、循環する水または他の流体５４″により冷却
される。コレクタ５８のビーム３４″から離れた両端の
内側に、電磁波吸収用誘電材料６０のリングが挿入され
る。誘電材料６０は、非常に損失性の高い材料であるシ
リコン−カーバイドの粒子を含有するベリリア−セラミ
ツクなどでできている。リング６０は、伝導冷却のため
にコレクタ空胴５８の水冷却壁へとロウ付けさても良
く、あるいは加熱して吸収エネルギーを放射し得るよう
に吊下されても良い。追加的損失のために、コレクタ５
８の内方壁は高抵抗性の金属被覆でコーテイングされて
も良い。これらの損失性要素は、導波管間隙５６を通つ
てコレクタ５８に進入するどんなマイクロ波放射をも吸
収し、大きな振幅の共振の確立を防止する。
導波管４６″からコレクタ５８へのマイクロ波エネルギ
ーの漏出量は、導波管４６″の径の減少関数であり、間
隙５６の長さの増加関数である。導波管４６″の径およ
び間隙５６の長さはともに、自由空間波長で測られる。
両者の理論計算および実験測定によれば、実際の管のエ
ネルギー損失は許容範囲内に収めることが可能であるこ
とを示した。例えば５インチ（１２．７cm）径の導波管
についての測定においては、６．５インチ（１６．５c
m）の間隙を用いれば１２０ＧHzのTE02伝播モードにつ
いて４％以下のエネルギー損失を伴う。１２インチ（３
０．５cm）の間隙を用いれば、１０％以下の損失を伴
う。これらの間隙によつて、充分な径のコレクタへと通
過する電子ビームが正常に分散することができる。
ーの漏出量は、導波管４６″の径の減少関数であり、間
隙５６の長さの増加関数である。導波管４６″の径およ
び間隙５６の長さはともに、自由空間波長で測られる。
両者の理論計算および実験測定によれば、実際の管のエ
ネルギー損失は許容範囲内に収めることが可能であるこ
とを示した。例えば５インチ（１２．７cm）径の導波管
についての測定においては、６．５インチ（１６．５c
m）の間隙を用いれば１２０ＧHzのTE02伝播モードにつ
いて４％以下のエネルギー損失を伴う。１２インチ（３
０．５cm）の間隙を用いれば、１０％以下の損失を伴
う。これらの間隙によつて、充分な径のコレクタへと通
過する電子ビームが正常に分散することができる。
第４図は、いくぶん異なる実施例を用いたジヤイロトロ
ンの出力端の断面図である。ここではコレクタ空胴５８
内のマイクロ波吸収機能は、一端または両端をマイク
ロ波伝播誘電窓６２でシールすることによつて達成され
る。窓６２は、ハイ−アルミナ・セラミツクなどのよう
な低損失材料でつくるのが好適である。窓６２の外側
は、入路および出路パイプ６８を通つて循環する水など
のような損失性誘電流体６６を含有する水充填部位６４
である。不望のマイクロ波エネルギーは流体６６の体積
中に直接に吸収され、対流熱伝達の問題は大幅に緩和さ
れる。変形的には、空胴５８は窓６２を越えて伸長
し、何れかの種類の在来の導波管負荷で終了する空気充
填導波管となつても良い。
ンの出力端の断面図である。ここではコレクタ空胴５８
内のマイクロ波吸収機能は、一端または両端をマイク
ロ波伝播誘電窓６２でシールすることによつて達成され
る。窓６２は、ハイ−アルミナ・セラミツクなどのよう
な低損失材料でつくるのが好適である。窓６２の外側
は、入路および出路パイプ６８を通つて循環する水など
のような損失性誘電流体６６を含有する水充填部位６４
である。不望のマイクロ波エネルギーは流体６６の体積
中に直接に吸収され、対流熱伝達の問題は大幅に緩和さ
れる。変形的には、空胴５８は窓６２を越えて伸長
し、何れかの種類の在来の導波管負荷で終了する空気充
填導波管となつても良い。
第４図の実施例において出力導波管４６は、第３図の
案のようにより大径５０へとテーパ付けされても良
い。差異は、コレクタ空胴５８の大径表面５７に受
けとられるビームエネルギーを表面５０が分散させる
必要がないことにある。
案のようにより大径５０へとテーパ付けされても良
い。差異は、コレクタ空胴５８の大径表面５７に受
けとられるビームエネルギーを表面５０が分散させる
必要がないことにある。
上述の実施例は、例示的なものであり制御的なものでは
ない。本発明に多くの変化が加えられることは、当業者
には明白であろう。本発明は、円形電場モードを伝播さ
せる出力導波管を用いる何れの線形ビーム管にも適用可
能である。目下、そのような管のうちでジヤイロトロン
が最も好結果を招くが、他の管にも充分に応用可能であ
る。さらに、コレクタに進入するエネルギーを減衰させ
る他の方法も利用し得る。本発明は、特許請求の範囲お
よびその法的等価物によつてのみ限定される。
ない。本発明に多くの変化が加えられることは、当業者
には明白であろう。本発明は、円形電場モードを伝播さ
せる出力導波管を用いる何れの線形ビーム管にも適用可
能である。目下、そのような管のうちでジヤイロトロン
が最も好結果を招くが、他の管にも充分に応用可能であ
る。さらに、コレクタに進入するエネルギーを減衰させ
る他の方法も利用し得る。本発明は、特許請求の範囲お
よびその法的等価物によつてのみ限定される。
第１図は、従来技術のジヤイロトロン発振器の概略的な
軸方向断面図である。 第２図は、改良された従来技術ジヤイロトロンの出力部
位の概略的な軸方向断面図である。 第３図は、本発明を実施化したジヤイロトロンの出力部
位の概略的軸方向断面図である。 第４図は、本発明の変形実施例のコレクタ部位の概略的
軸方向断面図である。 〔主要符号の説明〕 ３４″、３４……電子ビーム ４０″、４０……空胴 ４６″、４６……導波管 ５６、５６……間隙 ５８、５８……コレクタ ６０……誘電材料 ６６……誘電流体 ６２……誘電窓
軸方向断面図である。 第２図は、改良された従来技術ジヤイロトロンの出力部
位の概略的な軸方向断面図である。 第３図は、本発明を実施化したジヤイロトロンの出力部
位の概略的軸方向断面図である。 第４図は、本発明の変形実施例のコレクタ部位の概略的
軸方向断面図である。 〔主要符号の説明〕 ３４″、３４……電子ビーム ４０″、４０……空胴 ４６″、４６……導波管 ５６、５６……間隙 ５８、５８……コレクタ ６０……誘電材料 ６６……誘電流体 ６２……誘電窓
Claims (12)
- 【請求項１】マイクロ波電子管であって、： 電子の中空ビームを発生させるための手段； 該ビームとの相互作用関係にある電磁波を維持するため
の回路手段； 円形電場を有するモードにより前記電磁波から外部負荷
へとエネルギーを伝えるための、前記ビームに同軸な円
形導波管手段； 前記ビームの外方への通過のための、前記導波管手段の
円形周囲に沿った間隙；ならびに 前記間隙を包囲する、前記導波管に同軸の電子コレク
タ； とから成る電子管。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項に記載されたマイク
ロ波電子管であって：さらに 前記コレクタとの電磁波伝送接続関係にある電磁波吸収
手段； から成る電子管。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記コレクタが、前記導波管手段に同軸な回転体形状で
ある、ところの電子管。 - 【請求項４】特許請求の範囲第２項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記コレクタおよび前記電磁波吸収手段が、前記導波管
手段に同軸な回転体形状である、ところの電子管。 - 【請求項５】特許請求の範囲第２項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記電磁波吸収手段が、前記コレクタの内方表面の少な
くとも一部である抵抗性材料の層から成る、ところの電
子管。 - 【請求項６】特許請求の範囲第２項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記電磁波吸収手段が損失性誘電材料から成る、ところ
の電子管。 - 【請求項７】特許請求の範囲第６項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記誘電材料が前記コレクタ内部にある、ところの電子
管。 - 【請求項８】特許請求の範囲第１項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 前記コレクタの真空エンベロープの一部を形成する電磁
波伝送性誘電窓； から成る電子管。 - 【請求項９】特許請求の範囲第８項に記載されたマイク
ロ波電子管であって： 損失性誘電材料を前記窓との電磁波伝送接続関係に維持
するための手段； から成る電子管。 - 【請求項１０】特許請求の範囲第９項に記載されたマイ
クロ波電子管であって： 前記損失性誘電材料が水である、ところの電子管。 - 【請求項１１】特許請求の範囲第１項に記載されたマイ
クロ波電子管であって： 前記ビームを方向づけるために、前記ビームに同軸な磁
場を生成するための手段； から成る電子管。 - 【請求項１２】特許請求の範囲第１１項に記載されたマ
イクロ波電子管であって：さらに 前記間隙の近傍で前記磁場の強度を減少させるための手
段； から成り、前記ビームが前記間隙を通って外方に通過す
るように方向づけられることを特徴とする電子管。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US25161281A | 1981-04-06 | 1981-04-06 | |
| US251612 | 1988-09-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57165938A JPS57165938A (en) | 1982-10-13 |
| JPH0656738B2 true JPH0656738B2 (ja) | 1994-07-27 |
Family
ID=22952693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57037319A Expired - Lifetime JPH0656738B2 (ja) | 1981-04-06 | 1982-03-11 | 中空ビ−ム電子管のためのコレクタ出力 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0656738B2 (ja) |
| CA (1) | CA1175144A (ja) |
| DE (1) | DE3211971A1 (ja) |
| FR (1) | FR2503451B1 (ja) |
| GB (1) | GB2096392B (ja) |
Families Citing this family (6)
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| FR2542504B1 (fr) * | 1983-03-11 | 1986-02-21 | Thomson Csf | Cavite resonnante pour hyperfrequences, en particulier pour generateurs d'energie electromagnetique |
| FR2543368B1 (fr) * | 1983-03-25 | 1985-09-20 | Thomson Csf | Transformateur de modes |
| JP2892151B2 (ja) * | 1990-11-27 | 1999-05-17 | 日本原子力研究所 | ジャイロトロン装置 |
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-
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- 1982-03-11 JP JP57037319A patent/JPH0656738B2/ja not_active Expired - Lifetime
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- 1982-03-31 DE DE19823211971 patent/DE3211971A1/de active Granted
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| GB2096392B (en) | 1985-04-03 |
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