JPH0650640B2 - 燃料電池 - Google Patents
燃料電池Info
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- JPH0650640B2 JPH0650640B2 JP62217845A JP21784587A JPH0650640B2 JP H0650640 B2 JPH0650640 B2 JP H0650640B2 JP 62217845 A JP62217845 A JP 62217845A JP 21784587 A JP21784587 A JP 21784587A JP H0650640 B2 JPH0650640 B2 JP H0650640B2
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- Japan
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- gas
- gas flow
- cathode
- anode
- flow path
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0258—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the configuration of channels, e.g. by the flow field of the reactant or coolant
- H01M8/026—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the configuration of channels, e.g. by the flow field of the reactant or coolant characterised by grooves, e.g. their pitch or depth
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0258—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors characterised by the configuration of channels, e.g. by the flow field of the reactant or coolant
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/02—Details
- H01M8/0202—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors
- H01M8/0267—Collectors; Separators, e.g. bipolar separators; Interconnectors having heating or cooling means, e.g. heaters or coolant flow channels
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は燃料電池に係り、特にプロセスガス冷却方式の
ように燃料ガスと酸化剤ガスとの間に大きな流量差のあ
る運転条件に好適な燃料電池に関する。
ように燃料ガスと酸化剤ガスとの間に大きな流量差のあ
る運転条件に好適な燃料電池に関する。
従来の燃料電池においては、特開昭60-189868号に記載
のように、ガス流路抵抗の抵抗調節を同一断面積のガス
流路本数の増減、すなわち全流路断面積を調節すること
により行つていた。
のように、ガス流路抵抗の抵抗調節を同一断面積のガス
流路本数の増減、すなわち全流路断面積を調節すること
により行つていた。
上記従来技術はガス流路抵抗を調節した場合のガス流路
反応面積とリブ面積との割合変化の点について配慮がさ
れておらず、ガス流量が広範囲に変化した場合には有効
反応面積割合、すなわちガス流路反応面積とリブ面積と
の比が大きく変化し、有効反応面積の減少による電池性
能低下、あるいはガス流路面積割合が増大したことによ
り電極とセパレータ板との接触面積の低下による内部抵
抗の増大、電池締付け力にともなう電極板の変形による
ガス流路閉塞などの問題があつた。
反応面積とリブ面積との割合変化の点について配慮がさ
れておらず、ガス流量が広範囲に変化した場合には有効
反応面積割合、すなわちガス流路反応面積とリブ面積と
の比が大きく変化し、有効反応面積の減少による電池性
能低下、あるいはガス流路面積割合が増大したことによ
り電極とセパレータ板との接触面積の低下による内部抵
抗の増大、電池締付け力にともなう電極板の変形による
ガス流路閉塞などの問題があつた。
本発明の目的はガス流路反応面積とリブ面積との割合を
大きく変化させることなく広い範囲の流量について任意
に流路抵抗比を調節できる燃料電池構造を提供すること
にある。
大きく変化させることなく広い範囲の流量について任意
に流路抵抗比を調節できる燃料電池構造を提供すること
にある。
上記目的は、カソード及びアノードで電解質板を挟持し
てなる単電池のセパレータ板、あるいは電極のリブで形
成されるガス流路において、ガスの流入方向とリブとの
間にできる角度を調節することにより、ガス流路反応面
積とリブ面積との割合をほとんど変化させることなく達
成される。
てなる単電池のセパレータ板、あるいは電極のリブで形
成されるガス流路において、ガスの流入方向とリブとの
間にできる角度を調節することにより、ガス流路反応面
積とリブ面積との割合をほとんど変化させることなく達
成される。
電池内のガス流路を形成する電極あるいはセパレータ板
のリブがガス流入方向との間に角度を有するように設置
されることにより、リブがガス流入方向と平行に設置さ
れている場合の圧力損失要因に、リブとガスの流れ方向
との間の角度によりガスの流速に応じた運動量損失の発
生による圧力損失が付加される。それによつて、リブと
ガス流入方向との角度を変えることにより、広範囲の流
量についてガス流路の圧力損失を調節することができ、
発電性能を低下させるような構造変化なしに燃料極、酸
化剤極側ガス流量差にともなう大きな圧力差の発生を防
止することができる。
のリブがガス流入方向との間に角度を有するように設置
されることにより、リブがガス流入方向と平行に設置さ
れている場合の圧力損失要因に、リブとガスの流れ方向
との間の角度によりガスの流速に応じた運動量損失の発
生による圧力損失が付加される。それによつて、リブと
ガス流入方向との角度を変えることにより、広範囲の流
量についてガス流路の圧力損失を調節することができ、
発電性能を低下させるような構造変化なしに燃料極、酸
化剤極側ガス流量差にともなう大きな圧力差の発生を防
止することができる。
以下、本発明の一実施例を第１図〜第５図により説明す
る。
る。
第１図，第３図は内部マニホールド直交流型セパレータ
のカソード（酸化剤極）側、アノード（燃料極）側ガス
流路構造を示す。第１図においてカソードガス流路１３
はセパレータ板リブ２とカソード電極８とで形成され、
リブは流入カソードガスの流れ９と角度θｃだけアノー
ドガス流入マニホールド５側に向けて傾斜して設けられ
ている。アノードガス流入マニホールド５の近傍に設け
られているリブ２はその他の部分よりはリブの角度θｃ
が小さく、カソードガスの流入方向とより平行に近くな
つている。これは、この部分のガスの流れが側壁の影響
を直接受けないようにしたものであり、全体のガスの流
れには大きな影響は与えない。第１図のII-II断面図を
第２図に示す。第２図はカソードガス流路１３、リブ２
の形状、寸法を示したもので、ガス流路の深さｔｃ、ピ
ツチＰｃ及びリブの幅ｌｃとすれば、角度θｃが零、す
なわちリブ２がカソードガスの流入方向と平行の場合に
は、流路の圧力損失はガス流量と流路断面積（Ｐｃ−ｌ
ｃ）×ｔｃ、摩擦係数及び流路長さでほぼ決まる。しか
し、リブがカソードガス流入方向と角度θｃをなしてい
る場合には、流路の圧力損失はθｃ＝０の場合と同様に
摩擦係数も関係するが、それよりはリブの角度θｃが圧
力損失により強く関係し、第５図のように角度θｃがあ
る程度以上になると急激に大きくなり、同一流量（流
速）であつても角度θｃにより圧力損失が大きく変化す
る。第３図，第４図は第１図に示すセパレータ板１の裏
側、すなわちアノード側ガス流路１５の構造を示す。流
入アノードガス１１は入口マニホールド５から流入し、
流入ガスの方向と角度θＡだけ傾いたセパレータ板リブ
１４とアノード電極１６で形成されるガス流路１５を流
れ、出口マニホールド６から流出ガスの流れ１２となつ
て出ていく。リブ１４はカソードガス側と反対にここで
はカソードガス出口マニホールド側に向けて、角度θＡ
だけ傾けて設けられている。また、カソード側の場合と
同様にカソードガス出口マニホールド近傍のリブは側壁
の影響を直接受けないように、角度θＡよりは小さくな
つている。セパレータ板の断面III-IIIを示す第４図は
第２図を上下逆にしたものであり、ガス流路に発生する
圧力損失はカソード側流路と同様にして生ずる。
のカソード（酸化剤極）側、アノード（燃料極）側ガス
流路構造を示す。第１図においてカソードガス流路１３
はセパレータ板リブ２とカソード電極８とで形成され、
リブは流入カソードガスの流れ９と角度θｃだけアノー
ドガス流入マニホールド５側に向けて傾斜して設けられ
ている。アノードガス流入マニホールド５の近傍に設け
られているリブ２はその他の部分よりはリブの角度θｃ
が小さく、カソードガスの流入方向とより平行に近くな
つている。これは、この部分のガスの流れが側壁の影響
を直接受けないようにしたものであり、全体のガスの流
れには大きな影響は与えない。第１図のII-II断面図を
第２図に示す。第２図はカソードガス流路１３、リブ２
の形状、寸法を示したもので、ガス流路の深さｔｃ、ピ
ツチＰｃ及びリブの幅ｌｃとすれば、角度θｃが零、す
なわちリブ２がカソードガスの流入方向と平行の場合に
は、流路の圧力損失はガス流量と流路断面積（Ｐｃ−ｌ
ｃ）×ｔｃ、摩擦係数及び流路長さでほぼ決まる。しか
し、リブがカソードガス流入方向と角度θｃをなしてい
る場合には、流路の圧力損失はθｃ＝０の場合と同様に
摩擦係数も関係するが、それよりはリブの角度θｃが圧
力損失により強く関係し、第５図のように角度θｃがあ
る程度以上になると急激に大きくなり、同一流量（流
速）であつても角度θｃにより圧力損失が大きく変化す
る。第３図，第４図は第１図に示すセパレータ板１の裏
側、すなわちアノード側ガス流路１５の構造を示す。流
入アノードガス１１は入口マニホールド５から流入し、
流入ガスの方向と角度θＡだけ傾いたセパレータ板リブ
１４とアノード電極１６で形成されるガス流路１５を流
れ、出口マニホールド６から流出ガスの流れ１２となつ
て出ていく。リブ１４はカソードガス側と反対にここで
はカソードガス出口マニホールド側に向けて、角度θＡ
だけ傾けて設けられている。また、カソード側の場合と
同様にカソードガス出口マニホールド近傍のリブは側壁
の影響を直接受けないように、角度θＡよりは小さくな
つている。セパレータ板の断面III-IIIを示す第４図は
第２図を上下逆にしたものであり、ガス流路に発生する
圧力損失はカソード側流路と同様にして生ずる。
ガス流路を有するセパレータ板を使用して燃料電池を構
成し、発電を行う場合、発電にともない電池内で反応
熱、ジユール熱などが発生するため、電池温度が上昇す
ることになる。そのため、燃料電池の運転にあたつては
電池内で発生する熱を電池外へ放出し、適正な電池温度
に保つため、電池の冷却が行なわれる。電池冷却方式と
しては、プロセスガス冷却、多くの場合、酸化剤ガスが
冷却ガスを兼ねた冷却方式と冷却専用のセルを設けたセ
ル冷却方式とがある。特に、プロセスガス冷却方式では
酸化剤ガスのガス利用率（電池で発電に必要な酸化剤ガ
ス流量で実際に流れている流量を割つた値）は２０％以
下、すなわち反応に必要なガス流量の５倍以上を流さな
ければならず、アノードガスのガス利用率５０〜６０％
に比較し、ガス流量（体積流量）を５倍近く流すことに
なる。したがつて、ガス流路面積をアノード，カソード
側で同じにすれば、圧力損失が両者で大きく異なるた
め、電解質板の両側に大きな差圧が発生することにな
る。現在、セパレータ板、電極で形成されるガス流路の
寸法は、幅で２〜３mm、深さ１．５〜０．５mm程度であ
り、上記のようにカソード，アノード間でガス流量が大
きく異なる場合には、流路断面積だけで圧力損失を同程
度にするためには、カソード側の流路面積を現在の５倍
にするか、あるいはアノード側の流路面積を１／５にし
なければならない。しかし、カソード側の流路面積を５
倍にするためには流路幅、深さのいずれか、あるいはど
ちらも大きくしなければならず、電極の変形によるき裂
発生、セパレータ板の厚さ増大などの問題が生じる。一
方、アノード側の流路面積を１／５にする場合にはやは
り流路幅、深さのいずれか、あるいは両方の寸法を小さ
くすることになるが、流路反応面積の減少，電極のたれ
込みによる流路閉塞などの問題が生ずる。
成し、発電を行う場合、発電にともない電池内で反応
熱、ジユール熱などが発生するため、電池温度が上昇す
ることになる。そのため、燃料電池の運転にあたつては
電池内で発生する熱を電池外へ放出し、適正な電池温度
に保つため、電池の冷却が行なわれる。電池冷却方式と
しては、プロセスガス冷却、多くの場合、酸化剤ガスが
冷却ガスを兼ねた冷却方式と冷却専用のセルを設けたセ
ル冷却方式とがある。特に、プロセスガス冷却方式では
酸化剤ガスのガス利用率（電池で発電に必要な酸化剤ガ
ス流量で実際に流れている流量を割つた値）は２０％以
下、すなわち反応に必要なガス流量の５倍以上を流さな
ければならず、アノードガスのガス利用率５０〜６０％
に比較し、ガス流量（体積流量）を５倍近く流すことに
なる。したがつて、ガス流路面積をアノード，カソード
側で同じにすれば、圧力損失が両者で大きく異なるた
め、電解質板の両側に大きな差圧が発生することにな
る。現在、セパレータ板、電極で形成されるガス流路の
寸法は、幅で２〜３mm、深さ１．５〜０．５mm程度であ
り、上記のようにカソード，アノード間でガス流量が大
きく異なる場合には、流路断面積だけで圧力損失を同程
度にするためには、カソード側の流路面積を現在の５倍
にするか、あるいはアノード側の流路面積を１／５にし
なければならない。しかし、カソード側の流路面積を５
倍にするためには流路幅、深さのいずれか、あるいはど
ちらも大きくしなければならず、電極の変形によるき裂
発生、セパレータ板の厚さ増大などの問題が生じる。一
方、アノード側の流路面積を１／５にする場合にはやは
り流路幅、深さのいずれか、あるいは両方の寸法を小さ
くすることになるが、流路反応面積の減少，電極のたれ
込みによる流路閉塞などの問題が生ずる。
第１図，第３図のようなカソード、アノードガス流路構
造にすれば、第５図の結果から分かるように流路断面
積、流路反応面積をほぼ一定にし、リブ角度θだけを変
更することにより、レイノルズ数ＲＰすなわち、流速と
リブ寸法との組み合わせで広範囲の圧力損失を調節でき
る。例えば、カソードとアノードガスの流量比が３：１
であるような場合には、カソード側のリブ角度θを０〜
１０°、アノード側を３５〜４５°に設定すれば、リブ
寸法、流路ピツチ、流路深さなどを同一にして流量が異
なつても同じような圧力損失が得られ、カソード，アノ
ードガス間に大きな圧力差が発生することを防止でき
る。このように、ガス流路反応面積を大きく変化させる
ことなく、大きなガス流量差の運転ができることは電池
性能の低下を防止でき、しかもセパレータ板製作にとも
なう加工上の厳しい寸法上の制約を取り除くことによる
コスト低減、あるいはリブ間隔の電極に対する強度面か
らの最適寸法に設計でき、信頼性向上、長寿命化などが
達成できる。また、電池温度の面からは、ガス流路リブ
の角度が流入ガスに対して零、すなわち流入ガスに平行
な直交流セパレータ板を使用した場合には第６図のよう
にアノードガス入口側のカソードガス出口部に高温部が
発生する。しかし、本発明実施例の第１図，第３図のよ
うにアノード，カソード側リブ、特にカソードガスによ
るプロセスガス冷却方式の場合、カソード側リブに角度
θを設けて、アノードガス流入マニホールド側へ全体の
ガス流れが流れ易くすることにより、アノードガス入口
にマニホールド側の流量が多くなるような流量分布にな
る。したがつて、従来カソード出口部のアノード側入口
部に発生した高温部の温度が低下し、電池の熱応力低
減、温度に依存した電解質損失量の低減、あるいは冷却
用のプロセスガス流量低減などにより、信頼性，寿命の
向上，及び効率向上が達成できる。また、アノード側リ
ブとガス流入方向との角度θＡは圧力損失の調節以外
に、運動量損失を生ずる際の流れの混合によりアノード
ガス中における生成ガスと反応ガスとの濃度分布形成を
防止し、電極反応部への反応ガス拡散に伴う抵抗が減少
し、性能向上が達成される。
造にすれば、第５図の結果から分かるように流路断面
積、流路反応面積をほぼ一定にし、リブ角度θだけを変
更することにより、レイノルズ数ＲＰすなわち、流速と
リブ寸法との組み合わせで広範囲の圧力損失を調節でき
る。例えば、カソードとアノードガスの流量比が３：１
であるような場合には、カソード側のリブ角度θを０〜
１０°、アノード側を３５〜４５°に設定すれば、リブ
寸法、流路ピツチ、流路深さなどを同一にして流量が異
なつても同じような圧力損失が得られ、カソード，アノ
ードガス間に大きな圧力差が発生することを防止でき
る。このように、ガス流路反応面積を大きく変化させる
ことなく、大きなガス流量差の運転ができることは電池
性能の低下を防止でき、しかもセパレータ板製作にとも
なう加工上の厳しい寸法上の制約を取り除くことによる
コスト低減、あるいはリブ間隔の電極に対する強度面か
らの最適寸法に設計でき、信頼性向上、長寿命化などが
達成できる。また、電池温度の面からは、ガス流路リブ
の角度が流入ガスに対して零、すなわち流入ガスに平行
な直交流セパレータ板を使用した場合には第６図のよう
にアノードガス入口側のカソードガス出口部に高温部が
発生する。しかし、本発明実施例の第１図，第３図のよ
うにアノード，カソード側リブ、特にカソードガスによ
るプロセスガス冷却方式の場合、カソード側リブに角度
θを設けて、アノードガス流入マニホールド側へ全体の
ガス流れが流れ易くすることにより、アノードガス入口
にマニホールド側の流量が多くなるような流量分布にな
る。したがつて、従来カソード出口部のアノード側入口
部に発生した高温部の温度が低下し、電池の熱応力低
減、温度に依存した電解質損失量の低減、あるいは冷却
用のプロセスガス流量低減などにより、信頼性，寿命の
向上，及び効率向上が達成できる。また、アノード側リ
ブとガス流入方向との角度θＡは圧力損失の調節以外
に、運動量損失を生ずる際の流れの混合によりアノード
ガス中における生成ガスと反応ガスとの濃度分布形成を
防止し、電極反応部への反応ガス拡散に伴う抵抗が減少
し、性能向上が達成される。
第７図は本発明による他の一実施例を示し、内部マニホ
ールド平行流セパレータの構造である。カソード，アノ
ードガス間の流量差にもとづく差圧低減は第１図，第３
図の場合と同様であり、流量比に応じてリブの角度
θｃ，θＡを決めることになる。しかし、直交流の場合
にはリブを傾ける方向を電池温度分布の関係からカソー
ド側ではアノードガス入口マニホールド側へ、アノード
側ではカソードガス出口マニホールド側へとしたが、平
行流の場合にはガス流れに平行な電池周辺からの熱損失
により、電池中央部が温度の高い分布になるため、リブ
をガス流入方向から電池中央方向へ傾いた角度で設置し
ている。この構造により、電池中央部へのガス流量が増
加し、冷却効果により中央部温度が低下し、電池温度分
布が均一になる。その他、アノードガス側リブもカソー
ド側と同様にリブに角度を設けることにより直交流と同
じ効果が得られる。
ールド平行流セパレータの構造である。カソード，アノ
ードガス間の流量差にもとづく差圧低減は第１図，第３
図の場合と同様であり、流量比に応じてリブの角度
θｃ，θＡを決めることになる。しかし、直交流の場合
にはリブを傾ける方向を電池温度分布の関係からカソー
ド側ではアノードガス入口マニホールド側へ、アノード
側ではカソードガス出口マニホールド側へとしたが、平
行流の場合にはガス流れに平行な電池周辺からの熱損失
により、電池中央部が温度の高い分布になるため、リブ
をガス流入方向から電池中央方向へ傾いた角度で設置し
ている。この構造により、電池中央部へのガス流量が増
加し、冷却効果により中央部温度が低下し、電池温度分
布が均一になる。その他、アノードガス側リブもカソー
ド側と同様にリブに角度を設けることにより直交流と同
じ効果が得られる。
本発明によれば、電池内のガス流路を形成するセパレー
タ、あるいは電極のリブをガス流入方向と角度を有して
設置することにより、広い範囲のガス流量について流路
反応面積，流路面積を大きく変えることなく圧力損失を
調節できるので、プロセスガス冷却時のようにカソー
ド，アノードガス間に大きな流量差がある場合にも、大
きな圧力差を発生することがなく、電解質板を通しての
ガスクロスが防止でき、電池の性能，信頼性，寿命の低
下がなく、また電池内のガス流量分布が制御できるた
め、電池高温部にガス流量を多く流すことにより一様な
温度分布が達成され、電池の信頼性，寿命の向上がで
き、さらに燃料ガス側の生成、反応ガスの混合が促進さ
れ、電池の性能も向上するなどの効果がある。
タ、あるいは電極のリブをガス流入方向と角度を有して
設置することにより、広い範囲のガス流量について流路
反応面積，流路面積を大きく変えることなく圧力損失を
調節できるので、プロセスガス冷却時のようにカソー
ド，アノードガス間に大きな流量差がある場合にも、大
きな圧力差を発生することがなく、電解質板を通しての
ガスクロスが防止でき、電池の性能，信頼性，寿命の低
下がなく、また電池内のガス流量分布が制御できるた
め、電池高温部にガス流量を多く流すことにより一様な
温度分布が達成され、電池の信頼性，寿命の向上がで
き、さらに燃料ガス側の生成、反応ガスの混合が促進さ
れ、電池の性能も向上するなどの効果がある。
第１図は本発明の一実施例の酸化剤ガス（カソードガ
ス）側セパレータ構造、第２図は第１図のII-II断面
図、第３図は燃料ガス（アノードガス）側セパレータ構
造、第４図は第３図のIII-III断面図、第５図は流路角
度と圧力損失との関係、第６図は本発明の実施例による
電池温度分布を示す図、第７図は本発明の他の実施例に
よるセパレータ構造を示す。 １……セパレータ板、２……セパレータ板リブ、３……
カソードガス入口マニホールド、４……カソードガス出
口マニホールド、５……アノードガス入口マニホール
ド、６……アノードガス出口マニホールド、８……カソ
ード電極、９……流入カソードガスの流れ、１０……流
出カソードガスの流れ、１１……流入アノードガスの流
れ、１３……カソードガス流路、１４……アノード側セ
パレータリブ、１５……アノードガス流路、１６……ア
ノード電極。
ス）側セパレータ構造、第２図は第１図のII-II断面
図、第３図は燃料ガス（アノードガス）側セパレータ構
造、第４図は第３図のIII-III断面図、第５図は流路角
度と圧力損失との関係、第６図は本発明の実施例による
電池温度分布を示す図、第７図は本発明の他の実施例に
よるセパレータ構造を示す。 １……セパレータ板、２……セパレータ板リブ、３……
カソードガス入口マニホールド、４……カソードガス出
口マニホールド、５……アノードガス入口マニホール
ド、６……アノードガス出口マニホールド、８……カソ
ード電極、９……流入カソードガスの流れ、１０……流
出カソードガスの流れ、１１……流入アノードガスの流
れ、１３……カソードガス流路、１４……アノード側セ
パレータリブ、１５……アノードガス流路、１６……ア
ノード電極。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内山 好弘 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 大塚 馨象 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (56)参考文献 特開 昭62−10867（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−236265（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】カソード及びアノードで電解質板を挟持し
てなる単電池がセパレータ板を介して複数積層され、カ
ソード又は該カソードと対向するセパレータ板の全面に
形成された多数のリブによってカソードとセパレータ板
の間にカソードガス流路が形成され、アノード又は該ア
ノードと対向するセパレータ板の全面に形成された多数
のリブによってアノードとセパレータ板の間にアノード
ガス流路が形成され、カソードガス流量がアノードガス
流量より大きい燃料電池において、 前記アノードガス流路の圧力損失が前記カソードガス流
路の圧力損失より大きくなって前記カソードガス流路と
前記アノードガス流路の圧力が同程度になるように、前
記カソードガス流路を形成するリブがカソードガスの流
れ方向に対してなす角度より前記アノードガス流路を形
成するリブがアノードガスの流れ方向に対してなす角度
を大きく設定したことを特徴とする燃料電池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62217845A JPH0650640B2 (ja) | 1987-09-02 | 1987-09-02 | 燃料電池 |
Applications Claiming Priority (1)
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