JPH0647740A - 連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット - Google Patents
連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレットInfo
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- JPH0647740A JPH0647740A JP4188592A JP18859292A JPH0647740A JP H0647740 A JPH0647740 A JP H0647740A JP 4188592 A JP4188592 A JP 4188592A JP 18859292 A JP18859292 A JP 18859292A JP H0647740 A JPH0647740 A JP H0647740A
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- thermoplastic resin
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/12—Making granules characterised by structure or composition
- B29B9/14—Making granules characterised by structure or composition fibre-reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/02—Making granules by dividing preformed material
- B29B9/06—Making granules by dividing preformed material in the form of filamentary material, e.g. combined with extrusion
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続ガラス繊維を補強材として含有し、熱可
塑性樹脂がガラス繊維中に均一に含浸されており、しか
も生産性よく製造できるようにした連続ガラス繊維強化
熱可塑性樹脂ペレットを提供する。 【構成】 補強材として、ガラス繊維径６〜２５μｍ
で、かつ、１本当たりのガラス繊維集束本数が１２００
本以下のガラス繊維ストランド２３を、複数本引き揃え
て用い、これに熱可塑性樹脂１１を含浸させてペレット
３０とする。ガラス繊維ストランド１本当たりのガラス
繊維集束本数が１００〜１０００本であることが更に好
ましい。
塑性樹脂がガラス繊維中に均一に含浸されており、しか
も生産性よく製造できるようにした連続ガラス繊維強化
熱可塑性樹脂ペレットを提供する。 【構成】 補強材として、ガラス繊維径６〜２５μｍ
で、かつ、１本当たりのガラス繊維集束本数が１２００
本以下のガラス繊維ストランド２３を、複数本引き揃え
て用い、これに熱可塑性樹脂１１を含浸させてペレット
３０とする。ガラス繊維ストランド１本当たりのガラス
繊維集束本数が１００〜１０００本であることが更に好
ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＦＲＴＰ（繊維強化熱
可塑性樹脂）の成形材料となる連続ガラス繊維強化熱可
塑性樹脂ペレットに関する。
可塑性樹脂）の成形材料となる連続ガラス繊維強化熱可
塑性樹脂ペレットに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＦＲＴＰは、射出成形機に、所定の含有
率に補強材量を調整したペレットを投入するか、熱可塑
性樹脂の補強材を含有しないペレットと、補強材を含有
するペレットとを所定の割合で投入し、射出成形金型に
注入固化することによって成形されている。ＦＲＴＰの
補強材としては、チョップドストランド、ロービングが
多く用いられている。
率に補強材量を調整したペレットを投入するか、熱可塑
性樹脂の補強材を含有しないペレットと、補強材を含有
するペレットとを所定の割合で投入し、射出成形金型に
注入固化することによって成形されている。ＦＲＴＰの
補強材としては、チョップドストランド、ロービングが
多く用いられている。
【０００３】チョップドストランドを補強材とする場合
は、長さ３〜６ｍｍ程度のチョップドストランドと熱可
塑性樹脂とを押出スクリューで加熱混練して押出し、所
定長さに切断してペレット化して用いている。このペレ
ットは、例えば図３（ａ）に示すように、熱可塑性樹脂
１１中にチョップドストランド１２が分散含有された構
造をなしている。
は、長さ３〜６ｍｍ程度のチョップドストランドと熱可
塑性樹脂とを押出スクリューで加熱混練して押出し、所
定長さに切断してペレット化して用いている。このペレ
ットは、例えば図３（ａ）に示すように、熱可塑性樹脂
１１中にチョップドストランド１２が分散含有された構
造をなしている。
【０００４】また、ロービングを補強材とするときは、
押出機のダイスに、ロービングを連続して供給するとと
もに、溶融した熱可塑性樹脂を供給し、ダイスの部分で
熱可塑性樹脂をロービングに含浸させて押出し、所定の
長さに切断することにより、ペレット化して用いてい
る。このペレットは、例えば図３（ｂ）に示すように、
熱可塑性樹脂１１中に、ロービング１３が埋設されてお
り、熱可塑性樹脂１１がロービング１３のガラス繊維１
４間に含浸された構造をなしている。
押出機のダイスに、ロービングを連続して供給するとと
もに、溶融した熱可塑性樹脂を供給し、ダイスの部分で
熱可塑性樹脂をロービングに含浸させて押出し、所定の
長さに切断することにより、ペレット化して用いてい
る。このペレットは、例えば図３（ｂ）に示すように、
熱可塑性樹脂１１中に、ロービング１３が埋設されてお
り、熱可塑性樹脂１１がロービング１３のガラス繊維１
４間に含浸された構造をなしている。
【０００５】このような連続繊維に熱可塑性樹脂を含浸
させる方法としては、例えば特開昭５９−４９９１３
号、特公昭５２−１０１４０号、ＵＳＰ４，４３９，３
８７号などが開示されている。
させる方法としては、例えば特開昭５９−４９９１３
号、特公昭５２−１０１４０号、ＵＳＰ４，４３９，３
８７号などが開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、チョッ
プドストランドを補強材とするＦＲＴＰにおいては、次
のような問題点があった。すなわち、押出成形機でチョ
ップドストランドと熱可塑性樹脂とを加熱混練するとき
に、押出スクリューとチョップドストランドとの摩擦等
によりチョップドストランドの切断が起こる。更に、Ｆ
ＲＴＰの成形の際にも、射出成形機のスクリューとの摩
擦によって切断が起こるため、ガラス繊維が更に短く切
断され、当初３〜６ｍｍであった繊維長が、最終的には
０．０５〜０．８ｍｍ程度になってしまう。このため、
成形品の機械的物性、特に衝撃強度を十分に向上させる
ことができなかった。
プドストランドを補強材とするＦＲＴＰにおいては、次
のような問題点があった。すなわち、押出成形機でチョ
ップドストランドと熱可塑性樹脂とを加熱混練するとき
に、押出スクリューとチョップドストランドとの摩擦等
によりチョップドストランドの切断が起こる。更に、Ｆ
ＲＴＰの成形の際にも、射出成形機のスクリューとの摩
擦によって切断が起こるため、ガラス繊維が更に短く切
断され、当初３〜６ｍｍであった繊維長が、最終的には
０．０５〜０．８ｍｍ程度になってしまう。このため、
成形品の機械的物性、特に衝撃強度を十分に向上させる
ことができなかった。
【０００７】また、ロービングを補強材とするＦＲＴＰ
においても、次のような問題点があった。すなわち、ロ
ービングとしては、多数本のガラス繊維を一度に集束し
て引き揃えたもの（ダイレクトロービング）が用いられ
ているが、一般に２０００本以上のガラス繊維を集束し
たものとなっている。
においても、次のような問題点があった。すなわち、ロ
ービングとしては、多数本のガラス繊維を一度に集束し
て引き揃えたもの（ダイレクトロービング）が用いられ
ているが、一般に２０００本以上のガラス繊維を集束し
たものとなっている。
【０００８】このため、図３（ｂ）に示されるように、
熱可塑性樹脂１１がロービング１３の内部Ａにまで浸透
しにくく、ガラス繊維１４の１本１本に至るまで熱可塑
性樹脂１１を均一に含浸させることが困難であった。こ
のように熱可塑性樹脂の含浸が不良であると、ＦＲＴＰ
の機械的物性の低下を招く原因となる。一方、熱可塑性
樹脂の含浸不良を防ごうとすると、ロービングをゆっく
りダイスに通して、時間をかけて熱可塑性樹脂と接触さ
せる必要があり、生産スピードが著しく低下して、製造
コストが高くなるという問題があった。
熱可塑性樹脂１１がロービング１３の内部Ａにまで浸透
しにくく、ガラス繊維１４の１本１本に至るまで熱可塑
性樹脂１１を均一に含浸させることが困難であった。こ
のように熱可塑性樹脂の含浸が不良であると、ＦＲＴＰ
の機械的物性の低下を招く原因となる。一方、熱可塑性
樹脂の含浸不良を防ごうとすると、ロービングをゆっく
りダイスに通して、時間をかけて熱可塑性樹脂と接触さ
せる必要があり、生産スピードが著しく低下して、製造
コストが高くなるという問題があった。
【０００９】更に、上記の他にも次のような製造上の問
題点があった。すなわち、製造開始当初のロービングを
使い切った後、更に継続して製造するためには、ロービ
ング同志をつなぐ必要がある。その際、ロービング同志
を糸つなぎした部分では、各ストランドに含まれるフィ
ラメントの合計本数は２倍となり、従来の２０００本以
上のフィラメントからなるストランドのロービングで
は、糸つなぎ部分で樹脂の含浸が著しく悪くなり、ま
た、金型内での抵抗が増加してストランド切断等を起こ
し易くなるという問題点があった。
題点があった。すなわち、製造開始当初のロービングを
使い切った後、更に継続して製造するためには、ロービ
ング同志をつなぐ必要がある。その際、ロービング同志
を糸つなぎした部分では、各ストランドに含まれるフィ
ラメントの合計本数は２倍となり、従来の２０００本以
上のフィラメントからなるストランドのロービングで
は、糸つなぎ部分で樹脂の含浸が著しく悪くなり、ま
た、金型内での抵抗が増加してストランド切断等を起こ
し易くなるという問題点があった。
【００１０】したがって、本発明の目的は、連続ガラス
繊維を補強材として含有し、熱可塑性樹脂がガラス繊維
中に均一に含浸されており、しかも生産性よく製造でき
るようにした連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
を提供することにある。
繊維を補強材として含有し、熱可塑性樹脂がガラス繊維
中に均一に含浸されており、しかも生産性よく製造でき
るようにした連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
は、連続ガラス繊維に熱可塑性樹脂を含浸させ、所定長
さに切断してなるものであって、前記連続ガラス繊維と
して、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たり
のガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラス繊維ス
トランドを複数本含有させたことを特徴とする。
め、本発明の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
は、連続ガラス繊維に熱可塑性樹脂を含浸させ、所定長
さに切断してなるものであって、前記連続ガラス繊維と
して、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たり
のガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラス繊維ス
トランドを複数本含有させたことを特徴とする。
【００１２】以下、本発明について好ましい具体例を挙
げて更に詳細に説明する。
げて更に詳細に説明する。
【００１３】本発明の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂
ペレット（以下、Ｌ−ＦＴＰペレットと略称する）に用
いる熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例え
ば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、ポリエ
チレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、
ポリスチレン、ＡＳ（アクリロニトリルスチレン）樹
脂、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン）樹
脂、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）、ＰＥＩ
（ポリエーテルイミド）、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエー
テルケトン）等が好ましく用いられる。この熱可塑性樹
脂には、用途や成形条件に応じて、着色剤、改質剤、ガ
ラス繊維以外の充填材等、公知の添加剤を適宜含有させ
ることができ、これらは常法に従い混練使用される。
ペレット（以下、Ｌ−ＦＴＰペレットと略称する）に用
いる熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例え
ば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、ポリエ
チレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、
ポリスチレン、ＡＳ（アクリロニトリルスチレン）樹
脂、ＡＢＳ（アクリロニトリルブタジエンスチレン）樹
脂、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイト）、ＰＥＩ
（ポリエーテルイミド）、ＰＥＥＫ（ポリエーテルエー
テルケトン）等が好ましく用いられる。この熱可塑性樹
脂には、用途や成形条件に応じて、着色剤、改質剤、ガ
ラス繊維以外の充填材等、公知の添加剤を適宜含有させ
ることができ、これらは常法に従い混練使用される。
【００１４】本発明において、連続ガラス繊維として
は、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たりの
ガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラス繊維スト
ランドが複数本用いられる。
は、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たりの
ガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラス繊維スト
ランドが複数本用いられる。
【００１５】ここで、ガラス繊維径が６μｍ未満では、
ガラス繊維の生産性が低く、コスト高となるため、実用
的ではない。また、ガラス繊維径が２５μｍを超える
と、ガラス繊維の剛直性が増して脆くなるため、Ｌ−Ｆ
ＴＰ製造装置の樹脂含浸用金型を通過する際の金型−ガ
ラス繊維間、あるいはガラス繊維同志の摩擦によってガ
ラス繊維が切断されやすくなり、製造装置内にも毛羽が
発生して生産性に悪影響を及ぼしやすい。
ガラス繊維の生産性が低く、コスト高となるため、実用
的ではない。また、ガラス繊維径が２５μｍを超える
と、ガラス繊維の剛直性が増して脆くなるため、Ｌ−Ｆ
ＴＰ製造装置の樹脂含浸用金型を通過する際の金型−ガ
ラス繊維間、あるいはガラス繊維同志の摩擦によってガ
ラス繊維が切断されやすくなり、製造装置内にも毛羽が
発生して生産性に悪影響を及ぼしやすい。
【００１６】また、ガラス繊維ストランド１本当たりの
ガラス繊維集束本数が１２００本を超えると、ガラス繊
維ストランド内部へ樹脂が浸透するのに時間がかかり、
樹脂の含浸が不良になりやすく、樹脂の含浸を良好にし
ようとすると、含浸用金型内における樹脂との接触時間
を長く保つ必要があり、生産性が著しく低下する。ま
た、含浸用金型に長大なものが必要となり、樹脂加熱時
間も長くなって樹脂の熱劣化を誘起しやすく、最終成形
品の外観（特に色調）に悪影響を及ぼしやすい。なお、
ガラス繊維ストランド１本当たりのガラス繊維集束本数
は、１００〜１０００本であることが好ましく、２００
〜８００本であることが更に好ましい。
ガラス繊維集束本数が１２００本を超えると、ガラス繊
維ストランド内部へ樹脂が浸透するのに時間がかかり、
樹脂の含浸が不良になりやすく、樹脂の含浸を良好にし
ようとすると、含浸用金型内における樹脂との接触時間
を長く保つ必要があり、生産性が著しく低下する。ま
た、含浸用金型に長大なものが必要となり、樹脂加熱時
間も長くなって樹脂の熱劣化を誘起しやすく、最終成形
品の外観（特に色調）に悪影響を及ぼしやすい。なお、
ガラス繊維ストランド１本当たりのガラス繊維集束本数
は、１００〜１０００本であることが好ましく、２００
〜８００本であることが更に好ましい。
【００１７】１つのペレットに含まれる上記ガラス繊維
ストランドの本数は、含浸用金型の大きさ、更に言えば
ペレットの直径に合わせて適宜選択すればよいが、一般
的には、２〜４０本が好ましく、７〜３５本が更に好ま
しい。ガラス繊維ストランドの本数が４本未満では、樹
脂との配合割合の関係でペレットが小径となるので生産
効率が低下し、４０本を超えると、ストランド同志の密
着性が不十分となり、ストランド間に空隙を生じやす
く、最終成形品にボイド等を生じやすくなる。
ストランドの本数は、含浸用金型の大きさ、更に言えば
ペレットの直径に合わせて適宜選択すればよいが、一般
的には、２〜４０本が好ましく、７〜３５本が更に好ま
しい。ガラス繊維ストランドの本数が４本未満では、樹
脂との配合割合の関係でペレットが小径となるので生産
効率が低下し、４０本を超えると、ストランド同志の密
着性が不十分となり、ストランド間に空隙を生じやす
く、最終成形品にボイド等を生じやすくなる。
【００１８】更に、Ｌ−ＦＴＰペレット中における連続
ガラス繊維の含有率は、３０〜８５ｗｔ％が好ましく、
４０〜７０ｗｔ％が更に好ましい。連続ガラス繊維の含
有率が３０ｗｔ％未満では、ＦＲＴＰの成形に用いるマ
スターペレットとしてのガラス含有率が不足し、８５ｗ
ｔ％を越えると、ガラス繊維量に対する樹脂量が少なす
ぎて、ガラス繊維への含浸が不十分になりやすい。
ガラス繊維の含有率は、３０〜８５ｗｔ％が好ましく、
４０〜７０ｗｔ％が更に好ましい。連続ガラス繊維の含
有率が３０ｗｔ％未満では、ＦＲＴＰの成形に用いるマ
スターペレットとしてのガラス含有率が不足し、８５ｗ
ｔ％を越えると、ガラス繊維量に対する樹脂量が少なす
ぎて、ガラス繊維への含浸が不十分になりやすい。
【００１９】本発明のＬ−ＦＴＰは、前述した特開昭５
９−４９９１３号、特公昭５２−１０１４０号、ＵＳＰ
４，４３９，３８７号などに開示された製造装置を使用
して製造可能であり、例えば図２に示される製造装置が
用いられる。図において、複数のロービング２２から引
き出されるガラス繊維ストランド２３を、予熱炉２４を
通過せしめ、樹脂含浸用金型２１に導入する。この樹脂
含浸用金型２１には、押出機２５より加熱混練された溶
融樹脂が送りこまれ、金型２１の中でガラス繊維ストラ
ンドは、熱可塑性樹脂を含浸され、冷却槽２６を通って
引取り機２７により引き出され、ペレタイザー２９によ
って所定長さに切断されペレット３０が得られる。な
お、ペレット３０の長さは、特に限定されないが、通常
０．３〜３ｃｍが適当である。
９−４９９１３号、特公昭５２−１０１４０号、ＵＳＰ
４，４３９，３８７号などに開示された製造装置を使用
して製造可能であり、例えば図２に示される製造装置が
用いられる。図において、複数のロービング２２から引
き出されるガラス繊維ストランド２３を、予熱炉２４を
通過せしめ、樹脂含浸用金型２１に導入する。この樹脂
含浸用金型２１には、押出機２５より加熱混練された溶
融樹脂が送りこまれ、金型２１の中でガラス繊維ストラ
ンドは、熱可塑性樹脂を含浸され、冷却槽２６を通って
引取り機２７により引き出され、ペレタイザー２９によ
って所定長さに切断されペレット３０が得られる。な
お、ペレット３０の長さは、特に限定されないが、通常
０．３〜３ｃｍが適当である。
【００２０】こうして得られた本発明のＬ−ＦＴＰペレ
ット３０は、図１に示すように、複数本のガラス繊維ス
トランド２３が長手方向に沿って引き揃えられ、熱可塑
性樹脂１１で覆われて一体化されており、この熱可塑性
樹脂１１は、ガラス繊維ストランド２３の個々のガラス
繊維１４の間隙に至るまで均一に含浸されている。この
Ｌ−ＦＴＰペレット３０は、補強材を含有しない熱可塑
性樹脂だけのペレットと適宜割合で配合されて、射出成
形機に投入され、ＦＲＴＰの成形品とされる。
ット３０は、図１に示すように、複数本のガラス繊維ス
トランド２３が長手方向に沿って引き揃えられ、熱可塑
性樹脂１１で覆われて一体化されており、この熱可塑性
樹脂１１は、ガラス繊維ストランド２３の個々のガラス
繊維１４の間隙に至るまで均一に含浸されている。この
Ｌ−ＦＴＰペレット３０は、補強材を含有しない熱可塑
性樹脂だけのペレットと適宜割合で配合されて、射出成
形機に投入され、ＦＲＴＰの成形品とされる。
【００２１】
【作用】本発明では、連続ガラス繊維として、ガラス繊
維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たりのガラス繊維集
束本数が１２００本以下のガラス繊維ストランドを複数
本用いたので、熱可塑性樹脂がガラス繊維ストランドの
内部にまで含浸されやすくなり、個々のガラス繊維表面
が熱可塑性樹脂によって極めて均一に濡れた状態となっ
ている。このため、その後に射出成形して得られる成形
品中での樹脂−ガラス繊維の界面接着が良好となり、か
つ、ガラス繊維分布もより均一となることにより、良好
な強度、外観をもつ成形品を得ることができる。また、
上記のように熱可塑性樹脂がガラス繊維ストランドの内
部に含浸されやすくなるので、生産スピードも十分に維
持することができる。更に、連続ガラス繊維を用いてい
るので、チョップドストランドを用いた場合のように、
ガラス繊維長が短くなってしまうという問題もなく、そ
れによって成形品の機械的物性、特に衝撃強度を十分に
向上させることができる。
維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たりのガラス繊維集
束本数が１２００本以下のガラス繊維ストランドを複数
本用いたので、熱可塑性樹脂がガラス繊維ストランドの
内部にまで含浸されやすくなり、個々のガラス繊維表面
が熱可塑性樹脂によって極めて均一に濡れた状態となっ
ている。このため、その後に射出成形して得られる成形
品中での樹脂−ガラス繊維の界面接着が良好となり、か
つ、ガラス繊維分布もより均一となることにより、良好
な強度、外観をもつ成形品を得ることができる。また、
上記のように熱可塑性樹脂がガラス繊維ストランドの内
部に含浸されやすくなるので、生産スピードも十分に維
持することができる。更に、連続ガラス繊維を用いてい
るので、チョップドストランドを用いた場合のように、
ガラス繊維長が短くなってしまうという問題もなく、そ
れによって成形品の機械的物性、特に衝撃強度を十分に
向上させることができる。
【００２２】
【実施例】 実施例１ 補強材として、ガラス繊維径１３μｍ、ガラス繊維集束
本数８００本のガラス繊維ストランド１５本を用い、熱
可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、図２に示
した方法により、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
本数８００本のガラス繊維ストランド１５本を用い、熱
可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、図２に示
した方法により、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
【００２３】このＬ−ＦＴＰの断面を観察して熱可塑性
樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ−ＦＴＰをマ
スターペレットとして、ポリプロピレンを所定量添加
し、射出成形機にて、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳ
ＴＭに準拠した強度試験片を得た。次に、この試験片を
用いて、ＡＳＴＭに準拠した方法で曲げ強度、衝撃強度
を測定した。この結果を表１に示す。
樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ−ＦＴＰをマ
スターペレットとして、ポリプロピレンを所定量添加
し、射出成形機にて、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳ
ＴＭに準拠した強度試験片を得た。次に、この試験片を
用いて、ＡＳＴＭに準拠した方法で曲げ強度、衝撃強度
を測定した。この結果を表１に示す。
【００２４】実施例２ 補強材として、ガラス繊維径１６μｍ、ガラス繊維集束
本数８００本のガラス繊維ストランド１０本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
本数８００本のガラス繊維ストランド１０本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
【００２５】このＬ−ＦＴＰの断面を観察して熱可塑性
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
てＡＳＴＭに準拠した強度試験片を作り、これを用いて
曲げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示
す。
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
てＡＳＴＭに準拠した強度試験片を作り、これを用いて
曲げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示
す。
【００２６】実施例３ 補強材として、ガラス繊維径１３μｍ、ガラス繊維集束
本数８００本のガラス繊維ストランド１７本を用い、熱
可塑性樹脂として、ナイロン６６を用いた他は、実施例
１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
本数８００本のガラス繊維ストランド１７本を用い、熱
可塑性樹脂として、ナイロン６６を用いた他は、実施例
１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
【００２７】このＬ−ＦＴＰの断面を観察して熱可塑性
樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ−ＦＴＰをマ
スターペレットとして、ナイロン６６を所定量添加し、
射出成形機にてガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに
準拠した強度試験片を得た。次に、この試験片を用いて
実施例１と同様に曲げ強度、衝撃強度を測定した。この
結果を表１に示す。
樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ−ＦＴＰをマ
スターペレットとして、ナイロン６６を所定量添加し、
射出成形機にてガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに
準拠した強度試験片を得た。次に、この試験片を用いて
実施例１と同様に曲げ強度、衝撃強度を測定した。この
結果を表１に示す。
【００２８】実施例４ 補強材として、ガラス繊維径９μｍ、ガラス繊維集束本
数１０００本のガラス繊維ストランド２６本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
数１０００本のガラス繊維ストランド２６本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
【００２９】このＬ−ＦＴＰの断面を観察して熱可塑性
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
て、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した強
度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を測
定した。この結果を表１に示す。
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
て、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した強
度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を測
定した。この結果を表１に示す。
【００３０】実施例５ 補強材として、ガラス繊維径１３μｍ、ガラス繊維集束
本数４００本のガラス繊維ストランド３０本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
本数４００本のガラス繊維ストランド３０本を用いた他
は、実施例１と同様にして、ガラス含有率７０ｗｔ％の
Ｌ−ＦＴＰペレットを製造した。
【００３１】このＬ−ＦＴＰの断面を観察して熱可塑性
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
て、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した強
度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を測
定した。この結果を表１に示す。
樹脂の含浸状態を評価した。更に、実施例１と同様にし
て、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した強
度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を測
定した。この結果を表１に示す。
【００３２】比較例１ 補強材として、ガラス繊維径１３μｍ、ガラス繊維集束
本数１０００本、ガラス繊維切断長３ｍｍのＣＳを用
い、熱可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、押
出成形機にてガラス含有率３０ｗｔ％の熱可塑性樹脂組
成物のペレットを得た。
本数１０００本、ガラス繊維切断長３ｍｍのＣＳを用
い、熱可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、押
出成形機にてガラス含有率３０ｗｔ％の熱可塑性樹脂組
成物のペレットを得た。
【００３３】このペレットの断面を観察して熱可塑性樹
脂の含浸状態を評価した。更に、射出成形機にてＡＳＴ
Ｍに準拠した強度試験片を得た。次に、これを用いて曲
げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示す。
脂の含浸状態を評価した。更に、射出成形機にてＡＳＴ
Ｍに準拠した強度試験片を得た。次に、これを用いて曲
げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示す。
【００３４】比較例２ 熱可塑性樹脂をナイロン６６とした他は、比較例１と同
様にして、ガラス含有率３０ｗｔ％の熱可塑性樹脂組成
物のペレットを得た。
様にして、ガラス含有率３０ｗｔ％の熱可塑性樹脂組成
物のペレットを得た。
【００３５】このペレットの断面を観察して熱可塑性樹
脂の含浸状態を評価した。更に、射出成形機にてＡＳＴ
Ｍに準拠した強度試験片を得た。次に、これを用いて曲
げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示す。
脂の含浸状態を評価した。更に、射出成形機にてＡＳＴ
Ｍに準拠した強度試験片を得た。次に、これを用いて曲
げ強度、衝撃強度を測定した。この結果を表１に示す。
【００３６】比較例３ 補強材として、ガラス繊維径１６μｍ、ガラス繊維集束
本数４０００本のガラス繊維ストランド２本を用い、熱
可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、図２に示
した方法により、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
本数４０００本のガラス繊維ストランド２本を用い、熱
可塑性樹脂として、ポリプロピレンを用いて、図２に示
した方法により、ガラス含有率７０ｗｔ％のＬ−ＦＴＰ
ペレットを製造した。
【００３７】このＬ−ＦＴＰペレットの断面を観察し
て、熱可塑性樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ
−ＦＴＰをマスターペレットとして、実施例１と同様に
して、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した
強度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を
測定した。この結果を表１に示す。
て、熱可塑性樹脂の含浸状態を評価した。更に、このＬ
−ＦＴＰをマスターペレットとして、実施例１と同様に
して、ガラス含有率約３０ｗｔ％のＡＳＴＭに準拠した
強度試験片を作り、これを用いて曲げ強度、衝撃強度を
測定した。この結果を表１に示す。
【００３８】なお、表１中、「連続」は連続ガラス繊
維、すなわちガラス繊維ストランドを意味し、「ＣＳ」
はチョップドストランドを意味する。
維、すなわちガラス繊維ストランドを意味し、「ＣＳ」
はチョップドストランドを意味する。
【００３９】
【表１】
【００４０】表１の結果から、実施例１〜５のＬ−ＦＴ
Ｐペレットは、いずれも樹脂の含浸が良好になされ、こ
のペレットを用いた成形品は、優れた曲げ強度、衝撃強
度を有することがわかる。これに対して、補強材として
チョップドストランドを用いた比較例１、２は、ペレッ
ト中の樹脂の含浸は良好であるが、得られた成形品は、
衝撃強度が低いことがわかる。更に、補強材としてガラ
ス繊維を４０００本集束したガラス繊維ストランドを用
いた比較例３では、ペレット中の樹脂の含浸が不良であ
り、曲げ強度が低下することがわかる。また、実施例２
では、比較例３に比べて、Ｌ−ＦＴＰの製造ラインにお
ける生産性（ラインスピード）は２倍になった。
Ｐペレットは、いずれも樹脂の含浸が良好になされ、こ
のペレットを用いた成形品は、優れた曲げ強度、衝撃強
度を有することがわかる。これに対して、補強材として
チョップドストランドを用いた比較例１、２は、ペレッ
ト中の樹脂の含浸は良好であるが、得られた成形品は、
衝撃強度が低いことがわかる。更に、補強材としてガラ
ス繊維を４０００本集束したガラス繊維ストランドを用
いた比較例３では、ペレット中の樹脂の含浸が不良であ
り、曲げ強度が低下することがわかる。また、実施例２
では、比較例３に比べて、Ｌ−ＦＴＰの製造ラインにお
ける生産性（ラインスピード）は２倍になった。
【００４１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
補強材として、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１
本当たりのガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラ
ス繊維ストランドを複数本用いたので、熱可塑性樹脂の
含浸が良好になされたＬ−ＦＴＰペレットが得られる。
そして、このＬ−ＦＴＰペレットを用いることにより、
成形品中における樹脂−ガラス繊維の界面接着が良好と
なり、ガラス繊維分布もより均一となり、更にガラス繊
維長も長くなるので、良好な機械的物性、特に衝撃強度
に優れた成形品が得られる。また、ガラス繊維が成形品
の表面と平行となるため、表面外観が美麗な成形品が得
られる。更に、本発明のＬ−ＦＴＰペレットは、熱可塑
性樹脂のガラス繊維ストランド内部への含浸が良好であ
るため、ロービング等を用いた従来のＬ−ＦＴＰペレッ
トに比べて製造ラインのスピードを向上させることがで
きる。そして、ガラス繊維ストランドの糸つなぎ部分に
おいても、各ストランドにおけるフィラメント本数の変
動は相対的に小さいため、含浸不良、ストランド切断が
起こりにくく、糸つなぎ部分で製造ラインスピードを低
下させる必要もなくなる。
補強材として、ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１
本当たりのガラス繊維集束本数が１２００本以下のガラ
ス繊維ストランドを複数本用いたので、熱可塑性樹脂の
含浸が良好になされたＬ−ＦＴＰペレットが得られる。
そして、このＬ−ＦＴＰペレットを用いることにより、
成形品中における樹脂−ガラス繊維の界面接着が良好と
なり、ガラス繊維分布もより均一となり、更にガラス繊
維長も長くなるので、良好な機械的物性、特に衝撃強度
に優れた成形品が得られる。また、ガラス繊維が成形品
の表面と平行となるため、表面外観が美麗な成形品が得
られる。更に、本発明のＬ−ＦＴＰペレットは、熱可塑
性樹脂のガラス繊維ストランド内部への含浸が良好であ
るため、ロービング等を用いた従来のＬ−ＦＴＰペレッ
トに比べて製造ラインのスピードを向上させることがで
きる。そして、ガラス繊維ストランドの糸つなぎ部分に
おいても、各ストランドにおけるフィラメント本数の変
動は相対的に小さいため、含浸不良、ストランド切断が
起こりにくく、糸つなぎ部分で製造ラインスピードを低
下させる必要もなくなる。
【図１】本発明の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレ
ットの１実施例を示す模式説明図である。
ットの１実施例を示す模式説明図である。
【図２】本発明の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレ
ットの製造装置の一例を示す概略説明図である。
ットの製造装置の一例を示す概略説明図である。
【図３】従来のガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレットの
例を示し、（ａ）はチョップドストランドを補強材とす
るもの、（ｂ）はロービングを補強材とするものを示す
模式説明図である。
例を示し、（ａ）はチョップドストランドを補強材とす
るもの、（ｂ）はロービングを補強材とするものを示す
模式説明図である。
１１ 熱可塑性樹脂 １４ ガラス繊維 ２３ ガラス繊維ストランド ３０ 連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
Claims (4)
- 【請求項１】 連続ガラス繊維に熱可塑性樹脂を含浸さ
せ、所定長さに切断してなる連続ガラス繊維強化熱可塑
性樹脂ペレットにおいて、前記連続ガラス繊維として、
ガラス繊維径６〜２５μｍで、かつ、１本当たりのガラ
ス繊維集束本数が１２００本以下のガラス繊維ストラン
ドを複数本含有させたことを特徴とする連続ガラス繊維
強化熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項２】 前記ガラス繊維ストランド１本当たりの
ガラス繊維集束本数が１００〜１０００本である請求項
１記載の連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項３】 前記ペレットに対するガラス繊維含有率
が３０〜８５ｗｔ％である請求項１記載の連続ガラス繊
維強化熱可塑性樹脂ペレット。 - 【請求項４】 前記ペレットに含有されるガラス繊維ス
トランドの本数が７〜３５本である請求項１記載の連続
ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188592A JPH0647740A (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4188592A JPH0647740A (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0647740A true JPH0647740A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16226362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4188592A Pending JPH0647740A (ja) | 1992-06-23 | 1992-06-23 | 連続ガラス繊維強化熱可塑性樹脂ペレット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0647740A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5972503A (en) * | 1996-08-12 | 1999-10-26 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Chemical treatments for fibers and wire-coated composite strands for molding fiber-reinforced thermoplastic composite articles |
| US6099910A (en) * | 1996-08-12 | 2000-08-08 | Owens Fiberglas Technology, Inc. | Chemical treatments for fibers |
| JP2006015565A (ja) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Asahi Fiber Glass Co Ltd | 長繊維強化樹脂成形材料の製造方法およびその製造装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS565718A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-21 | Aisin Seiki Co Ltd | Reinforced thermoplastic resin pellet |
| JPS565715A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-21 | Aisin Seiki Co Ltd | Reinforced thermoplastic resin pellet |
| JPH0416309A (ja) * | 1990-05-09 | 1992-01-21 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ガラス繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法 |
-
1992
- 1992-06-23 JP JP4188592A patent/JPH0647740A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS565718A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-21 | Aisin Seiki Co Ltd | Reinforced thermoplastic resin pellet |
| JPS565715A (en) * | 1979-06-28 | 1981-01-21 | Aisin Seiki Co Ltd | Reinforced thermoplastic resin pellet |
| JPH0416309A (ja) * | 1990-05-09 | 1992-01-21 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ガラス繊維強化熱可塑性樹脂成形材料の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5972503A (en) * | 1996-08-12 | 1999-10-26 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Chemical treatments for fibers and wire-coated composite strands for molding fiber-reinforced thermoplastic composite articles |
| US6099910A (en) * | 1996-08-12 | 2000-08-08 | Owens Fiberglas Technology, Inc. | Chemical treatments for fibers |
| US6533882B1 (en) | 1996-08-12 | 2003-03-18 | Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. | Chemical treatments for fibers and wire-coated composite strands for molding fiber-reinforced thermoplastic composite articles |
| JP2006015565A (ja) * | 2004-06-30 | 2006-01-19 | Asahi Fiber Glass Co Ltd | 長繊維強化樹脂成形材料の製造方法およびその製造装置 |
| JP4646108B2 (ja) * | 2004-06-30 | 2011-03-09 | オーウェンスコーニング製造株式会社 | 長繊維強化樹脂成形材料の製造方法およびその製造装置 |
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