JPH0642981B2 - Continuous production method for fine metal wires - Google Patents
Continuous production method for fine metal wiresInfo
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- JPH0642981B2 JPH0642981B2 JP62026735A JP2673587A JPH0642981B2 JP H0642981 B2 JPH0642981 B2 JP H0642981B2 JP 62026735 A JP62026735 A JP 62026735A JP 2673587 A JP2673587 A JP 2673587A JP H0642981 B2 JPH0642981 B2 JP H0642981B2
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Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は金属細線、特にアモルファス線材の連続製造方
法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for continuously producing thin metal wires, particularly amorphous wire.
(従来技術およびその問題点) アモルファス線材は、補強材や各種センサーとして実用
化されつつあり、今後の需要が期待され、金属溶湯から
直接極細線を連続的に製造する実用的技術が望まれてい
る。(Prior art and its problems) Amorphous wire is being put to practical use as a reinforcing material and various sensors, and future demand is expected, and a practical technology for continuously manufacturing ultrafine wires directly from molten metal is desired. There is.
溶湯金属から直接,断面が円形の細線を得る方法とし
て、ノズルから噴出した溶融金属を冷却液層を形成する
回転体中に導き、冷却固化させた後、回転体の内壁に連
続的に巻取る方法がある(特開昭56−165016号
公報など)。しかし、この方法によると、必ずバッチ運
転となり、工業化規模での連続生産運転は非常に難しい
という欠点がある。As a method to obtain thin wires with a circular cross section directly from the molten metal, the molten metal ejected from the nozzle is introduced into the rotating body forming the cooling liquid layer, cooled and solidified, and then continuously wound on the inner wall of the rotating body. There is a method (Japanese Patent Laid-Open No. 56-165016, etc.). However, according to this method, batch operation is always performed, and continuous production operation on an industrial scale is extremely difficult.
この欠点は、冷却液体層を遠心力によって回転円筒内に
維持し、しかも冷却固化した金属フィラメントを回転円
筒内壁に連続して集積・巻取るという方法そのものに起
因するものだとして、回転体を用いず噴出ノズルあるい
は溝付ベルトコンベアによって帯状冷却体で冷却させる
方法も考案されている(特開昭58−119440号公
報,特開昭58−173059号公報)。この方法にお
いては、冷却液体層を安定にすることが非常に難しく、
また水層移動速度を大きくできないという欠点がある。This defect is due to the method itself in which the cooling liquid layer is maintained in the rotating cylinder by centrifugal force, and the metal filaments that have been cooled and solidified are continuously accumulated and wound on the inner wall of the rotating cylinder. Instead, a method of cooling with a belt-shaped cooling body by a jet nozzle or a belt conveyor with a groove has also been devised (JP-A-58-119440 and JP-A-58-173059). In this way it is very difficult to stabilize the cooling liquid layer,
Further, there is a drawback that the moving speed of the water layer cannot be increased.
溶融金属より直接、金属細線を得る際に製造条件上重要
な因子の1つとして、溶融ジェット流速Vjとドラム周速
VDの速度比を適切な値にするという点がある。VD/Vjが
最適範囲をはずれて小さくなると、粒状のものあるいは
形の不規則な不連続の線ができるか、連続線になっても
形のよれたものになってしまい、また逆にVD/Vjが最適
範囲をこえて大きくなると、連続した細線は得られにく
く、短い繊維状のものしか得られない。例えば、回転体
中に線材を取り出すことなく連続的に巻取るという、特
開昭56−165016号公報に記載された方法におい
ては、できた細線がドラム内面に拘束されるため、最終
的に固化,冷却が完了した線材の速度と、ドラム周速は
完全に一致している。ジェット流速とドラム周速の変動
差は、固化しつつある溶湯ジェット流の断面積の減少等
で吸収し得るが、連続した長い細線を得るVD/Vjの条件
は非常にせまいものと考えられる。このVD/Vjについ
て、前記公報(特開昭56−165016号公報,特開
昭58−119440号公報,特開昭58−17305
9号公報)は1.05<VD/Vj<1.30の狭い範囲を
提示している。As one of the important factors in the manufacturing conditions when directly obtaining the thin metal wire from the molten metal, the molten jet flow velocity V j and the drum peripheral speed are
There is a point to make the speed ratio of V D an appropriate value. If V D / V j deviates from the optimum range and becomes small, granular or irregularly discontinuous lines will be formed, or even continuous lines will be distorted, and vice versa. If V D / V j exceeds the optimum range and becomes large, it is difficult to obtain a continuous thin wire, and only a short fibrous one is obtained. For example, in the method described in JP-A-56-165016, in which the wire is continuously wound into the rotating body without being taken out, the fine wire thus formed is bound to the inner surface of the drum and finally solidified. , The speed of the cooled wire and the drum peripheral speed are exactly the same. The fluctuation difference between the jet velocity and the drum peripheral velocity can be absorbed by the decrease in the cross-sectional area of the molten metal jet flow that is solidifying, etc., but the condition of V D / V j for obtaining a continuous long thin wire is considered to be very narrow. To be Regarding this V D / V j , the above-mentioned publications (JP-A-56-165016, JP-A-58-119440, JP-A-58-17305) are used.
9) presents a narrow range of 1.05 <V D / V j <1.30.
一方、まったく違った金属細線の連続製造方法・装置と
して、特開昭61−253148号公報に示したものが
ある。この方法では、円筒状ドラムを回転させつつ該ド
ラム内に冷却水を供給して遠心力によりドラム内周面に
沿って冷却水層を形成し、溶湯金属をノズルを介して冷
却水層に向けて噴射して凝固させ、遠心力により取出口
(放水口)に向けて案内し、該取出口から冷却水ととも
に金属凝固線を連続的に放出し、金属細線をドラム外に
取り出す。すなわち、ドラム内面に細線を堆積させず
に、取出口より冷却水と共に放出させる。On the other hand, as a completely different method and apparatus for continuously producing fine metal wires, there is one disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 253148/1986. In this method, while cooling the cylindrical drum, cooling water is supplied into the drum to form a cooling water layer along the inner peripheral surface of the drum by centrifugal force, and the molten metal is directed to the cooling water layer through a nozzle. It is sprayed and solidified, guided by a centrifugal force toward the outlet (water discharge port), and the metal solidification wire is continuously discharged from the outlet together with the cooling water, and the thin metal wire is taken out of the drum. That is, the fine wire is not deposited on the inner surface of the drum, and is discharged together with the cooling water from the outlet.
(発明が解決しようとする問題点) この方法においては、できた細線はある助走距離をおい
たのち、ドラム内面に拘束されることなく、冷却液体と
共に放出されるため、必ずしも固化・冷却の完了した細
線とドラム周速は一致していない。すなわち、冷却水の
進入後の細線の運動挙動がはじめの方法とまったく異な
る。(Problems to be Solved by the Invention) In this method, since the formed fine wire is released with the cooling liquid without being restricted by the inner surface of the drum after a certain running distance, the solidification / cooling is not necessarily completed. The fine line and the drum speed do not match. That is, the movement behavior of the fine wire after the cooling water has entered is completely different from that of the first method.
VD/Vjの最適製造条件が装置固有の製造因子によって変
化・限定されるために、この方法において新たにその関
係を把握する必要がある。Since the optimum manufacturing condition of V D / V j is changed and limited by the manufacturing factor peculiar to the apparatus, it is necessary to newly grasp the relationship in this method.
本発明の目的は、回転体を用い、かつ、内壁にできた細
線を堆積させることなく冷却液体と共に放出される金属
細線製造方法において、連続線を安定して取り出せる条
件を備えた方法を提供することである。An object of the present invention is to provide a method for producing a metal thin wire that uses a rotating body and is discharged together with a cooling liquid without depositing the thin wire formed on the inner wall, and provides a method with a condition that a continuous wire can be stably taken out. That is.
(問題点を解決するための手段) 本発明に係る金属細線の連続製造方法は、円筒状ドラム
を回転させつつ該ドラム内に冷却水を供給して遠心力に
よりドラム内面に沿って冷却水層を形成し、該冷却水層
内方から溶湯金属をノズルを介して冷却水層に向けて噴
射し凝固させ、遠心力により取出口に向けて案内し、該
取出口から冷却水とともに金属凝固線を連続的に放出
し、金属細線をドラム外に取り出す金属細線の連続製造
方法において、ドラム周速VD,溶湯ジェット流速Vj,冷
却水表面に進入する溶湯金属のジェットが鉛直線となす
角度θ、および、溶湯ジェットが冷却水表面に着地した
点から取出口の位置までの角度ψとの間の関係式 を満たすようにして製造することを特徴とする。(Means for Solving the Problems) In the method for continuously producing thin metal wires according to the present invention, a cooling water layer is supplied along the inner surface of the drum by centrifugal force by supplying cooling water into the drum while rotating the cylindrical drum. The molten metal is sprayed from the inside of the cooling water layer toward the cooling water layer through the nozzle to solidify it, and is guided toward the outlet by centrifugal force. In the continuous manufacturing method of the thin metal wire for discharging the thin metal wire to the outside of the drum, the drum peripheral speed V D , the molten metal jet flow velocity V j , and the angle formed by the molten metal jet entering the cooling water surface with the vertical line. The relational expression between θ and the angle ψ from the point where the melt jet lands on the surface of the cooling water to the position of the outlet It is characterized in that it is manufactured so as to satisfy.
(作用) 上記の条件の下で、安定して連続的に金属細線を製造で
きる。(Operation) Under the above conditions, the thin metal wire can be stably and continuously manufactured.
(実施例) 以下、添付の図面を参照して本発明の実施例を説明す
る。(Examples) Examples of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
(a)製造条件 本発明に係る金属細線の連続製造方法(特開昭61−2
53147号公報参照)では、第1図に示すように、円
筒状ドラム1を回転させつつ該ドラム内に冷却水を供給
して遠心力によりドラム内周面に沿って冷却水層2を形
成し、該冷却水層2の内方から溶湯金属Mをノズル3を
介して下方冷却水層2に向けて噴射して凝固させ、遠心
力により、取出口14に向けて案内し、該取出口14か
ら冷却水とともに金属凝固線Wをドラム1外に連続して
取り出す。回転ドラムからの取り出しを内側から行うと
機構的に連続取り出しが難しいが、それに対して冷却水
層を形成する回転ドラムに溶湯金属を噴射するノズル3
に対向して取り出し開口14を設けると、冷却水によっ
て凝固した金属細線Wをそれに負荷される外力に逆らう
ことなく、極自然に取り出すことができる。(a) Manufacturing conditions A method for continuously manufacturing thin metal wires according to the present invention (JP-A-61-2).
In Japanese Patent No. 53147), as shown in FIG. 1, while cooling the cylindrical drum 1, cooling water is supplied into the drum to form a cooling water layer 2 along the inner peripheral surface of the drum by centrifugal force. , The molten metal M is sprayed from the inside of the cooling water layer 2 toward the lower cooling water layer 2 through the nozzle 3 to solidify the molten metal M, and is guided toward the outlet 14 by centrifugal force. The metal solidification line W is continuously taken out of the drum 1 together with the cooling water. It is difficult to continuously take out from the rotary drum mechanically if it is taken out from the inside, whereas the nozzle 3 for injecting the molten metal to the rotary drum forming the cooling water layer is used.
If the extraction opening 14 is provided so as to face with, the metal thin wire W solidified by the cooling water can be taken out very naturally without countering the external force applied to it.
この方法では、ノズルより噴出された溶湯は、A点で液
体層2に進入した際、溶湯ジェット流速Vjと、液体層2
の速度の噴出方向成分のVDcosθの差により、溶湯流に
動圧がかかり、その流れが乱される。この乱れが小さい
場合は問題なく、液体層2内にて固化した線Wはドラム
内面より助走距離Lをもって取出口14より放出され
る。しかし、動圧が大きいと、乱れが大きくなり、固化
した線Wもその乱れの影響をうけ、ストレートな線では
なく、よれた線になる。このよれの程度が大きいと、取
出口14でその線Wに抵抗がかかり、放出が不可能にな
り、ドラム内面にできた線が堆積し、運転が不可能にな
る。In this method, when the molten metal ejected from the nozzle enters the liquid layer 2 at the point A, the molten metal jet velocity V j and the liquid layer 2
The difference in V D cos θ of the jet direction component of the velocity causes a dynamic pressure on the molten metal flow, which disturbs the flow. If this turbulence is small, there is no problem, and the line W solidified in the liquid layer 2 is discharged from the outlet 14 with a run-up distance L from the inner surface of the drum. However, when the dynamic pressure is large, the turbulence becomes large, and the solidified line W is also affected by the turbulence and becomes a twisted line instead of a straight line. If the degree of this deviation is great, resistance is applied to the wire W at the take-out port 14, discharge is impossible, and a wire formed on the inner surface of the drum accumulates, making operation impossible.
本発明において、後に例を示すように、動圧の程度を決
めるジェット流速Vjと液体層速度成分VDcosθの差が、V
jに対する一定の割合をこえると、放出が不可能となる
ことを見いだした。すなわち、進入角度をθとした時、 を満たしていればよいことがわかった。In the present invention, the difference between the jet flow velocity V j and the liquid layer velocity component V D cos θ that determines the degree of dynamic pressure is V
It has been found that the emission becomes impossible when the ratio exceeds j . That is, when the approach angle is θ, It turns out that it is sufficient to satisfy.
また、この方法では、ノズル3より噴出された溶湯ジェ
ットは、A点で液体層2に進入し、固化・冷却された細
線Wは、ドラム内壁に達する。ここで、ドラム内壁に沿
って、ある一定の助走距離Lをおいたのち、拘束されな
いうちに取出口14より細線Wが放出される。Further, in this method, the molten metal jet ejected from the nozzle 3 enters the liquid layer 2 at the point A, and the solidified and cooled thin wire W reaches the inner wall of the drum. Here, after a certain running distance L is set along the inner wall of the drum, the thin wire W is discharged from the outlet 14 before being restrained.
したがって、固化・冷却された細線Wの速度とドラム周
速は完全に一致していない。細線にかかる力は、その速
度差によって生じる細線とドラム間のすべり摩擦であ
り、その大きさは助走区間Lに比例する。本発明では、
後に示すように、ノズル噴出位置Aと取出口位置Bの間
の角度ψによって条件が決まることを見い出した。すな
わち、 である。この条件を満たさないと、すべり摩擦によって
生ずる力が大きくなり、その力をうけて細線がきれてし
まい連続線が得られなくなる。Therefore, the speed of the solidified and cooled thin wire W and the drum peripheral speed do not completely match. The force applied to the thin wire is a sliding friction between the thin wire and the drum, which is caused by the speed difference, and the magnitude thereof is proportional to the running section L. In the present invention,
As described later, it has been found that the condition is determined by the angle ψ between the nozzle ejection position A and the ejection port position B. That is, Is. If this condition is not satisfied, the force generated by the sliding friction becomes large, and the fine line is cut off by the force, and a continuous line cannot be obtained.
以上のことから、特開昭61−253148号公報の方
法を用いて、連続細線を安定して取出口より放出される
ことのできる条件が、 であることがわかった。すなわち、連続線を安定して取
り出すための条件をVD/Vjに関してその下限と上限を装
置に固有な関数として見出し、数式化できた。From the above, using the method of JP-A-61-253148, the conditions under which continuous thin wires can be stably discharged from the outlet are I found out. That is, the condition for stably extracting a continuous line was found by formulating the lower limit and the upper limit of V D / V j as a function peculiar to the apparatus and formulating it.
(b)金属細線の連続製造装置 第2図は、本実施例に用いた金属細線の連続製造装置の
平面図で、第3図はその立面図、第4図はその側面図、
第5図はその側面断面図である。第3図において、円筒
状ドラム1は、周面三方を固定軸受21,…で支持さ
れ、周面に巻回された駆動ベルト22を駆動プーリ25
により駆動して、水平中心軸の周りに回転させるように
なっている。この駆動ベルト22は、電動モータ23に
てVベルト24を介して作動される。なお、駆動ベルト
22は、取出口プーリ26,26にて支持され、かつ、
テンション用プーリ27にて外方に広がるように張設さ
れている。したがって、取出口プーリ26,26の間に
開口である取出口14が形成され、回転ドラム1の取出
口14前方に細線W取出用の空間を確保する。後に説明
するように、取出口14から冷却水とともに金属細線W
が取り出される。(b) Continuous production apparatus for fine metal wires FIG. 2 is a plan view of the continuous production apparatus for fine metal wires used in this embodiment, FIG. 3 is an elevation view thereof, and FIG. 4 is a side view thereof.
FIG. 5 is a side sectional view thereof. In FIG. 3, the cylindrical drum 1 is supported by fixed bearings 21 on its three circumferential surfaces, and a driving belt 22 wound around the circumferential surface is driven by a driving pulley 25.
Is driven to rotate about a horizontal central axis. The drive belt 22 is operated by an electric motor 23 via a V belt 24. The drive belt 22 is supported by the take-out pulleys 26, 26, and
The tension pulley 27 is stretched so as to spread outward. Therefore, the take-out port 14 which is an opening is formed between the take-out port pulleys 26, 26, and a space for taking out the thin wire W is secured in front of the take-out port 14 of the rotary drum 1. As will be described later, the thin metal wire W flows from the outlet 14 together with the cooling water.
Is taken out.
回転ドラム1は、第4図と第5図に示すように給水側ド
ラム部11と加熱側ドラム部12とをその間にスリット
13が形成されるように対設し、該スリット13を塞ぐ
ように駆動ベルト22を巻回し、前述したように、両放
水口プーリ26,26間に駆動ベルト22が存在せず、
取出口14を形成する。もちろん、回転ドラム1の駆動
とスリット状円周開口の封鎖用ベルト22とは別個のも
のとしてもよく、別途、中心軸等の駆動手段を配設して
もよい。As shown in FIG. 4 and FIG. 5, the rotary drum 1 has a water supply side drum portion 11 and a heating side drum portion 12 which are opposed to each other so that a slit 13 is formed therebetween, and the slit 13 is closed. The drive belt 22 is wound, and as described above, the drive belt 22 does not exist between the water outlet pulleys 26, 26,
The outlet 14 is formed. Of course, the driving of the rotary drum 1 and the blocking belt 22 having the slit-shaped circumferential opening may be separate, or a driving means such as a central shaft may be separately provided.
給水パイプ4は、給水ドラム部開口16から回転ドラム
1内に先端が挿入され、取出口14の下方に配設された
受水槽(図示しない)からフィルター42を介してポン
プ43により取出口から放水される冷却水を回転ドラム
1内に再び循環供給して、一定の厚さの冷却水層2を形
成する。The tip of the water supply pipe 4 is inserted into the rotary drum 1 through the water supply drum opening 16 and water is discharged from the water outlet from a water receiving tank (not shown) disposed below the water outlet 14 by a pump 43 through a filter 42. The cooling water is circulated and supplied again into the rotary drum 1 to form the cooling water layer 2 having a constant thickness.
また、第5図に示すように、回転ドラム1内には支持軸
15から溶湯金属噴射ノズル3を上記冷却水層2に一定
の角度をもって指向するように配設する。該ノズル3に
はそれを取り巻くように高周波コイル32が配設され、
噴射する金属溶湯Mを加熱溶融するようになっている。
該ノズルにおいては、第2図に示すArボンベ31から供
給される圧縮ガスにより溶湯金属Mを噴射する。Further, as shown in FIG. 5, a molten metal injection nozzle 3 is arranged in the rotary drum 1 from the support shaft 15 so as to be directed to the cooling water layer 2 at a constant angle. A high-frequency coil 32 is provided around the nozzle 3 so as to surround it.
The molten metal M to be sprayed is heated and melted.
In the nozzle, the molten metal M is injected by the compressed gas supplied from the Ar cylinder 31 shown in FIG.
取出口14から取り出される凝固した金属細線Wは、第
1図に示すネット状ベルトコンベア5上に落下させ、ス
パイラル状にし、コンベア端でコイル状に巻取るのがよ
い。なお、6はブロワーである。The solidified thin metal wire W taken out from the take-out port 14 is preferably dropped onto the net-shaped belt conveyor 5 shown in FIG. 1 to make a spiral shape and wound into a coil at the conveyor end. In addition, 6 is a blower.
本装置の運転にあたっては、ドラム1を回転させつつ、
供給パイプ4から冷却水をドラム内に供給し、ドラム内
周面に沿って冷却水層2を形成する。ついで、ノズル3
から溶融金属Mを噴射すると、溶湯Mは冷却水層中に進
入して、冷却凝固すると同時に冷却水の回転方向に曲げ
られ、遠心力によりドラム内周面に着地する。生成した
凝固細線Wは、スリット状円周開口13上を冷却水とと
もに取出口14に向けて進行し、冷却水の遠心力によっ
て放出される際の流体圧とそれ自体に作用する遠心力に
よって放水口プーリ間の開口部(取出口)14からドラ
ム外に放出される。When operating this device, while rotating the drum 1,
Cooling water is supplied from the supply pipe 4 into the drum to form the cooling water layer 2 along the inner peripheral surface of the drum. Then, nozzle 3
When the molten metal M is injected from the molten metal M, the molten metal M enters the cooling water layer, is cooled and solidified, and is simultaneously bent in the rotation direction of the cooling water, and is landed on the inner peripheral surface of the drum by the centrifugal force. The generated solidified fine wire W travels on the slit-shaped circumferential opening 13 together with the cooling water toward the outlet 14, and is released by the fluid pressure when being released by the centrifugal force of the cooling water and the centrifugal force acting on itself. It is discharged to the outside of the drum from the opening (take-out port) 14 between the water outlet pulleys.
(c)例 次に示す条件でアモルファス金属細線を製造した。(c) Example An amorphous metal thin wire was manufactured under the following conditions.
細線材質 アモルファスFe-Si-B 線径 φ120μm(±10μm) ドラム回転数 305rpm ドラム周速 7.98m/s ガイド材質 透明塩化ビニール ガイド部分長さ 150mm 取出口スリット巾 1mm 取出口長さ 30mm ガイド板と接線方向のなす角度 0° 噴出圧力 3.0〜4.0kgf/mm2 ドラム内径 φ300〜800mm 表に種々のVD/Vj,θ,ψの条件の下での製造結果を示
す。Fine wire material Amorphous Fe-Si-B Wire diameter φ120μm (± 10μm) Drum rotation speed 305rpm Drum peripheral speed 7.98m / s Guide material Transparent PVC guide part length 150mm Entry slit width 1mm Entry length 30mm With guide plate Angle formed by tangential direction 0 ° Jet pressure 3.0 to 4.0 kgf / mm 2 Drum inner diameter φ300 to 800 mm The table shows the manufacturing results under various V D / V j , θ, ψ conditions.
ここに、VDはドラム周速(m/s)であり、Vjはノズル口
径,溶湯噴出重量,溶湯密度,噴出時間より算出した溶
湯ジェット流速(m/s)であり、θは溶湯ジェット流が、
冷却液体表面に進入する時に、表面の着地点における接
線と、鉛直方向のなす角度(進入角度)であり、ψは溶
湯ジェットが冷却液体表面に着地した点から、ドラムの
回転方向から測定した取出口の位置までの角度(90°
≦ψ≦300°)である。Where V D is the drum peripheral speed (m / s), V j is the molten metal jet flow velocity (m / s) calculated from the nozzle diameter, molten metal ejection weight, molten metal density, and ejection time, and θ is the molten metal jet. Flow
When entering the surface of the cooling liquid, it is the angle (entry angle) formed by the tangent line at the landing point on the surface and the vertical direction, and ψ is the angle measured from the rotation direction of the drum from the point where the molten metal jet lands on the surface of the cooling liquid. Angle to exit position (90 °
≦ φ ≦ 300 °).
NO.1〜NO.6では、進入角度θ60°,取出口角度ψ2
40°で固定し、噴出圧力を変えてVD/Vjを変化させ
る。In NO.1 to NO.6, the approach angle θ60 ° and the exit angle ψ2
Fix it at 40 ° and change the jet pressure to change V D / V j .
条件式(1)の範囲内のNO.1〜NO.3ではストレート連続
線の取出に成功した。その他では、よれた線が取出口1
4でつまったり、断線がおこる。With NO.1 to NO.3 within the range of conditional expression (1), the straight continuous line was successfully taken out. In other cases, the twisted line is the exit 1.
It gets stuck at 4 or breaks.
NO.7〜NO.10では、進入角度θ30°にして、VD/Vj
を変化させる。条件式(1)に従い製造条件は拡がるが、
やはり範囲がずれると(NO.9,NO.10)、うまくいか
ない。In NO.7-NO.10, V D / V j
Change. Manufacturing conditions expand according to conditional expression (1),
After all, if the range is shifted (NO.9, NO.10), it will not work.
NO.11〜NO.13では、取出口位置ψを変化させる。ψ
により条件式(1)の上限が変化するが、この条件をこえ
たものは、途中で断線がおこる。In NO.11 to NO.13, the outlet position ψ is changed. ψ
Therefore, the upper limit of conditional expression (1) changes, but if it exceeds this condition, wire breakage will occur in the middle.
NO.14では、進入角度θ65°,取出口位置ψ240
°にすると、製造条件が極度にせまくなり、途中でつま
ってしまった。In NO.14, approach angle θ65 °, outlet position ψ240
When it was set to °, the manufacturing conditions became extremely tight, and the process got stuck on the way.
(発明の効果) 最適製造条件を見い出したことにより、安定した連続線
の製造が可能になった。(Effect of the invention) By finding the optimum manufacturing conditions, it is possible to manufacture a stable continuous wire.
また、本発明はアモルファス線材の製造に適するだけで
なく、他の金属の極細線を溶湯から直接製造する技術に
も適用することができるので、その実用性は極めて高い
ものである。Further, the present invention is not only suitable for the production of amorphous wire rods, but also applicable to the technique for directly producing ultrafine wires of other metals from a molten metal, so that its practicality is extremely high.
第1図は金属細線の連続製造方法を図式的に示す断面図
である。第2図は本発明に係る金属細線の連続製造装置
の平面図、第3図はその立面図、第4図はその側面図、
第5図は第3図のV−V線断面図である。 1……回転ドラム、2……冷却水、 3……溶湯金属噴出ノズル、4……給水パイプ、 5……ベルトコンベア、14……取出口。FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a method for continuously producing thin metal wires. FIG. 2 is a plan view of an apparatus for continuously producing thin metal wires according to the present invention, FIG. 3 is an elevation view thereof, and FIG. 4 is a side view thereof.
FIG. 5 is a sectional view taken along line VV of FIG. 1 ... Rotary drum, 2 ... cooling water, 3 ... molten metal jet nozzle, 4 ... water supply pipe, 5 ... belt conveyor, 14 ... outlet.
Claims (1)
冷却水を供給して遠心力によりドラム内周面に沿って冷
却水層を形成し、該冷却水層内方から溶湯金属をノズル
を介して冷却水層に向けて噴射して凝固させ、遠心力に
より取出口に向けて案内し、該取出口から冷却水ととも
に金属凝固線を連続的に放出し、金属細線をドラム外に
取り出す金属細線の連続製造方法において、 ドラム周速VD,溶湯ジェット流速Vj,冷却水表面に進入
する溶湯金属のジェットが鉛直線となす角度θ、およ
び、溶湯ジェットが冷却水表面に着地した点から取出口
の位置までの角度ψとの間の関係式 を満たすようにして製造することを特徴とする金属細線
の連続製造方法。1. A cooling water is supplied into the drum while rotating the cylindrical drum to form a cooling water layer along the inner peripheral surface of the drum by centrifugal force, and a molten metal is nozzled from the inside of the cooling water layer. Through the cooling water layer to solidify and guide it toward the outlet through centrifugal force, continuously discharge the metal solidification wire together with the cooling water from the outlet, and take out the thin metal wire to the outside of the drum. In the continuous manufacturing method of thin metal wires, the drum peripheral speed V D , the molten metal jet flow velocity V j , the angle θ formed by the molten metal jet entering the cooling water surface with the vertical line, and the point where the molten metal jet lands on the cooling water surface To the position of the outlet from the angle ψ A method for continuously producing fine metal wires, characterized in that the production is performed so as to satisfy the above condition.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62026735A JPH0642981B2 (en) | 1987-02-07 | 1987-02-07 | Continuous production method for fine metal wires |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62026735A JPH0642981B2 (en) | 1987-02-07 | 1987-02-07 | Continuous production method for fine metal wires |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63194849A JPS63194849A (en) | 1988-08-12 |
JPH0642981B2 true JPH0642981B2 (en) | 1994-06-08 |
Family
ID=12201566
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62026735A Expired - Lifetime JPH0642981B2 (en) | 1987-02-07 | 1987-02-07 | Continuous production method for fine metal wires |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0642981B2 (en) |
Families Citing this family (1)
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---|---|---|---|---|
CN115870463B (en) * | 2022-12-01 | 2023-06-30 | 宁波磁性材料应用技术创新中心有限公司 | Continuous preparation device for amorphous alloy wires and use method thereof |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56165016A (en) * | 1980-04-17 | 1981-12-18 | Takeshi Masumoto | Preparation of metal filament |
JPH0659519B2 (en) * | 1985-05-01 | 1994-08-10 | 株式会社神戸製鋼所 | Continuous production equipment for fine metal wires |
-
1987
- 1987-02-07 JP JP62026735A patent/JPH0642981B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63194849A (en) | 1988-08-12 |
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