JPH0638693B2 - デイジタル型距離継電器 - Google Patents
デイジタル型距離継電器Info
- Publication number
- JPH0638693B2 JPH0638693B2 JP62084320A JP8432087A JPH0638693B2 JP H0638693 B2 JPH0638693 B2 JP H0638693B2 JP 62084320 A JP62084320 A JP 62084320A JP 8432087 A JP8432087 A JP 8432087A JP H0638693 B2 JPH0638693 B2 JP H0638693B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- current
- transformer
- generator
- output
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、発電機の後備保護手段として過電流保護に使
用する距離継電器に関する （従来の技術） 発電機の後備保護手段として過電流保護に使用する従来
の距離継電器の結線方式として、いわゆるＧ結線方式と
Ｌ結線方式とがある。Ｇ結線方式の一例を第４図に、ま
たＬ結線方式の一例を第５図に示す。
用する距離継電器に関する （従来の技術） 発電機の後備保護手段として過電流保護に使用する従来
の距離継電器の結線方式として、いわゆるＧ結線方式と
Ｌ結線方式とがある。Ｇ結線方式の一例を第４図に、ま
たＬ結線方式の一例を第５図に示す。
第４図において、発電機１０で発生された電力は の変圧器１１を介して送電線１２へ供給される。発電機
１０の出力電圧は の計器用電圧器１３を介して発電機１０の出力電圧と同
位相で距離継電器２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃに導入され
る。発電機１０の電流は変流器１４を介して発電機１０
の出力電流と同位相で距離継電器２０Ａ，２０Ｂ，２０
Ｃに導入される。なお、必要に応じて、発電機１０の中
性点電圧が計器用変圧器１５によって検出され、零相電
圧検出回路１６により零相電圧として検知される。第４
図の回路構成によれば、送電線１２側で事故が生じた場
合、変圧器１１と計器用変圧器１３の結線の相違によ
り、その時の送電線側の状態変数が変圧器１１により位
相を変えられたものとして距離継電器２０Ａ、２０Ｂ，
２０Ｃに入力されることになる。
１０の出力電圧は の計器用電圧器１３を介して発電機１０の出力電圧と同
位相で距離継電器２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃに導入され
る。発電機１０の電流は変流器１４を介して発電機１０
の出力電流と同位相で距離継電器２０Ａ，２０Ｂ，２０
Ｃに導入される。なお、必要に応じて、発電機１０の中
性点電圧が計器用変圧器１５によって検出され、零相電
圧検出回路１６により零相電圧として検知される。第４
図の回路構成によれば、送電線１２側で事故が生じた場
合、変圧器１１と計器用変圧器１３の結線の相違によ
り、その時の送電線側の状態変数が変圧器１１により位
相を変えられたものとして距離継電器２０Ａ、２０Ｂ，
２０Ｃに入力されることになる。
距離継電器２０Ａ、２０Ｂ，２０Ｃの動作原理を、第６
図を参照して説明する。第６図は誘導円筒型継電器を例
示するものであって、図上、上部鉄心脚ＵＲには端子
ａ，ｂ，ｃ，ｄを介して変流器１４からの電流を流し、
下部鉄心脚ＤＲには端子ｅ，ｆを介して計器用変圧器１
３からの電圧を印加する。これにより左右の対向極Ｌ
Ｐ，ＲＰと上側の極ＵＰとで電圧と電流の積に対応する
動作方向の駆動力を生じ、左右の対向極ＬＰ，ＲＰと下
側の極ＤＰとで電圧の２乗に比例する抑制方向の駆動力
を生ずるものである。なお、図示の継電器においては、
電圧回路に電流補償回路を設けて電流に比例した電圧を
変成器８およびコンデンサ９を介して加えることによ
り、周知の第７図のインピーダンス図に示すようなオフ
セットモー特性を作り出しているものであり、送電線１
２に事故が発生した場合、継電器から見た送電線１２側
のインピーダンスがハッチングで示した円内に入ること
により動作する。
図を参照して説明する。第６図は誘導円筒型継電器を例
示するものであって、図上、上部鉄心脚ＵＲには端子
ａ，ｂ，ｃ，ｄを介して変流器１４からの電流を流し、
下部鉄心脚ＤＲには端子ｅ，ｆを介して計器用変圧器１
３からの電圧を印加する。これにより左右の対向極Ｌ
Ｐ，ＲＰと上側の極ＵＰとで電圧と電流の積に対応する
動作方向の駆動力を生じ、左右の対向極ＬＰ，ＲＰと下
側の極ＤＰとで電圧の２乗に比例する抑制方向の駆動力
を生ずるものである。なお、図示の継電器においては、
電圧回路に電流補償回路を設けて電流に比例した電圧を
変成器８およびコンデンサ９を介して加えることによ
り、周知の第７図のインピーダンス図に示すようなオフ
セットモー特性を作り出しているものであり、送電線１
２に事故が発生した場合、継電器から見た送電線１２側
のインピーダンスがハッチングで示した円内に入ること
により動作する。
第４図の距離継電器２０Ａ、２０Ｂ，２０Ｃにおいて
は、抑制トルクは発電機１０の出力線間電圧Ｖｇに比例
し、動作トルクは２線に流れる電流の差Ｉｄに比例する
ような結線となっている。そのため、継電器の見る事故
時のインピーダンスはＶｇ／Ｉｄとなり、発電機１０側
の、いわゆるΔインピーダンスとなる。
は、抑制トルクは発電機１０の出力線間電圧Ｖｇに比例
し、動作トルクは２線に流れる電流の差Ｉｄに比例する
ような結線となっている。そのため、継電器の見る事故
時のインピーダンスはＶｇ／Ｉｄとなり、発電機１０側
の、いわゆるΔインピーダンスとなる。
次にＬ結線方式の第５図の装置においては、発電機１０
の電圧は の計器用変圧器１３の出力側に の計器用変圧器１７が縦続接続されており、距離継電器
２０Ａ、２０Ｂ，２０Ｃに電圧入力端子には計器用変圧
器１７の人結線された出力巻線から送電線１２の電圧と
同位相の電圧が入力される。電流入力は、第４図のＧ結
線の場合と同様に、発電機１０の電流と同位相で導入さ
れる。
の電圧は の計器用変圧器１３の出力側に の計器用変圧器１７が縦続接続されており、距離継電器
２０Ａ、２０Ｂ，２０Ｃに電圧入力端子には計器用変圧
器１７の人結線された出力巻線から送電線１２の電圧と
同位相の電圧が入力される。電流入力は、第４図のＧ結
線の場合と同様に、発電機１０の電流と同位相で導入さ
れる。
第５図の装置の場合、継電器の抑制トルクは送電線１２
の線間電圧Ｖｓに比例し、動作トルクは線電流Ｉｓに比
例する結線となっている。そのため、継電器の見る事故
時のインピーダンースは、Ｖｓ／Ｉｓとなり、送電線１
２側のΔインピーダンスとなる。
の線間電圧Ｖｓに比例し、動作トルクは線電流Ｉｓに比
例する結線となっている。そのため、継電器の見る事故
時のインピーダンースは、Ｖｓ／Ｉｓとなり、送電線１
２側のΔインピーダンスとなる。
（発明が解決しようとする問題点） 以上述べたところから分るように、Ｇ結線方式の距離継
電器というのは、 の変圧器１１よりも発電機１０側のΔインピーダンスを
測定するように構成されたものであり、Ｌ結線方式の距
離継電器というのは、 の変圧器１１よりも送電線１２側のΔインピーダンスを
測定するように構成されたものである。このような特性
からして、各結線方式の距離継電器はそれぞれ次のよう
な保護に適する。
電器というのは、 の変圧器１１よりも発電機１０側のΔインピーダンスを
測定するように構成されたものであり、Ｌ結線方式の距
離継電器というのは、 の変圧器１１よりも送電線１２側のΔインピーダンスを
測定するように構成されたものである。このような特性
からして、各結線方式の距離継電器はそれぞれ次のよう
な保護に適する。
(1) Ｇ結線 ３相事故、 の変圧器が事故点との間に介在しない場合の２相事故、 の変圧器が事故点との間に介在する場合の１線地絡事故
（直接接地系の場合） (2) Ｌ結線 ３相事故、 の変圧器が事故点との間に介在しない場合の２相事故、 の変圧器が事故点との間に介在いない場合の１線地絡事
故（直接接地系の場合） 従来は上記長短・得失を踏まえて、いずれの結線方式を
採用するかを決定しており、両者の長所が同時に得られ
るような距離継電器は提案されていなかった。
（直接接地系の場合） (2) Ｌ結線 ３相事故、 の変圧器が事故点との間に介在しない場合の２相事故、 の変圧器が事故点との間に介在いない場合の１線地絡事
故（直接接地系の場合） 従来は上記長短・得失を踏まえて、いずれの結線方式を
採用するかを決定しており、両者の長所が同時に得られ
るような距離継電器は提案されていなかった。
本発明は、以上の事情を考慮してなされたもので、事故
点が変圧器を基準として発電機側であると送電線側であ
るとを問わず、発電機にとって好ましくない事故はすべ
て検出することにより、発電機の後備過電流保護を完全
に行うことができ、かつ、それを容易に達成することの
可能な距離継電器を提供することを目的とするものであ
る。
点が変圧器を基準として発電機側であると送電線側であ
るとを問わず、発電機にとって好ましくない事故はすべ
て検出することにより、発電機の後備過電流保護を完全
に行うことができ、かつ、それを容易に達成することの
可能な距離継電器を提供することを目的とするものであ
る。
（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するために本発明は、 の変圧器を介して送電線に電力を供給する発電機の後備
保護のための過電流保護手段として用いられるディジタ
ル型距離継電器であって、発電機の出力電圧および出力
電流を検出する検出手段と、この検出手段によって検出
された出力電圧および出力電流を少なくとも３０゜のサ
ンプリング周期でサンプリングするサンプラと、このサ
ンプラによってサンプリングされたサンプル値をＡ／Ｄ
変換するＡ／Ｄ変換器と、このＡ／Ｄ変換器の出力の中
から変圧器の結線に従ってその一次側の電圧および電流
と同位相となるサンプリング時点のサンプル値あるいは
二次側の電圧および電流と同位相となるサンプリング時
点のサンプル値を選択する選択手段と、この選択手段に
よって選択された電圧および電流のサンプル値からイン
ピーダンスを計算し、事故時に得られたインピーダンス
が予め整定された整定範囲内であるとき動作出力を出す
判定回路とを具備したディジタル型距離継電器を構成し
たものである。
保護のための過電流保護手段として用いられるディジタ
ル型距離継電器であって、発電機の出力電圧および出力
電流を検出する検出手段と、この検出手段によって検出
された出力電圧および出力電流を少なくとも３０゜のサ
ンプリング周期でサンプリングするサンプラと、このサ
ンプラによってサンプリングされたサンプル値をＡ／Ｄ
変換するＡ／Ｄ変換器と、このＡ／Ｄ変換器の出力の中
から変圧器の結線に従ってその一次側の電圧および電流
と同位相となるサンプリング時点のサンプル値あるいは
二次側の電圧および電流と同位相となるサンプリング時
点のサンプル値を選択する選択手段と、この選択手段に
よって選択された電圧および電流のサンプル値からイン
ピーダンスを計算し、事故時に得られたインピーダンス
が予め整定された整定範囲内であるとき動作出力を出す
判定回路とを具備したディジタル型距離継電器を構成し
たものである。
（作 用） 上記手段の構成によれば、発電機と送電線との間に介在
する変圧器もしくは計器用変圧器の結線いかんによって
生じ得る電圧・電流間の位相ずれを補償し、リアルタイ
ムで正確なインピーダンス測定、つまりは事故点までの
正確な距離測定を行うことができる。
する変圧器もしくは計器用変圧器の結線いかんによって
生じ得る電圧・電流間の位相ずれを補償し、リアルタイ
ムで正確なインピーダンス測定、つまりは事故点までの
正確な距離測定を行うことができる。
第３図はディジタル型距離継電器で一般に採用されてい
る演算手法を示すものである。継電器の入力電流Ｉ（ベ
クトル量であることを表すドット記号は省略する。以
下、これに準ずる）を基準ベクトルとしたとき、入力電
圧Ｖが図に示すように入力電流Ｉより所定の角度進んだ
位相関係にあったとする。継電器の整定値である前方イ
ンピーダンスをＺ１、後方インピーダンスをＺ２とする
と、Ｚ１・ＩおよびＺ２・Ｉのベクトルはそれぞれ図示
のように表される。ここで、ａ＝Ｚ１・Ｉ−Ｖ、ｂ＝Ｖ
−Ｚ２・Ｉとすると、ａ，ｂはそれぞれ図示のように表
されることになる。継電器の動作特性は、（Ｚ１・Ｉ−
Ｚ２・Ｉ）を直径とする円３０の内側で表される。ここ
で円３０の内側にあるという条件は、 ａ・ｂ＝｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ において、 cosθ＞０ すなわち、 ｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ＞０ …（１） ということである。
る演算手法を示すものである。継電器の入力電流Ｉ（ベ
クトル量であることを表すドット記号は省略する。以
下、これに準ずる）を基準ベクトルとしたとき、入力電
圧Ｖが図に示すように入力電流Ｉより所定の角度進んだ
位相関係にあったとする。継電器の整定値である前方イ
ンピーダンスをＺ１、後方インピーダンスをＺ２とする
と、Ｚ１・ＩおよびＺ２・Ｉのベクトルはそれぞれ図示
のように表される。ここで、ａ＝Ｚ１・Ｉ−Ｖ、ｂ＝Ｖ
−Ｚ２・Ｉとすると、ａ，ｂはそれぞれ図示のように表
されることになる。継電器の動作特性は、（Ｚ１・Ｉ−
Ｚ２・Ｉ）を直径とする円３０の内側で表される。ここ
で円３０の内側にあるという条件は、 ａ・ｂ＝｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ において、 cosθ＞０ すなわち、 ｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ＞０ …（１） ということである。
ここで、ディジタル型距離継電器のサンプリング周期を
電気角３０゜とし、任意の測定時点ｍのときの測定値を
ａｍ，ｂｍ、それより３回前の測定時点の測定値をａ
m-3，ｂm-3とすれば、直角２サンプル演算法により、 ａｍ・ｂｍ＋ａm-3・ｂm-3 ＝｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ …（２） すなわち、（１），（２）式から、 ａｍ・ｂｍ＋ａm-3・ｂm-3＞０…（３） いま、簡単のため、位相角を６０゜とすれば、 Ｚ１，Ｚ２＝｜Ｚ１｜・｜Ｚ２｜ ６０゜ であるから、電流サンプル量ｉを６０゜進み側に移送す
れば、 ａｍ＝Ｚ１・ｉm+2−ｖｍ ｂｍ＝ｖｍ−Ｚ２・ｉm+2 …（４） （４）式を（３）式に代入し、過去のデータだけで表現
すると、 （Ｚ１＋Ｚ２） ×（ｉm-1・ｖm-3−ｉm-4・ｖｍ） −Ｚ１・Ｚ２（▲ｉ2 m-1▼＋▲ｉ2 m-4▼） −ｖm 2＋▲ｖ2 m-3▼）−Ｋ０＞０ …（５） ここで、Ｋ０は電圧・電流入力が極端に小さい場合の不
安定動作を抑制するための定数である。
電気角３０゜とし、任意の測定時点ｍのときの測定値を
ａｍ，ｂｍ、それより３回前の測定時点の測定値をａ
m-3，ｂm-3とすれば、直角２サンプル演算法により、 ａｍ・ｂｍ＋ａm-3・ｂm-3 ＝｜ａ｜・｜ｂ｜・cosθ …（２） すなわち、（１），（２）式から、 ａｍ・ｂｍ＋ａm-3・ｂm-3＞０…（３） いま、簡単のため、位相角を６０゜とすれば、 Ｚ１，Ｚ２＝｜Ｚ１｜・｜Ｚ２｜ ６０゜ であるから、電流サンプル量ｉを６０゜進み側に移送す
れば、 ａｍ＝Ｚ１・ｉm+2−ｖｍ ｂｍ＝ｖｍ−Ｚ２・ｉm+2 …（４） （４）式を（３）式に代入し、過去のデータだけで表現
すると、 （Ｚ１＋Ｚ２） ×（ｉm-1・ｖm-3−ｉm-4・ｖｍ） −Ｚ１・Ｚ２（▲ｉ2 m-1▼＋▲ｉ2 m-4▼） −ｖm 2＋▲ｖ2 m-3▼）−Ｋ０＞０ …（５） ここで、Ｋ０は電圧・電流入力が極端に小さい場合の不
安定動作を抑制するための定数である。
（５）式はＧ結線の場合の演算式であり、Ｌ結線の場合
は、サンプリング周期を３０゜とすると、Ｇ結線の場合
の電圧・電流入力に対し、電圧を基準にした場合は、電
流のデータとしてｉｍの代わりにｉｍ−１を、電流を基
準にした場合は、電圧のデータとしてｖｍの代わりにｖ
m+1を用いればよい。
は、サンプリング周期を３０゜とすると、Ｇ結線の場合
の電圧・電流入力に対し、電圧を基準にした場合は、電
流のデータとしてｉｍの代わりにｉｍ−１を、電流を基
準にした場合は、電圧のデータとしてｖｍの代わりにｖ
m+1を用いればよい。
ここでは、電流を基準にするものとすると、（４）式
は、 ａｍ＝Ｚ１・ｉm+1−ｖｍ ｂｍ＝ｖｍ−Ｚ２・ｉm+1 …（４ａ） となる。
は、 ａｍ＝Ｚ１・ｉm+1−ｖｍ ｂｍ＝ｖｍ−Ｚ２・ｉm+1 …（４ａ） となる。
（４ａ）式を（３）式に代入し、過去のデータだけで表
現すると、 （Ｚ１＋Ｚ２） ×（ｉm-2・ｖm-3−ｉm-5・ｖｍ） −Ｚ１・Ｚ２（▲ｉ2 m-2▼＋▲ｉ2 m-5▼） −（ｖm 2＋▲ｖ2 m-3▼）−Ｋ０＞０…（５ａ） ということになる。
現すると、 （Ｚ１＋Ｚ２） ×（ｉm-2・ｖm-3−ｉm-5・ｖｍ） −Ｚ１・Ｚ２（▲ｉ2 m-2▼＋▲ｉ2 m-5▼） −（ｖm 2＋▲ｖ2 m-3▼）−Ｋ０＞０…（５ａ） ということになる。
したがって、（５），（５ａ）式の演算を連続処理する
ことにより、従来のＧ結線およびＬ結線の各長所を同時
に有するディジタル型距離継電器が得られることにな
る。
ことにより、従来のＧ結線およびＬ結線の各長所を同時
に有するディジタル型距離継電器が得られることにな
る。
本発明によれば、発電機側であると電送線側であるとを
問わず、発電機にとって好ましくない事故はすべけ検出
することができるため、発電機の後備過電流保護を完全
に行うことができ、かつ、それを容易に達成することが
できる。また、従来のＧ結線，Ｌ結線の機能を任意に選
択する手段を持たせることにより、外部結線を変更する
ことなく使用者の好みに容易に応ずることが可能とな
る。
問わず、発電機にとって好ましくない事故はすべけ検出
することができるため、発電機の後備過電流保護を完全
に行うことができ、かつ、それを容易に達成することが
できる。また、従来のＧ結線，Ｌ結線の機能を任意に選
択する手段を持たせることにより、外部結線を変更する
ことなく使用者の好みに容易に応ずることが可能とな
る。
（実施例） 以下、本発明を、図を参照して詳細に説明する。
第２図は本発明のディジタル型距離継電器２０と、これ
を適用する電力系統の一構成例を示すものである。発電
機１０、変圧機１１、送電線１２、計器用変圧機１３、
変流機１４の構成は第４図または第５図のものと同一で
ある。本発明のポイントは距離継電器２０の内部構成に
あり、以下、第１図を参照して説明する。
を適用する電力系統の一構成例を示すものである。発電
機１０、変圧機１１、送電線１２、計器用変圧機１３、
変流機１４の構成は第４図または第５図のものと同一で
ある。本発明のポイントは距離継電器２０の内部構成に
あり、以下、第１図を参照して説明する。
第１図において、距離継電器２０の電圧入力端子ｘ，
ｙ，ｚには計器用電圧器１３から発電機１０の出力電圧
と同位相の電圧信号が入力される。送電線１２側で事故
が生じた場合には、変圧器１１が介在することにより３
０゜の位相差を持った電圧信号が入力されることにな
る。距離継電器２０の電流入力端子ｇ−ｈ，ｉ−ｊ，ｋ
−ｌには、それぞれ変流器１４から発電機１０の各相の
電流に比例する電流信号が入力される。これらの端子を
介して入力された電圧・電流信号はそれぞれ電圧フィル
タ２１および電流フィルタ２２により、演算処理上の誤
差要因となる高調波成分が除去されるとともに、折返し
誤差が除去され、サンプラ２３を送出される。サンプラ
２３は電圧フィルタ２１および電流フィルタ２２から入
力された電圧・電流信号を所定の周期でサンプリング
し、それをホールドする。このサンプラ２３にホールド
された電圧・電流を表すアナログ信号はＡ／Ｄ変換器２
４でディジタル信号に変換され、選択回路２５に導入さ
れる。選択回路２５は次段の判定回路２６で演算処理す
る上での、従来のＧ結線またはＬ結線に相当する機能を
選択するための回路であって、具体的には前述の（５）
式の電流データ（ｉm-1，ｉm-4）または（５ａ）式の電
流データ（ｉm-2，ｉm-5）のいずれか、あるいはその両
者、およびその他の必要な電圧データ（ｖｍ，ｖm-3）
を次段の判定回路２６に選択的に導くためのものであ
る。判定回路２６には、事故点の距離判定のためのイン
ピーダンス（Ｚ１，Ｚ２）を整定するための整定回路２
７が付設されている。
ｙ，ｚには計器用電圧器１３から発電機１０の出力電圧
と同位相の電圧信号が入力される。送電線１２側で事故
が生じた場合には、変圧器１１が介在することにより３
０゜の位相差を持った電圧信号が入力されることにな
る。距離継電器２０の電流入力端子ｇ−ｈ，ｉ−ｊ，ｋ
−ｌには、それぞれ変流器１４から発電機１０の各相の
電流に比例する電流信号が入力される。これらの端子を
介して入力された電圧・電流信号はそれぞれ電圧フィル
タ２１および電流フィルタ２２により、演算処理上の誤
差要因となる高調波成分が除去されるとともに、折返し
誤差が除去され、サンプラ２３を送出される。サンプラ
２３は電圧フィルタ２１および電流フィルタ２２から入
力された電圧・電流信号を所定の周期でサンプリング
し、それをホールドする。このサンプラ２３にホールド
された電圧・電流を表すアナログ信号はＡ／Ｄ変換器２
４でディジタル信号に変換され、選択回路２５に導入さ
れる。選択回路２５は次段の判定回路２６で演算処理す
る上での、従来のＧ結線またはＬ結線に相当する機能を
選択するための回路であって、具体的には前述の（５）
式の電流データ（ｉm-1，ｉm-4）または（５ａ）式の電
流データ（ｉm-2，ｉm-5）のいずれか、あるいはその両
者、およびその他の必要な電圧データ（ｖｍ，ｖm-3）
を次段の判定回路２６に選択的に導くためのものであ
る。判定回路２６には、事故点の距離判定のためのイン
ピーダンス（Ｚ１，Ｚ２）を整定するための整定回路２
７が付設されている。
判定回路２６は、（５）式，（５ａ）式のいずれか、ま
たはその両式に基づき、前段の選択回路２５から導入さ
れた電圧・電流のデータを用いて逐次インピーダンスを
演算し、事故かどうかを判定する。
たはその両式に基づき、前段の選択回路２５から導入さ
れた電圧・電流のデータを用いて逐次インピーダンスを
演算し、事故かどうかを判定する。
ここで、（５）式，（５ａ）式は、明らかなようにミク
ロ的には電流データのサンプリング時期が異なっている
だけであり、（５）式，（５ａ）式は１つの演算式で計
算することができる。判定回路２６で演算処理した結
果、不等号が成立した場合は、その判定出力が次段の出
力回路２８を介して継電器動作出力として出力される。
ロ的には電流データのサンプリング時期が異なっている
だけであり、（５）式，（５ａ）式は１つの演算式で計
算することができる。判定回路２６で演算処理した結
果、不等号が成立した場合は、その判定出力が次段の出
力回路２８を介して継電器動作出力として出力される。
以上のように、本実施例によれば、１台のディジタル型
距離継電器により変圧器１１を基準として発電機１０側
であると送電線１２側であるとを問わず、発電機１０に
とって好ましくない事故はすべて検出することができ、
そのため発電機１０の後備過電流保護を完全に行うこと
ができる。しかも、その場合、回路構成が複雑になるこ
ともない。さらにまた、従来のＧ結線またはＬ結線の機
能を任意に選択する機能を容易に付加することができる
ので、従来必要であった外部結線の変更を伴うことな
く、ユーザーの要求に対応することができる。
距離継電器により変圧器１１を基準として発電機１０側
であると送電線１２側であるとを問わず、発電機１０に
とって好ましくない事故はすべて検出することができ、
そのため発電機１０の後備過電流保護を完全に行うこと
ができる。しかも、その場合、回路構成が複雑になるこ
ともない。さらにまた、従来のＧ結線またはＬ結線の機
能を任意に選択する機能を容易に付加することができる
ので、従来必要であった外部結線の変更を伴うことな
く、ユーザーの要求に対応することができる。
上記実施例においては最大感度角６０゜、サンプリング
周期３０゜のオフセットモー要素の場合を例にとって説
明したが、最大感度角もしくはサンプリング周期あるい
はその両者を上記とは異なる値に変更しても、またモー
要素であっても、上記と同様の考え方で本発明を適用す
ることができる。
周期３０゜のオフセットモー要素の場合を例にとって説
明したが、最大感度角もしくはサンプリング周期あるい
はその両者を上記とは異なる値に変更しても、またモー
要素であっても、上記と同様の考え方で本発明を適用す
ることができる。
本発明によれば、変圧器を基準としてその発電機側であ
るか送電線であるかを問わず、発電機にとって好ましく
ない事故はすべて１台の距離継電器で検出し、保護する
ことができる。しかも、このような機能を極めて低コス
トで達成することができる。
るか送電線であるかを問わず、発電機にとって好ましく
ない事故はすべて１台の距離継電器で検出し、保護する
ことができる。しかも、このような機能を極めて低コス
トで達成することができる。
第１図は本発明のディジタル型距離継電器の一実施例を
示すブロック図、第２図は第１図のディジタル型距離継
電器とこれを適用する電力系統との接続関係を示す接続
図、第３図はディジタル型距離継電器の演算手法を説明
するためのベクトル図、第４図は従来のＧ結線の距離継
電器を説明するための接続図、第５図は従来のＬ結線の
距離継電器を説明するための接続図、第６図は従来の距
離継電器の内部結線例を示す接続図、第７図は距離継電
器の一般的なオフセットモー特性を示すインピーダンス
図である。 １０……発電機、１１……変圧器、１２……送電線、１
３……計器用変圧器、１４……変流器、２０……距離継
電器、２１……電圧フィルタ、２２……電流フィルタ、
２３……サンプラ、２４……Ａ／Ｄ変換器、２５……選
択回路、２６……判定回路、２７……整定回路、２８…
…出力回路。
示すブロック図、第２図は第１図のディジタル型距離継
電器とこれを適用する電力系統との接続関係を示す接続
図、第３図はディジタル型距離継電器の演算手法を説明
するためのベクトル図、第４図は従来のＧ結線の距離継
電器を説明するための接続図、第５図は従来のＬ結線の
距離継電器を説明するための接続図、第６図は従来の距
離継電器の内部結線例を示す接続図、第７図は距離継電
器の一般的なオフセットモー特性を示すインピーダンス
図である。 １０……発電機、１１……変圧器、１２……送電線、１
３……計器用変圧器、１４……変流器、２０……距離継
電器、２１……電圧フィルタ、２２……電流フィルタ、
２３……サンプラ、２４……Ａ／Ｄ変換器、２５……選
択回路、２６……判定回路、２７……整定回路、２８…
…出力回路。
Claims (1)
- 【請求項１】 の変圧器を介して送電線に電力を供給する発電機の後備
保護のための過電流保護手段として用いられるディジタ
ル型距離継電器であって、 前記発電機の出力電圧および出力電流を検出する検出手
段と、 この検出手段によって検出された出力電圧および出力電
流を少なくとも３０゜のサンプリング周期でサンプリン
グするサンプラと、 このサンプラによってサンプリングされたサンプル値を
Ａ／Ｄ変換するＡ／Ｄ変換器と、 このＡ／Ｄ変換器の出力の中から前記変圧器の結線に従
ってその一次側の電圧および電流と同位相となるサンプ
リング時点のサンプル値あるいは二次側の電圧および電
流と同位相となるサンプリング時点のサンプル値を選択
する選択手段と、この選択手段によって選択された電圧
および電流のサンプル値からインピーダンスを計算し、
事故時に得られたインピーダンスが予め整定された整定
範囲内であるとき動作出力を出す判定回路と を具備したディジタル型距離継電器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084320A JPH0638693B2 (ja) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | デイジタル型距離継電器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084320A JPH0638693B2 (ja) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | デイジタル型距離継電器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63253822A JPS63253822A (ja) | 1988-10-20 |
| JPH0638693B2 true JPH0638693B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=13827219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62084320A Expired - Lifetime JPH0638693B2 (ja) | 1987-04-06 | 1987-04-06 | デイジタル型距離継電器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0638693B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210823A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-19 | 株式会社明電舎 | デイジタル式距離継電器 |
-
1987
- 1987-04-06 JP JP62084320A patent/JPH0638693B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63253822A (ja) | 1988-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4234846A (en) | Methods of eliminating conversion factor drift effects in a clip-on hall-effect ammeter | |
| JPS61292067A (ja) | 電力量測定方法 | |
| AU695365B2 (en) | Electrical apparatus with wide dynamic range for monitoring and protecting electric power systems | |
| JPH0638693B2 (ja) | デイジタル型距離継電器 | |
| KR960003360B1 (ko) | 영상전압측정장치 | |
| JPH10132890A (ja) | 故障点標定方法および装置 | |
| JP2581061B2 (ja) | 電力系統の保護装置 | |
| JP2889252B2 (ja) | 電力ケーブルの誘電体損測定装置 | |
| EP1198717B1 (en) | Apparatus and method for fault detection on conductors | |
| JPH0619409B2 (ja) | 直流送電系の故障点標定装置 | |
| JP3288836B2 (ja) | 電気抵抗測定方法および電気抵抗測定装置 | |
| JPH09304468A (ja) | 平行２回線系統の故障点標定方法 | |
| JP4103789B2 (ja) | 保護制御装置 | |
| JP3503491B2 (ja) | 平行２回線送電線の地絡故障点標定装置 | |
| JP2673573B2 (ja) | 零相電流検出装置 | |
| JP3053119B2 (ja) | 事故様相特定装置 | |
| SU1751700A1 (ru) | Устройство дл определени рассто ни до места повреждени изол ции жил кабел | |
| JPH05180885A (ja) | １線接地した三相３線式電路の絶縁抵抗測定方法 及び装置 | |
| JP3013491B2 (ja) | 短絡故障点標定方法 | |
| RU1786447C (ru) | Устройство дл измерени угла сдвига фаз трансформаторов тока | |
| JP3503274B2 (ja) | 並行２回線送配電線の故障点標定方法 | |
| KR0176063B1 (ko) | 부하 불평형율 자동 측정장치 | |
| JP2005164463A (ja) | 配電設備の電圧・電流計測装置 | |
| SU1068826A1 (ru) | Устройство дл измерени напр жени посто нного тока | |
| JPH02231581A (ja) | 三相ケーブルの事故点探査方法 |